35KV架空输电线路设计毕业设计.doc

前 言 通过对单回路35KV架空送电线路设计，培养学生运用所学的基本理论和方法解决实际问题的能力，提高学生实际技能以及分析思维能力和综合运用知识能力，使学生能够掌握文献检索查阅分析的基本方法，提高学生阅读外文书刊和进行科学研究的能力。为使66KV及以下架空电力线路的身机做到供电安全可靠，技能先进,经济合理，便于施工和检修维护，必须认真贯彻国家的技术经济政策，符合发展规划，积极慎重的采用新技术，新材料，新设备。综合考虑运行，施工，交通条件等因素，统筹兼顾，全面安排，进行多方案的比较，做到经济合理，安全适用。架空线路设计必须从实际出发，结合地区特点，杆塔结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用可靠度指标度量结构构件的可靠度，在规定的各种载组合作用下的极限条件，满足线路安全运行的临界状态。关键词：导线，避雷线设计，金具设计，杆塔结构设计，防雷设计目 录前 言1矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。第一章 导地线设计4聞創沟燴鐺險爱氇谴净。1.1导线地线设计4残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。1.2导线的比载5酽锕极額閉镇桧猪訣锥。1.3导线的机械物理特性6彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。1.4确定控制气象6謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1.5计算临界档距7厦礴恳蹒骈時盡继價骚。1.6计算应力弧垂的MATLAB程序7茕桢广鳓鯡选块网羈泪。1.7各种气象条件下的应力弧垂8鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。1.8地线的设计10籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。1.8.1地线的比载：11預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。1.8.2地线的机械物理特性12渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。1.8.3确定控制气象12铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。1.8.4计算临界档距12擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。1.9计算应力弧垂的MATLAB程序13贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。1.9.1各种气象条件下的应力弧垂14坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。第二章 杆塔定位15蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。2.1在断面图上布置塔位的原则要求15買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。2.2估计耐张段代表档距16綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。2.3计算应力和比载16驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。2.4计算k值16猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。2.5制作模板16锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。2.6用模板排定直线杆塔塔位17構氽頑黉碩饨荠龈话骛。2.7杆塔定位后的校验17輒峄陽檉簖疖網儂號泶。2.7.1杆塔的水平档距和垂直档距17尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。2.7.2水平线间的距离校验17识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。2.7.3间隙圆的校验18凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。2.7.4 计算风偏角20恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。2.7.5导线在各种情况下与杆塔之间的最小距离20鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。2.7.6导线的悬垂角20硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。2.7.7导线及避雷线的上抜校验21阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。2.7.8绝缘子串强度校验22氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。2.7.9交叉跨越22釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。2.7.10边线风偏对地距离22怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。第三章 金具设计23谚辞調担鈧谄动禪泻類。3.1绝缘子的选择23嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。3.1.1 绝缘子串设计24熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。3.1.2悬式绝缘子种类及片数确定24鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。3.2防震锤设计24纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。第四章 杆塔设计26颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。4.1设计条件26濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。4.2各种荷载组合气象条件26銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。4.3导线地线技术数据26挤貼綬电麥结鈺贖哓类。4.4绝缘子串 金具和防振锤数量和重量表26赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。4.5杆塔荷载计算27塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。4.5.1正常运行情况最大风27裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。4.5.2 冰重荷载30仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。4.5.3事故断导线情况32绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。4.5.4事故断地线情况32骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。4.5.5杆塔的安装荷载33瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。4.6 地震荷载35鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。第五章 杆塔的内力计算36栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。5.1杆塔的内力输出36辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。5.2杆塔强度和稳定性校验38峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。第六章基础设计396.1 基础受力分析40詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。6.2直线铁塔分开式基础的上拔下压稳定校验41则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。6.2.1上拔稳定验算42胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。6.2.2下压稳定校验43鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。第七章 防雷设计44稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。7.1接地电阻计算44陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。7.2杆塔接地装置44沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。7.2.1一般地区44钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。7.2.2高土壤地区45懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。7.3耐雷水平的计算45謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。7.3.1对于的地区46呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。7.3.2对于的地区47莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。7.4雷击跳闸率的计算48麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。7.4.1对于的地区48納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。7.4.2 对于的地区50風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。第八章 施工技术52灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。8.1.铁塔的组立方式52铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。8.2施工技术安全规程52攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。8.2.1杆塔起吊的一般安全要求52趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。8.2.2内拉线抱杆分解起吊应采取的安全措施53夹覡闾辁駁档驀迁锬減。8.3地面组装工器表53视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。参考文献55偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。结 束 语55緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。57第一章 导、地线设计 查导地线参数，根据气象区条件，计算导地线的七种比载，计算出临界档距，判断出控制气象，以控制气象为第I状态，待求气象为第II状态，利用状态方程，求出待求气象下不同档距的应力与弧垂，并计算出安装条件下，不同温度时的各个档距的应力及相应弧垂，以横坐标表示档距，以纵坐标为弧垂（应力），绘制出导线应力弧垂曲线及导线的安装曲线。騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。1) 耐张段长度：2km。2) 气象条件：第典型气象区。3) 地质条件：坚硬粘土。4) 地形条件：平原。5) 污秽等级：级。6) 输送方式及导线：单回路，LGJ210/35导线。7) 地线：GJ-501.1导线、地线设计：确定导线、地线型号;计算导线的各种参数，绘制应力弧垂曲线、杆塔定位图。通过查阅全国典型气象区气象条件得第V典型气象区条件如下 表1-1冰厚复冰风速最大风速雷电过电压风速内部过电压风速b =5mmv =10m/sv =25m/sv =10m/sv = 15m/s通过查阅钢芯铝绞线规格（GB1179-83）得知 表1-2导线计算拉断力导线计算截面积导线外径导线计算质量Tm=74250NA=246.09mm2d =20.38mmGo=853.9kg/km注：其中导线截面积A=(铝)244.29mm2+(钢)31.67mm2 =275.96 mm2 表1-3疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。地线计算拉断力地线计算截面积地线外径地线计算质量Tm=58720NA=49.46mm2d=9.0mmGo=423.7kg/km计算导线铝对钢的截面比：211.731/34.36=6.162查阅钢芯铝绞线弹性系数和膨胀系数（GB1179-83）得知 表1-4线膨胀系数弹性模量=1910-6 1/E=76000N/mm2查阅地线线弹性系数和膨胀系数得知 表1-5线膨胀系数弹性模量=11.510-6 1/E=181420N/mm21.2导线的比载：导线单位面积、单位长度的荷载称为比载。比载在导线荷载的计算中是最适合的参数。线路设计中常用的比载有7种。镞锊过润启婭澗骆讕瀘。(1)自重比载：由架空线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8Go/A10-3=34.0010-3N/m- mm2(2)冰重比载：架空线上覆冰后，冰重除以架空线长度及架空线截面积即为冰重比载。g2(5,0)=10-3=14.29910-3N/m- mm2 (3)覆冰时导线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(5,0)=g1+g2=48.29910-3N/m- mm2 (4)无冰时导线风压比载：无冰时导线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。 g4=sin210-3 当v=25m/s时=0.85 c=1.1 =90g4(0,25)=29.64210-3N/m- mm2 当v=15m/s时=1.0 c=1.1 =90g4(0,15)=12.55410-3N/m- mm2当v=10m/s时=1.0 c=1.1 =90g4(0,10)=5.58010-3N/m- mm2（5）覆冰时风压比载：覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（5.10）=sin210-3=9.07410-3N/m- mm2 （6）无冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。 g6（0,25）=45.10710-3N/m- mm2g6（0,15）=36.24410-3N/m- mm2g6（0,10）=34.45510-3N/m- mm2（7）有冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用着自重和冰重的比载与在水平方向作用着覆冰风压比载的几何和。榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。 g7=g7（5,10）=49.14410-3N/m- mm21.3导线的机械物理特性（1） 导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力。p=Tm/A=301.72MPa（2） 最大应力：max=p/K=120.688MPa （K=2.5）其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。（3） 平均应力=p25%=75.43MPa1.4确定控制气象 表1-6项目 条件最低气温年平均气温覆冰最大风速控制应力120.688 MPa75.43 MPa120.688 MPa120.688 MPa比载34.0034.0049.14445.107 温度-1015-5-5 g/k2.8210-44.5110-44.0710-43.7410-4 排列序号ADCB1.5计算临界档距L= 经计算得：LAB=194.418mLAC=162.412mLAD=虚数mLBC=0mLBD=虚数mLCD=虚数m列临界档距判别表 确定有效临界档距 表1-7ABCDLAB=194.418m LBC=0mLCD=虚数mLAC=162.412m LBD=虚数m LAD=虚数m| C LAB=153.257m D有效临界档距控制区及控制气象条件：控制气象条件为年均气温。（1）年均气温为控制气象，b=0mm,v=0m/s,ti=15, 计算各条件下的应力弧垂1.6计算应力弧垂的MATLAB程序L=50400 所取档距E=76000 弹性模量=75.43/120.688 控制气象条件下的控制应力嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。=0.000019 线膨胀系数Gi=0.03400 控制气象条件下的比载该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。gj= 所求控制气象条件下的比载劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙。ti= 控制气象条件下的温度臠龍讹驄桠业變墊罗蘄。tj= 所求控制气象条件下的温度鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞。B=-E*gi2*L2/(24*2)-E* (t2-ti)D=Egj2L2/24rr=1 B 0 D S=roots(rr) 应力(绘图时此数据乘以5)穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺。f=gjl2/(8*S) 弧垂(绘图时此数据乘以30)隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘賽。1.7各种气象条件下的应力弧垂表1-81. 覆冰条件下的应力弧垂L50100150200250300350400450500104.4598.91101.44100.3999.5898.9898.5498.2197.9797.78f0.1470.821.793.215.067.3310.0213.1416.6720.622. 最高温度条件下应力弧垂L5010015020025030035040045050042.73341.0145.2546.4147.6147.6648.0148.2548.4348.56f0.2491.002.043.535.437.7310.4513.5817.1321.093. 最低气温条件下应力L5010015020025030035040045050099.7396.6389.9878.4969.3663.2659.3956.8855.1853.994. 年平均气温条件下应力L5010015020025030035040045050065.0765.0763.4159.0256.0754.1852.9452.151.5151.085. 事故条件下应力L5010015020025030035040045050092.7190.0184.137466.2661.1857.9555.8354.5854.196. 外过无风电压条件下应力L5010015020025030035040045050065.0765.763.4159.0256.0754.1852.9452.151.5151.087. 外过有风条件下的应力L5010015020025030035040045050065.1265.2463.7259.4656.654.7553.5452.7152.1351.718. 内过电压条件下的应力L5010015020025030035040045050065.3265.964.9461.1858.6356.9755.8755.1754.5854.199. 安装情况条件下的应力L5010015020025030035040045050092.7390.1184.3674.3966.7861.7758.5756.4955.0454.0310. 最大风条件下的应力L5010015020025030035040045050074.387982.3282.2182.1282.0682.0281.9981.9781.95安装曲线计算(此表为依据绘制安装曲线:应力乘以5,弧垂乘以50)表1-9 此时gj= g6(0,10)=33.20610-3N/m- mm2温度L50100150200250300350400450500-10155.7315500153.83152.28150.46148.43146.32144.19142.13140.18f0.070.280.631.131.792.613.604.776.137.67-5148.58147.97146.98145.70144.19142.54140.84139.14137.51135.99f0.070.290.661.181.862.713.74 4.946.337.90-0141.44140.96140.19139.19138.04136.79135.51134.26133.06131.95f0.080.310.691.241.952.833.895.126.548.15 5134.13133.98133.45132.78132.00131.18130.35129.54128.78128.07f0.080.320.721.302.042.954.045.316.768.3910127.19127.03126.78126.46126.11125.73125.36125.00124.66124.36f0.080.340.761.362.133.084.205.506.988.6415120.08120.12120.19120.27120.36120.46120.55120.64120.72120.80f0.090.360.801.432.233.214.375.707.218.9020112.98113.26113.69114.22114.79115.37115.93116.46116.95117.39f0.100.380.851.512.343.354.545.917.449.1625105.90106.47107.31108.32109.40110.48111.51112.47113.35114.14f0.100.400.901.592.463.504.726.127.689.423098.8499.75 101.06102.60104.21105.80107.29108.67109.92111.03f 0.11 0.43 0.96 1.68 2.58 3.66 4.91 6.33 7.92 9.6835 91.18 93.12 94.97 97.08 99.25101.33103.27105.05106.64 108.07f 0.12 0.46 1.02 1.77 2.71 3.82 5.10 6.55 8.16 9.9540 84.82 86.61 89.07 91.79 94.51 97.08 99.46101.61103.53105.25f 0.13 0.50 1.09 1.87 2.843.99 5.30 6.77 8.41 10.211.8地线的设计 选取GJ-50型号地线,查表知此地线d=9.0mm A=49.46mm2 E=181420N/ mm2 =11.510-6 1/ Go=423.7kg/km =1176.8mpa 浹繢腻叢着駕骠構砀湊。1.8.1地线的比载： 地线单位面积，单位长度的荷载称为比载。比载在地线荷载的计算中是最适合的参数。线路设计中常用的比载有7种。鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。(1)自重比载：有架空线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8Go/A10-3=83.95210-3N/m- mm2(2)冰重比载：架空线上覆冰后，冰重除以架空线长度及架空线截面积即为冰重比载。g2(5,0)=10-3=39.2510-3N/m- mm2 (3)覆冰时地线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(10,0)=g1+g2=123.2010-3N/m- mm2 (4)无冰时地线风压比载：无冰时地线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。 g4=sin210-3 当v=25m/s时=0.85 c=1.1 =90g4(0,25)=65.1310-3N/m- mm2 当v=15m/s时=1.0 c=1.1 =90g4(0,15)=27.5810-3N/m- mm2当v=10m/s时=1.0 c=1.1 =90g4(0,10)=12.2610-3N/m- mm2（5）覆冰时风压比载：覆冰时地线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（5.10）=sin210-3=28.2310-3N/m- mm2 （6）无冰有风时的综合比载：在地线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。 g6（0,25）=106.2510-3N/m- mm2g6（0,15）=88.3610-3N/m- mm2g6（0,10）=84.7710-3N/m- mm2（7）有冰有风时的综合比载：在地线上垂直方向作用着自重和冰重的比载与在水平方向作用着覆冰风压比载的几何和。惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。 g7=g7（5,10）=126.3910-3N/m- mm21.8.2地线的机械物理特性(1) 导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力。p=Tm/A=1187.22MPa(2) 避雷线在弧垂最低点的最大使用应力：max=p/K=474.89MPa （K=3）注：其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。故地线安全系数取为3.贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。(3) 平均应力上限为破断应力的25%：=p25%=296.8MPa1.8.3确定控制气象 表1-10最低温度年平均气温最大风覆冰控制应力474.89MPa296.8MPa474.89MPa474.89MPa比载83.9510-383.9510-3106.2510-3126.3910-3 温度-1015-5 -5 g/k1.7610-42.8310-41.8510-42.6610-4 排列序号ADBC1.8.4计算临界档距L= 经计算得：LAB=270.88LAC=186.72mLAD=虚数mLBC=0mLBD=虚数mLCD=虚数 m列临界档距判别表 确定有效临界档距 表1-11ABCDLAB=270.88m LBC=0mLCD=虚数mLAC=186.72m LBD=虚数m LAD=虚数m|有效临界档距控制区及控制气象条件：控制气象条件为年均气温年均气温为控制气象，b=0mm,v=0m/s,ti=15,计算各条件下的应力弧垂1.9计算应力弧垂的MATLAB程序L=50500 所取档距E=181420 弹性模量=296.8/474.89 控制气象条件下的控制应力嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲。=0.0000115 线膨胀系数gi= 0.0083952 控制气象条件下的比载薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。gj= 所求控制气象条件下的比载齡践砚语蜗铸转絹攤濼。ti=- 控制气象条件下的温度绅薮疮颧訝标販繯轅赛。tj= 所求控制气象条件下的温度饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。B=-E*gi2*L2/(24*2)-E* (t2-ti)D=Egj2L2/24rr=1 B 0 D S=roots(rr) 应力(绘图时此数据乘以5)烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。f=gjl2/(8*S) 弧垂(绘图时此数据乘以30)鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。1.9.1各种气象条件下的应力弧垂表1-121、覆冰条件下的应力弧垂L50100150200250300350400450500340.60352.92369.57387.73392.29392.27392.27392.27392.27392.27f0.17920.69171.48622.51713.88955.60087.62349.957012.60115.5582、最低温度条件下的应力L50100150200250300350400450500345.93344.69342.71340.15318.44290.78260.66244.97229.01217.043.最高气温条件下的应力弧垂L50100150200250300350400450500242.76244.78247.73251.19239.39224.71212.88203.81196.99191.85f0.10810.42870.95311.67172.73684.20296.03878.238310.78713.674.年均气温条件下的应力L50100150200250300350400450500294.20294.20294.20294.20276.88255.42237.71226.68211.75203.565.事故情况下的应力弧垂L50100150200250300350400450500335.57334.53332.89330.78309.85283.36259.60240.22225.34214.19f0.07820.31370.70931.26902.11673.33314.95206.98979.430512.2486、外过无风条件下的应力弧垂L50100150200250300350400450500294.20294.20294.20294.20276.88255.42237.11222.68211.75203.56f0.08920.35670.80261.42682.36883.69775.42167.540210.03512.8887.外过有风条件下的应力L50100150200250300350400450500294.24294.55294.52294.73277.71256.59238.59224.38213.60205.518. 内过电压条件下的应力 L50100150200250300350400450500294.40294.96295.81296.87281.02261.22244.36231.01220.82213.119、安装情况下的应力L50100150200250300350400450500335.60334.65333.15331.22310.57284.42260.99241.88227.19216.1610、最大风速条件下的应力弧垂L50100150200250300350400450500306.16310.40316.57323.83315.85304.13294.13285.97279.46274.36f0.12580.49651.09521.90353.04934.56026.4188.621911.16613.987第二章 杆塔定位2.1在断面图上布置塔位的原则要求：使导线上任一点在任何情况下，必须保证对地及障碍物的安全距离（限距）。 限距与弧垂的公式是：m H-杆塔呼称高 -绝缘子串长限距 -2.2估计耐张段代表档距： 在应力-弧垂曲线上查出对应于算出的最大弧垂的档距为定位档距x=374.87m 以0.9乘以定位档距作为估算的代表档距：0.9x=337.383m2.3计算应力和比载由此代表档距在应力-弧垂曲线上查出“产生最大弧垂那一气象条件”的应力和比载得 =48.432MPa g=32.767N/m-2.4计算k值按 xy500.8457100 3.3828150 7.6113200 13.5312250 21.1425 2.5制作模板把模板曲线画一条曲线是最大弧垂曲线，在其下端相距+=7m画另一条曲线叫限距2.6用模板排定直线杆塔塔位（定位图比例 横向1：2000，纵向1：200）2.7杆塔定位后的校验：2.7.1杆塔的水平档距和垂直档距：（1）水平档距：是相邻两个档距的和的平均值则有l= 得如下所示（塔号分别用1.21表示）=240.52m =350.44m =277.76m =371.78m =242.16m =266.06m =251.58m撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。 (2)垂直档距：两个相邻档距中导线或地线最低点的水平距离获得方法。获取方法：在图中量取两个相邻档距中导线最低弧垂点的水平距离，按比例算出实际长度如下：踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。=295.48m =274.1m =314.1m =324.62m =306.97m =254.11m =258.82m婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。 (3)由公式可得 =H-=23-6.5-0.71-0.5=15.29m 又=又水平档距=1.1 =233.2m则实际档距小于 故满足条件 m则实际档距小于 故满足条件2.7.2水平线间的距离校验杆塔的简化图如右图所示（1）水平线间距离： 规程要求水平线间距离计算值为D= 其中如图所示，导线间的水平距离为5m，皆大于2.02m，故水平距离满足要求。（2）杆塔导线上下之间距离校验 上下两条导线之间： 故满足要求2.7.3间隙圆的校验（1）规程给出最小空气间隙为=0.10m =0.45m（2）三种气象情况下绝缘子串风偏角. 基本风压 =0.06 . 绝缘子串所受风压 ：绝缘子串联数（在此设计中采用单联绝缘子串） ：绝缘子个数 故 ：绝缘子体型系数 ：风压高度变化系数 ：单联时绝缘子板的迎风面积 0.03故 . 导线风荷载计算 ：风压不均匀系数： 当v=10m/s时 =1.0 当 v=15m/s时 =1.0 当v=25m/s 时 =0.85 :风载调整系数： 当v=10m/s时 =1.0 当v=15m/s时 =1.0 当v=25m/s时 =1.0 ：导线体型系数： 线径17mm 故 ：风压高度变化系数：于是B类地形区 故 h:导线平均高度 故 则 d:导线直径 21.66mm :水平档距 由前面计算得 假设风与导线和绝缘子串的夹角为90则正常运行（v=25m/s）: =操作过电压（v=15m/s）： 外过电压（v=10m/s）: 2.7.4 计算风偏角导线与绝缘子在风荷载的作用下，使绝缘子具有一定的角度称为风偏角 ：绝缘子串重量 = ：一个垂直档距导线的重量 正常运行时的风偏角：操作过电压时风偏角：外过电压时风偏角:2.7.5导线在各种情况下与杆塔之间的最小距离（1）正常运行时 因为小于绝缘子串到杆塔的最小距离 即 合格（2）操作过电压时 因为小于绝缘子串到杆塔的最小距离 即 合格（3）外过电压时 因为小于绝缘子串到杆塔的最小距离 即 合格（4）带电检修时规程规定人与导线之间距离应保持在60cm以上，由上述证明 满足要求2.7.6导线的悬垂角： 如果悬垂角过大，则有可能用了附加应力过大而使导线在线夹出口处，受到损伤。由下式绘制出悬垂角临界曲线，如果在定位图上量取点在曲线的下方，则满足要求其中 ：代表档距下导线在最大弧垂时所对应的应力 ：代表档距下导线在最大弧垂时所对应的比载 ：杆塔左右侧最大弧垂时，导线对应最大弧垂档距 ：线夹允许悬垂角 一般情况下 则整理上式得： 譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。从断面图上量取杆塔两侧的垂直档距，在图上得到的相应点，经检查各点均在曲线下方，符合要求。 50 20371001947150186020017772501697300 1620350 1545400147445014055001339 2.7.7导线及避雷线的上抜校验导线在悬挂点交差较大时，处于中间位置的杆塔有可能出现上拔现象或出现绝缘子串及附件上拔。此时会对输电线路造成很大伤害俦聹执償閏号燴鈿膽賾。检查方法：绘制临界上拔曲线，检查时，从断面图上易得被检查杆塔的水平档距和垂直档距，代入图中，如果该点在临界上拔曲线上方，则不会出现上拔现象。缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。临界上拔曲线绘制方法，由下列公式 其中为最大弧垂时对应的水平档距和垂直档距。为最大弧垂时代表档距对应的应力和比载，在此设计中 ：在可能出现上拔情况下的对应控制气象所对应的应力和比载，在此次校验中，分别为最低气温和最大风时对应的应力和比载骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。（1） 则有当可能出现上拔的气象为最低气温时 则有此时临界曲线不能作为依据（2） 当可能出现上拔现象的气象为最大风时 经验算得是摇摆角起控制作用，则无需校验上拔2.7.8绝缘子串强度校验 本次设计所选绝缘子型号XP-7，数量为3个，其最大承重为7吨位。由前面计算得在本耐张段中最大垂直档距为，则T=7吨位，故满足要求。癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。2.7.9交叉跨越：本次设计中，无交叉跨越现象出现，可不校验2.7.10边线风偏对地距离 由于此次设计地区为开阔地带，故无较大偏坡，故边线风偏后对地距离一定满足要求无需校验 第三章 金具设计确定防震措施、绘制防震锤安装图、选择绝缘子型号与片数、绘制绝缘子串组装图。14630.780.783.1绝缘子的选择：根据66KV及以下架空电力线路设计规范确定使用XP-7( 3片)并配置相应的金具，绘制出绝缘子串组装图。防震措施：根据导线型号LGJ-240/40确定使用FD-4d21.66mm确定使用2个防震锤绝缘子串组装，经查找相关资料得绝缘子串组装所需金具如下 表3-1序号名称型号重量（kg）数量1U型挂环U-70.4412U型挂板UB-70.7513U型螺丝U-18800.8214球头挂环Q-70.315绝缘子XP-74.036碗头挂板W-7A0.817悬垂线夹XGU-43.018重量（kg）19.9kg3.1.1 绝缘子串设计：绝缘子是用来支撑和悬挂导线，并使导线与杆塔绝缘，它应具有足够绝缘和机械强度架空线带有的绝缘子有针式绝缘子，悬式绝缘子和瓷横担绝缘子等，根据规程相关规定，考虑经济性和线路电压等级选择绝缘子鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。3.1.2悬式绝缘子种类及片数确定 （1）由于线路污秽等级为0级，故选择普通悬式绝缘子 （2） 按正常电压决定每串绝缘子片数 绝缘子的泄露距离应满足下式：DUd D：绝缘子泄露距离 U：线路额定电压 d:泄露比距绝缘子串在内部过电压下不应发生闪络，概率很低因此需要绝缘子串操作冲击湿闪电压大于操作过电压根据一般运行经验参考下 表3-2标准电压（kv）3566110220330500单片绝缘子长（mm）146146146146146155绝缘子片数3571317253.2防震锤设计影响微风振动的因素有很多，主要有.风速的影响 .档距长度影响 .架空线直径 .档距端部情况 .悬挂点高度 .地形地物 .架空线拉力榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。 （1）当架空线振