Ni-Ce-ZrO2催化剂的制备及其CO2重整CH4催化行为.doc

分类号 O69 Ni Ce ZrO2催化剂的制备及其催化剂的制备及其 CO2重整重整 CH4催化行为催化行为 作 者 单 位 指 导 老 师 提 交 时 间 目目 录录 摘摘 要要 1矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖 关键词关键词 1聞創沟燴鐺險爱氇谴净 1 引言引言 1残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟 1 1 甲烷重整制合成气 1酽锕极額閉镇桧猪訣锥 1 1 1 水蒸汽重整甲烷 2彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑 1 1 2 甲烷部分氧化 2謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔 1 1 3 二氧化碳重整甲烷 2厦礴恳蹒骈時盡继價骚 1 2 甲烷重整制合成气的催化剂 3茕桢广鳓鯡选块网羈泪 1 2 1 催化剂活性组分 4鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴 1 2 2 载体 4籟丛妈羥为贍偾蛏练淨 1 2 3 助剂 4預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴 1 3 本文研究内容 5渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦 2 实验部分实验部分 5铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡 2 1 实验仪器及试剂 5擁締凤袜备訊顎轮烂蔷 2 1 1 实验仪器 5贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷 2 1 2 实验试剂 6坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚 2 2 催化剂制备 6蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘 2 3 催化剂评价 7買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄 2 3 1 催化剂评价装置与评价过程 7綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴 2 3 2 定量计算方法 8驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦 3 结果与讨论结果与讨论 8猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑 3 1 络合剂的影响 8锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔 3 1 1 络合剂种类影响 8構氽頑黉碩饨荠龈话骛 3 1 2 络合剂用量影响 12輒峄陽檉簖疖網儂號泶 3 2 Ce Zr 比的选择 14尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅 3 3 Ni 含量的影响 17识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒 4 结论结论 19凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴 参考文献参考文献 20恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦 Abstract 22鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫 致致 谢谢 23硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹 0 Ni Ce ZrO2催化剂的制备及其催化剂的制备及其 CO2重整重整 CH4催化行为催化行为 曾 广 秘 陕西师范大学化学化工学院 西安 710062 摘摘 要要 采用络合分解法 制备一系列 Ni Ce ZrO2催化剂 分别考察了以甘氨 酸 柠檬酸 聚乙烯醇 草酸 乙二胺四乙酸和尿酸为络合剂时 制备的 Ni Ce ZrO2催化剂的 CO2重整 CH4催化性能 研究了以甘氨酸为络合剂 并具体 考察了络合剂用量 不同 Ce Zr 以及 Ni 含量对 CO2重整 CH4催化性能的影响 在相同反应条件下 1 atm 750 CH4 CO2 1 GHSV 53200 mL g 1 h 1 以甘氨酸作为络合剂 且甘氨酸与金属离子比为 1 Ce Zr 比为 8 2 Ni 含量为 10 wt 的催化剂活性和稳定性最好 并通过 BET TPR XRD 等表征手段对 一系列催化剂的结构和性质进行分析 与实验结果一致 阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖 关键词关键词 络合分解法 Ni Ce ZrO2 CH4重整 络合剂 1 引言引言 石油资源日益减少 石油价格越涨越高 天然气化工不断进步 这些因素 使天然气有望成为替代石油的能源和化工原料 天然气的主要成分是甲烷 如 何将甲烷活化并转化成其他化学品是国内外研究热点之一 氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩 天然气的利用分直接法和间接法两大类 直接利用是指由甲烷一步合成下 游产品如甲醇 甲醛 乙烯 二甲醚 长链烃等 但由于甲烷分子结构的稳定 性 以及苛刻条件下目标产物易于被深度氧化等原因 该法离大规模工业化仍 有一段距离 间接利用是指先将甲烷转化成合成气 再由合成气制下游产品 目前已工业化的过程包括合成氨 合成甲醇和合成液体燃料等 间接法利用甲 烷的过程中 由甲烷制合成气的 造气 工序成本占全过程成本的 50 75 左右 1 因此 提高甲烷制合成气工艺过程的效率是决定天然气间接利用的关 键 釷鹆資贏車贖孙滅獅赘 1 1 甲烷重整制合成气甲烷重整制合成气 长期以来 作为天然气 主要为 CH4 间接转化为液体燃料或化学品过程 的 龙头 甲烷重整制合成气一直备受关注 由甲烷制合成气主要有 3 条途径 即水蒸汽重整甲烷 steam reforming of methane SRM 甲烷部分氧化 partial oxidation of methane POM 和二氧化碳重整甲烷 carbon dioxide reforming CDR 1 怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉 1 1 1 水蒸汽重整甲烷水蒸汽重整甲烷 SRM 的化学反应方程式是 CH4 H2O CO 3H2 H 206 3 kJ mol 1 1 1 SRM 过程于 1930 年就已实现工业化 2 但该过程存在一些缺点 首先是 反应条件苛刻 该反应是强吸热过程 要求在高温 800 以上 下进行的 这就 使得能耗较大 合成气制备装置投资占总投资的 50 以上 使得设备投资较大 其次为防止催化剂积炭而采取高水碳比操作 从而加大过程的能耗 另外 所 生产的合成气 H2 CO 3 只适合于合成氨及制氢 而不适合于生产二甲醚和液 体燃料等下游产品 3 探究适合在低水碳比条件下的高效 稳定的催化剂 设 计更加优化的反应器成为目前主要的研究动向 4 6 谚辞調担鈧谄动禪泻類 1 1 2 甲烷部分氧化甲烷部分氧化 POM 过程是一个微放热过程 与 SRM 和 CDR 相比 可以节省大量的能源 POM 的化学反应方程式是 CH4 1 2O2 CO 2H2 H 35 6 kJ mol 1 1 2 还有可能发生甲烷完全氧化反应 CH4 2O2 CO2 2H2O H 880 kJ mol 1 1 3 嘰觐詿缧铴嗫偽純 铪锩 POM 过程所生产合成气的 H2 CO 值接近 2 极其适合作甲醇合成及 F T 合 成的原料气 7 进入 20 世纪 90 年代以来 这一新工艺过程受到了国内外的广 泛重视 8 12 但 POM 过程仍然存在许多不足 首先 POM 过程需要昂贵的空 分氧 这增加了过程的能耗和成本 其次 POM 过程催化剂床层易出现 热点 反应温度难以有效控制且致使活性组分的烧结和失活 最后 POM 过程存在 处理大量未被稀释的氧气和 O2 CH4混合物的危险 操作不当 易引起爆炸 13 熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库 1 1 3 二氧化碳重整甲烷二氧化碳重整甲烷 由于各国工业的发展 化石燃料需求剧增 致使 CO2排放量正以每年 40 2 的速度递增 CO2作为一种温室气体 可导致全球气候变暖 直接威胁着人类 的正常生活 随着人们环保意识的增强 有效控制 CO2等温室气体排放已经成 为各国政府面临的共同挑战 由于能够同时利用甲烷和二氧化碳两种 温室气 体 世界各国科研工作者对 CH4 CO2重整反应过程进行了大量的研究 同时 该工艺可用于富含 CO2的天然气田 减少了 CO2分离带来的费用 因此 该过 程的开发和研究对于缓解能源危机 减少温室气体排放 以保护人类的生存环 境具有积极意义 另一方面甲烷二氧化碳重整可以制备低 H2 CO 的合成气 1 而低 H2 CO 的合成气更适合生产如甲醛 聚碳酸脂 乙醇等化工原料 鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞 二氧化碳重整甲烷过程是一个极其复杂的反应体系 除主反应 CH4 CO2 2CO 2H2 H 247 3 kJ mol 1 以外 还可以发生以下几个反应 纣忧蔣氳頑莶 驅藥悯骛 逆水煤气变换 RWGS H2 CO2 CO H2O H 41 kJ mol 1 1 4 颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷 甲烷裂解反应 CH4 C H2 H 75 kJ mol 1 1 5 濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻 CO 歧化反应 2CO C CO2 H 172 kJ mol 1 1 6 銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼 由于反应 1 4 的存在 生成 CO 的同时消耗了 H2 使得甲烷二氧化碳重 整反应的 H2 CO 降低 通常反应 1 5 和 1 6 被认为是催化剂因积炭失活的主要 原因 挤貼綬电麥结鈺贖哓类 从热力学角度分析 主反应为强吸热反应 较高温度有利于反应的正向进 行 随着反应温度的升高 反应物转化率增加 尽管积炭反应 1 6 受到抑制 但甲烷裂解反应 1 5 为吸热反应 反应温度的升高会加剧甲烷分解速率 加 速催化剂上的积炭量 压力对整个反应影响显著 整体上表现出较强的抑制作 用 但是有利于反应 1 6 的发生 因此 高温 低压有利于甲烷裂解生炭 低温 高压则更趋向于 CO 歧化反应生炭 Gadalla 14 探讨了反应温度 反应压 力和与热力学积炭区之间的关系 认为较大的 CO2 CH4 较高的反应温度和较 低压力可抑制积炭的发生 但是温度和压力的选择往往受实际生产条件的限制 而过量的 CO2会降低目标产物中 H2的收率 略微减少 CO 的收率 目前二氧化 碳重整甲烷反应还有许多问题待解决 生产抗积炭 高活性 高稳定性的催化 剂是目前的主要研究方向 也是本文研究的内容 赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈 3 1 2 甲烷重整制合成气的催化剂甲烷重整制合成气的催化剂 已知 将催化剂引入反应体系中 尽管不能改变反应平衡 但是通过改变反 应历程 降低反应活化能 可缩短达反应平衡的时间 甲烷催化重整反应中的 原料各异 但所用催化剂大致相同 都应同时具有活化甲烷分子和活化 O O 键 或 H O 键的能力 塤礙籟馐决穩賽釙冊庫 1 2 1 催化剂活性组分催化剂活性组分 研究发现 第 族过渡金属催化剂 除 Os 外 对甲烷与二氧化碳催化重整都 有催化活性 其中贵金属 Pt Pd Rh Ru 和 Ir 催化剂 具有较高的转化活性 和抗积炭的特性 15 17 但贵金属资源有限 价格昂贵 所以目前对贵金属催化 剂的研究主要见于国外研究者的报道 国内的研究主要集中在非贵金属催化剂 上 特别是负载型 Ni 基催化剂和 Co 基催化剂上 18 尽管非贵金属催化剂有价 格低廉的优势 但又有高温易烧结 积炭等原因失活较快的不足 几种非贵金 属催化剂的活性顺序为 Ni Co Cu Fe 18 研究表明 19 21 即使是同样的活性组 分 由于前驱体的不同 制成催化剂的活性也不尽相同 在抗烧结 抗积炭能 力等方面也表现出显著的差异 裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺 1 2 2 载体载体 载体本身对反应并无催化活性 但载体的性质对催化剂反应却起着十分重要 的作用 它不仅对催化剂起物理支撑作用 还可以与活性组分发生相互作用从 而影响其结构和性能 有的载体还有可能参与化学反应 在甲烷催化重整反应中 主要采用负载型金属催化剂 从热力学计算结果来看 甲烷催化重整在高温下 才能获得较高的催化活性 所以 我们所选用的载体必须具有良好的热稳定性 同时具有相当的比表面积和一定的孔结构 这样更有利于反应物分子在催化剂 表面吸附并与活性中心充分接触 另外 如果载体对产物 H2和 CO 的吸附越弱 H2和 CO 就越容易脱附 甲烷重整制合成气催化剂的性能就会越好 22 仓嫗盤紲嘱 珑詁鍬齊驁 1 2 3 助剂助剂 向催化剂中添加助剂 可以改善催化剂的催化性能 1 提高催化活性及 产物选择性 2 防止活性组分的流失 3 抑制积炭的形成 CH4重整反 应中添加的助剂一般是碱金属氧化物 碱土金属氧化物和稀土金属氧化物 例 4 如 Na2O K2O MgO MnO CaO La2O3及 CeO2等 绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧 本实验中所用助剂为 CeO2和 ZrO2 Ce ZrO2的弱酸性 碱性和氧化还原性 对 CH4转化率和 CO2转化率产生了重要的作用 Zr4 进入 CeO2晶格产生晶格畸 变 形成固溶体 该固溶体具有良好的储氧能力 OSC 通过 Ce3 Ce4 氧化 还原循环传递活性氧物种 增强了催化剂的抗积炭性能 催化剂表现出良好的 反应性能 骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙 1 3 本文研究内容本文研究内容 综上所述 CO2重整 CH4制合成气的研究工作重点是研究开发出理想的高 活性 高选择性和稳定性的催化剂 Ce ZrO2复合氧化物因具有较高储氧性能 表现出特殊的氧化还原性质 被广泛用作氧化还原类反应的催化剂或催化剂关 键组分 同时 Ce ZrO2复合氧化物本身对甲烷重整反应具有一定的催化活性 尤其是 通过改变 Ce ZrO2复合氧化物制备方法 Ce Zr 比以及引入第三组分等 手段 可对 Ce ZrO2复合氧化物的结构和性能在很宽范围内进行调变 另一方 面 镍基催化剂对甲烷重整反应具有较高的催化活性 而且其催化活性及稳定 性与载体密切相关 瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉 针对此情况 本论文主要选择镍作为主活性组分进行了一些探讨 以络合 分解法 通过改变络合剂种类及络合剂与金属离子比 Ce Zr 比和 Ni 含量制备 一系列的 Ni Ce ZrO2催化剂 通过 TPR XRD 等表征手段考察其物理 化学 性质 在 1 atm 53200 mL g 1 h 1 750 下评价催化剂 CH4 CO2重整反应的 催化性能 从而筛选出高活性 高稳定性及抗积炭能力强的催化剂 鎦诗涇艳损楼 紲鯗餳類 2 实验部分实验部分 2 1 实验仪器及试剂实验仪器及试剂 2 1 1 实验仪器实验仪器 RXL 16 12 30 中温马弗炉 固定床反应器 GC9560 型热导池检测器色谱仪 配备 5A 分子筛和 Poropak Q 填充柱 XRD 分析在日本理学公司 D Max2550VB PC 型衍射仪上进行 测样条件 5 为 Cu K 为辐射源 管电压 40 kV 管电流 40 mA 扫描范围 20 85 o 扫描速 度 10 o min 1 栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬 热重分析在美国 TA 公司生产的 Q1000DSC Q600SDT 型热分析系统上进行 升温速率 10 min 1 室温 1000 空气氛围 辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应 催化剂的比表面积和孔结构在 Belsorp Max 型物理吸附仪 Bel Japan Inc 上进行 样品在 200 真空预处理 6 h 在液氮温度下测定 峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺 催化剂的还原性能在美国麦克公司的 AutoChem 2920 型全自动化学吸附 脱附仪上进行 将 0 0500 g 样品置于 U 型石英管中 经过除杂等样品前处理 以 10 H2 Ar 混合气为还原气体 流量 30 mL min 1 以 10 min 1的升温速率 升至 1000 以热导池 TCD 检测器进行检测 詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜 2 1 2 实验试剂实验试剂 试试 剂剂规规 格格生生 产产 厂厂 家家 硝酸铈 Ce NO3 3 6H2O 分析纯国药集团化学试剂有限公司 硝酸锆 Zr NO3 4 5H2O 分析纯国药集团化学试剂有限公司 硝酸镍 Ni NO3 2 6H2O 分析纯天津市福晨化学试剂厂 乙二胺四乙酸 C10H16N2O8 分析纯天津市登峰化学试剂厂 甘氨酸 C2H5NO2 分析纯上海山浦化工有限公司 草酸 H2C2O4 分析纯天津市福晨化学试剂厂 柠檬酸 C7H8O7 H2O 分析纯天津市河东区红岩试剂厂 聚乙烯醇 C2H4O n 分析纯天津市津北精细化工有限公司 尿素 H2NCONH2 分析纯天津市福晨化学试剂厂 氮气 N2 99 999 济宁协力特种气体有限公司 二氧化碳 CO2 99 999 济宁协力特种气体有限公司 甲烷 CH4 99 9 济宁协力特种气体有限公司 氢气 H2 99 999 济宁协力特种气体有限公司 6 氩气 Ar 99 999 济宁协力特种气体有限公司 2 2 催化剂制备催化剂制备 采用络合分解法制备一系列催化剂 Ni Ce ZrO2 按化学计量比将 Ce NO3 3 6H2O 和 Zr NO3 4 5H2O 溶于一定体积的 H2O 中 配成金属离子浓度为 0 5 mol L 1的溶液 再加入 y wt Ni NO3 2 6H2O 配成混合溶液 I 将络合剂甘 氨酸 柠檬酸 聚乙烯醇 草酸 乙二胺四乙酸和尿素分别溶于相同体积的 H2O 中 配成溶液 在室温搅拌条件下 将络合剂溶液加入混合溶液 I 中 得到不同络合剂与金属离子比的溶液 在 60 80 下将上述溶液蒸发至粘稠状 并升高温度使其自燃 然后在 700 下焙烧 4 h 得到所需催化剂 则鯤愜韋瘓賈晖 园栋泷 制备流程如图 2 1 所示 胀鏝彈 滴加络合剂滴加络合剂 Ni Ce ZrO2 金属配合物金属配合物 氧化物粉体氧化物粉体 Ce Zr Ni 硝酸盐混合溶液硝酸盐混合溶液 60 8060 80 搅拌搅拌 高温焙烧高温焙烧4 h 燃燃 烧烧 奥秘孫戶孪钇賻 图 2 1 络合分解法制备催化剂流程图 Fig 2 1 Flow chart for preparation of catalyst via complex decomposition method 鳃躋峽祷紉诵 帮废掃減 7 2 3 催化剂评价催化剂评价 2 3 1 催化剂评价装置与评价过程催化剂评价装置与评价过程 图 2 2 催化剂评价装置示意图 Fig 2 2 Schematic diagram of equipment for evaluating catalysts 稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜 在固定床反应器中评价催化剂的性能 将 0 15 g 催化剂 40 60 目 按 1 3 用石英砂稀释后均匀填装到内径为 8 mm 的不锈钢管反应器中 温度控制 采用外控内测模式 催化剂还原条件为 在 10 H2 N2 5 mL min 1 气氛中 以 4 min 1的升温速率从室温升至 120 保持 0 5 h 继续以 4 min 1升温到 700 并保持 2 5 h 在 N2氛围下 以 2 min 1的升温速率升温至 750 待 温度稳定后 切换为反应气 气体流量通过质量流量计控制 体系的压力由背 压阀控制 尾气组成采用 GC9560 型热导池检测器的色谱仪 配备 5A 分子筛 和 Poropak Q 填充柱 在线分析 评价装置如图 2 2 所示 陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟 2 3 2 定量计算方法定量计算方法 实验采用绝对计算方法 假定反应前后碳平衡 氧平衡 利用气相色谱 在线分析反应尾气 进而得到各组分的峰面积 根据公式 2 3 2 4 2 5 分别计 算甲烷重整反应的甲烷转化率 二氧化碳转化率以及氢气收率 沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔 應 各组分浓度 计算 i Ai fi 2 1钡 嵐縣緱虜荣产涛團蔺 Fout Fin CH4 Fin CO2 2 2 8 懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮 Conv CH4 Fin CH4 Fout Fin CH4 100 2 3謾 饱兗争詣繚鮐癞别瀘 Conv CO2 Fin CO2 Fout Fin CO2 100 2 4呙 铉們欤谦鸪饺竞荡赚 Yield H2 Fout H2 Fin CH4 100 2 5莹 谐龌蕲賞组靄绉嚴减 H2 CO Fout H2 Fout CO 2 6 麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶 其中 f 为待分析各组分的绝对校正因子 具体数值如表 2 1 所示 表 2 1 各组分的绝对校正因子 Tab 2 1 Absolute calibration factor of different components納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬 组组 分分CO2H2N2CH4CO 绝对校正因子 f 4 74E 062 68E 072 88E 069 06E 072 56E 06 3 结果与讨论结果与讨论 3 1 络合剂的络合剂的影响影响 3 1 1 络合剂络合剂种类影响种类影响 为了考察络合剂种类对催化剂的结构和性能的影响 实验采用络合分解法 制备一系列催化剂 10 wt Ni Ce0 5Zr0 5O2 按化学计量比 1 1 将 Ce NO3 3 6H2O 和 Zr NO3 4 5H2O 溶于一定体积的 H2O 中 配成金属离子浓度为 0 5 mol L 1的 溶液 再加入 10 wt Ni NO3 2 6H2O 配成混合溶液 I 将络合剂甘氨酸 G 柠檬酸 C 聚乙烯醇 P 草酸 O 乙二胺四乙酸 E 和尿素 U 分 别溶于相同体积的 H2O 中 在室温搅拌条件下 将络合剂溶液加入混合溶液 I 中 得到络合剂与金属离子比为 1 的溶液 在 60 80 下将上述溶液蒸发 至粘稠状 并升高温度使其自燃 然后在 700 下焙烧 4 h 得到所需催化剂 分别记为 NSZ G NSZ C NSZ P NSZ O NSZ U NSZ E 将该系列催化剂 进行反应评价 评价结果如图 2 3 所示 風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙 9 0246810 0 20 40 60 80 100 NCZ C NCZ P NCZ O NCZ U NCZ E NCZ G CH4 Conv Time on stream h 0246810 0 20 40 60 80 100 NCZ C NCZ P NCZ O NCZ U NCZ E NCZ G CO2 Conv Time on stream h 0246810 0 20 40 60 80 100 NCZ C NCZ P NCZ O NCZ U NCZ E NCZ G H2 Conv Time on stream h 0246810 0 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 NCZ C NCZ P NCZ O NCZ U NCZ E NCZ G H2 CO Time on stream h 图 2 3 络合剂对 CH4 CO2催化性能的影响 Fig 2 3 Catalytic performance for the CH4 CO2 reaction over different complexants灭嗳骇諗 鋅猎輛觏馊藹 由图 2 3 可看出 NSZ G 和 NSZ C 的初始转化率基本接近且高于其他催化 剂 且整个反应过程中转化率下降缓慢 即活性和稳定性好 其中 NSZ G 优于 NSZ C NSZ P NSZ O NSZ U NSZ E 初始转化率较低 其中 NSZ E 的 CH4初始转化率 H2初始收率 H2 CO 最低 稳定性 NSZ E NSZ O NSZ U NSZ P 即以甘氨酸作为络合剂的催化剂性能最佳 铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝 图 2 4 为不同络合剂制备的催化剂反应前 a 和反应后 b 的 XRD 图 由图 b 明显看出反应后出现了单质 C 的衍射峰 且 NCZ G 的 C 衍射峰最弱 说明催化剂在反应中 NCZ G 积炭量最少 从峰形来看 各络合剂的催化剂各衍 射峰的位置和强度基本一致 但很明显 NCZ G 催化剂的峰形最为规整 表明以 甘氨酸作为络合剂 所得晶粒晶型规整 NiO 分散好 积炭少 这与反应积炭 的热重图 2 5 分析一致 攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸 10 2030405060708090 Intensity a u 2 degree NCZ G NCZ C NCZ P NCZ O NCZ U Ce ZrO2 NiO a 2030405060708090 Intensity a u 2 degree NCZ G NCZ C NCZ P NCZ O NCZ U CNi Ce ZrO2 b 图 2 4 不同络合剂的催化剂 XRD 图 a 反应前 b 反应后 Fig 2 4 XRD patterns of catalysts with different complexants趕輾雏纨颗锊讨跃满賺 a fresh b used 02004006008001000 85 90 95 100 Temperature oC Weight NCZ O NCZ G NCZ C NCZ P NCZ U 图 2 5 不同络合剂的催化剂热重图 Fig 2 5 TG curves of catalysts with different complexants夹覡闾辁駁档驀迁锬減 H2 TPR 表征结果可以揭示载体与催化剂的还原行为以及相互作用 也可以 显示出载体上活性组分的分布状态 图 2 6 给出了不同络合剂催化剂的 TPR 图 各催化剂表现不同的还原行为 低温区的表面 NiO 还原峰和高温区的体相 NiO 及 CeO2的还原峰 峰面积即为相对的还原度 很明显 NCZ G 在低温区有两个 还原峰 且还原度较高 表明以甘氨酸为络合剂制备的催化剂 与其它络合剂 制备的催化剂结构不同 其活性组分 NiO 与载体直接的作用力也不同 视絀镘鸸鲚 鐘脑钧欖粝 11 2004006008001000 NCZ U 1 TCD signal a u Temperature oC NCZ G 1 NCZ C 1 NCZ P 1 NCZ O 1 NCZ E 1 图 2 6 不同络合剂的催化剂 TPR 图 Fig 2 6 H2 TPR profiles of catalysts with different complexant偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠 表 3 1 不同络合剂的催化剂比表面积和孔分布 Table 3 1 The BET surface areas and pore properties of catalysts with different complexant緦徑铫 膾龋轿级镗挢廟 Samples BET Surface area m2 g 1 Total pore volume cm3 g 1 Average pore diameter nm NCZ G530 2619 48 NCZ C420 1615 67 NCZ P240 1118 12 NCZ O390 087 80 NCZ E350 1618 41 NCZ U400 088 56 表 3 1 给出了催化剂的比表面积和孔结构 明显看出 NCZ G 具有最大的 比表面积 孔容和孔径 载体的比表面积大小影响活性组分分布的均匀性 载 体的孔容和平均孔径大小直接影响着反应体系中反应物与生成物的传质速率 较大的孔径有利于原料进入载体孔道 与活性组分发生作用 也有利于产物溢 出孔道 加速反应平衡向正方向移动 同时 在一定程度上还可能会影响产物 的选择性 这也是甘氨酸作为络合剂的催化剂活性和稳定性好的一个重要原因 騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼 综上所述 说明络合剂的种类直接影响催化剂的还原性能 以甘氨酸作为 络合剂得到的催化剂晶型稳定 不同结构的 NiO 与载体相互作用 NiO 还原度 高且稳定 较大的比表面积和孔分布 传质速率高 所以催化剂活性和稳定性 好 积炭少 疠骐錾农剎貯狱颢幗騮 12 3 1 2 络合剂用量影响络合剂用量影响 以甘氨酸作为络合剂 考察甘氨酸的用量对催化剂的影响 改变催化剂中 甘氨酸与金属离子比分别为 0 5 1 0 2 0 将该系列催化剂进行反应评价 评 价结果如图 2 7 所示 由图可以看出三种催化剂的初始活性基本接近 但甘氨 酸与金属离子比为 0 5 的催化剂稳定性最差 故选用甘氨酸与金属离子比为 1 的催化剂 镞锊过润启婭澗骆讕瀘 0246810 0 20 40 60 80 100 CH4 Conv Time on stream h NCZ G 0 5 NCZ G 1 NCZ G 2 0246810 0 20 40 60 80 100 CO2 Conv Time on stream h NCZ G 0 5 NCZ G 1 NCZ G 2 0246810 0 20 40 60 80 100 H2 Conv Time on stream NCZ G 0 5 NCZ G 1 NCZ G 2 0246810 0 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 H2 CO Time on stream h NCZ G 0 5 NCZ G 1 NCZ G 2 图 2 7 甘氨酸用量对 CH4 CO2催化性能的影响 Fig 2 7 Catalytic performance for the CH4 CO2 reaction over different amount of glycine榿贰 轲誊壟该槛鲻垲赛 由图 2 8 可看出甘氨酸用量对 Ni Ce ZrO2的结构没有影响 且都成功制备 出了单一立方晶相的 Ce ZrO2固溶体 结合不同甘氨酸量的催化剂的 TPR 图 图 2 9 可知 随着甘氨酸用量的增加 NiO 的还原度在增加 且体相 NiO 的还原温度向高温区移动 表明随着甘氨酸用量的增加 活性组分 NiO 与 Ce ZrO2固溶体的作用力增大 图 2 10 为反应过的催化剂的 TGA 图 由图可知 随着络合剂甘氨酸量的增加 失重率减少 即催化剂上的积炭量在减少 NCZ G 0 5 上的积炭量最多 催化剂失活也就最明显 邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑 13 20304050607080 Intensity a u 2 degree 0 5 1 0 2 0 NiO Ce ZrO2a 20304050607080 Intensity a u 2 degree 0 5 1 0 2 0 Ce ZrO2 Ni C b 图 2 8 不同甘氨酸用量的催化剂 XRD 图 a 反应前 b 反应后 Fig 2 8 XRD patterns of catalysts with different amount of glycine嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲 a fresh b used 2004006008001000 TCD signal a u Temperature oC NCZ G 0 5 NCZ G 1 NCZ G 2 图 2 9 不同甘氨酸用量的催化剂 TPR 图 Fig 2 9 H2 TPR profiles of catalysts with different amount of glycine该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭 表 3 2 给出了催化剂比表面积和孔分布 甘氨酸与金属离子比为 0 5 的催化 剂比表面积和孔结构最小与其活性和稳定性差相对应 甘氨酸与金属离子比为 2 的催化剂平均孔径最大 有利于原料进入载体孔道 与活性组分发生作用 但比表面积比甘氨酸与金属离子比为 1 的催化剂小 活性组分分散差 这是其 稳定性稍差的原因 劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙 14 表 3 2 不同甘氨酸用量的催化剂比表面积和孔分布 Table 3 2 The BET surface areas and pore properties for different amount of glycine臠龍讹驄桠业變 墊罗蘄 Samples BET Surface area m2 g 1 Total pore volume cm3 g 1 Average pore diameter nm NCZ G 0 5340 1416 54 NCZ G 1530 2619 48 NCZ G 2450 2522 32 02004006008001000 85 90 95 100 Temperature oC Weight NCZ G 0 5 NCZ G 1 NCZ G 2 图 2 10 不同甘氨酸用量催化剂的热重图 Fig 2 10 TGA curves of catalysts with different amount of glycine鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞 综上所述 络合剂的用量对催化剂的影响主要表现在对载体的比表面积 孔结构的影响 从而影响活性组分的分散及与反应物分子的接触情况 甘氨酸 与金属离子比为 1 的催化剂 具有最大的比表面积和孔分布 还原度高 活性 高 稳定性好 性能最优 穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺 3 2 Ce Zr 比的选择比的选择 确定以甘氨酸作为络合剂 且甘氨酸与金属离子比为 1 改变催化剂中 Ce Zr 比分别为 1 9 2 8 3 7 4 6 5 5 6 4 7 3 8 2 9 1 通过改变铈锆固 溶体的 Ce Zr 比例 以期实现调变载体的氧化还原性能 获得最高的活性和稳 定性 将该系列催化剂进行反应评价 评价结果如图 2 11 所示 隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘 賽 从图 2 11 可以看出 Ce Zr 比为 1 9 的初始转化率最低 且活性下降最快 其它 Ce Zr 比的催化剂初始转化率基本接近 随着反应时间的延长 各催化剂 15 活性逐渐降低 Ce Zr 比为 2 8 3 7 4 6 6 4 7 3 8 2 的催化剂的稳定性随 Ce 含量比例的增加而提高 即 Ce Zr 比为 8 2 的催化剂活性和稳定性最好 浹繢 腻叢着駕骠構砀湊 0246810 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 CH4 Conv Time on stream h 82 73 64 55 46 37 28 19 91 0246810 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 CO2 Conv Time on stream h 82 73 64 55 46 37 28 91 19 0246810 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 H2Conv Time on stream h 82 73 64 55 46 37 28 91 19 0246810 0 0 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 1 0 1 1 H2 CO Time on stream h 82 73 64 55 46 37 28 19 91 图 2 11 不同 Ce Zr 比催化剂对 CH4 CO2催化性能的影响 Fig 2 11 Catalytic performance for the CH4 CO2 reaction over different Ce Zr鈀燭罚櫝箋礱颼 畢韫粝 1002003004005006007008009001000 0 20 0 15 0 10 0 05 0 00 0 05 0 10 0 15 Ce Zr 1 9 Ce Zr 2 8 Ce Zr 3 7 Ce Zr 4 6 Ce Zr 5 5 Ce Zr 6 4 Ce Zr 7 3 Ce Zr 8 2 Ce Zr 9 1 TCD Signal Temperature oC 16 图 2 12 不同 Ce Zr 比的催化剂 TPR 图 Fig 2 12 H2 TPR profiles of different Ce Zr 由图 2 12 TPR 图看出 随着 Ce 比例的增加还原峰向低温区移动 NiO 易 被还原 这是由于离子半径小于 Ce4 0 97 nm 的 Zr4 0 86 nm 进入 CeO2晶格中 使 CeO2晶胞收缩所致 表明在这些样品中 Zr 与 Ce 之间形成了立方相的 Ce Zr O2固溶体 导致 CeO2晶格结构发生畸变 从而增加了萤石晶格中氧负离子 的移动 易于在较低温度下被还原 23 但是随着 Ce 含量的增加 催化剂的热 稳定性也在降低 这就解释了 Ce Zr 为 9 1 时 还原温度最低 反而活性低 Ce Zr 为 1 9 时出现两个 NiO 的衍射峰但峰面积较小 还原度低 可能是 Zr 含 量高 比表面积小所致 结合 XRD 图 2 13 随着 Ce 含量的增加 2 向高角度 移动 Ce ZrO2结构也由四方相转变为立方萤石结构 而立方萤石结构更有利 于活性氧的移动 从而增加了催化剂表面积炭与氧的接触 使消炭能力增加 最终表现为提高了催化剂的稳定性 惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵 304050607080 Ce Zr 9 1 Ce Zr 8 2 Ce Zr 7 3 Ce Zr 6 4 Ce Zr 5 5 Ce Zr 4 6 Ce Zr 3 7 Ce Zr 2 8 Intensity a u 2 degree Ce Zr 1 9 NiOCe ZrO2 图 2 13 不同 Ce Zr 的催化剂 XRD 图 Fig 2 13 XRD patterns of catalysts with different Ce Zr贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐 由表 3 4 看出 NC2Z8 G 1 NC3Z7 G 1 NC4Z6 G 1 NC6Z4 G 1 NC7Z3 G 1 NC8Z2 G 1 的比表面积 孔容和孔径逐渐增大 NC1Z9 G 1 和 NC9Z1 G 1 呈现较小的比表面积 而 NC5Z5 G 1 比表面积 孔径和孔容最大 根据前面分 析 大的比表面积和孔结构有利于 NiO 分散并能与反应物分子充分接触反应 提高活性和稳定性 而 NC8Z2 G 1 和 NC5Z5 G 1 稳定性的差异 可能比表面积 不是主要影响因素 而是铈锆固溶体的结构影响所致 嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲 17 表 3 4 不同 Ce Zr 比的催化剂比表面积和孔分布 Table 3 4 The BET surface areas and pore properties for different Ce Zr薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫 Samples BET Surface area m2 g 1 Total pore volume cm3 g 1 Average pore diameter nm NC1Z9 G 1300 1216 29 NC2Z8 G 1400 1312 88 NC3Z7 G 1450 1815 82 NC4Z6 G 1470 1916 02 NC5Z5 G 1530 2619 48 NC6Z4 G 1470 2016 71 NC7Z3 G 1470 1916 03 NC8Z2 G 1480 2218 18 NC9Z1 G 1410 1817 96 注 NCxZy G 1 中 x y 分别为催化剂中的 Ce Zr 所占比例 综上所述 Ce Zr 比例决定了 Ce Zr 固溶体的结构 实验证明立方体的 Ce0 8Zr0 2O2有高的氧储藏能力 这有助于在反应期间靠释放机制增加表面氧的 有效性 据 BET TPR 的研究说明 立方体的 Ce ZrO2比其它 Ce ZrO2的相更 容易还原并且有较好 Ce3 和 Ce4 的氧化还原能力 这将会较容易的补氧给到 Ni 上的活性部位 导致在 CDR 过程阻止积 催化性能优 齡践砚语蜗铸转絹攤濼 3 3 Ni 含量的影响含量的影响 确定以甘氨酸作为络合剂 Ce Zr 比为 8 2 且甘氨酸与金属离子比为 1 改变催化剂中 Ni 的含量分别为 5 wt 10 wt 15 wt 20 wt 考察 Ni 含 量对催化剂的影响 评价结果如图 2 14 所示 由图 2 14 看出 不同 Ni 含量催 化剂的活性和稳定性随反应时间的延长逐渐降低 其中 Ni 含量为 5 wt 的催化 剂活性和稳定性最差 Ni 含量为 10 wt 15 wt 20 wt 的催化剂初始转化 率基本接近 但 Ni 含量为 10 的催化剂稳定性最好 绅薮疮颧訝标販繯轅赛 表 3 5 所示 虽然 Ni 含量为 5 时催化剂比表面积和孔容最大 但孔径小 不易于活性组分与反应物分子接触 还原度低 所以活性和稳定性差 具有较 大比表面积和孔结构的 Ni 含量为 10 wt 的催化剂表现出最好活性和稳定性 与评价结果一致 饪箩狞屬诺釙诬苧径凛 18 012345678910 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 CH4 Conv Time on stream h 5 10 15 20 012345678910 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 CO2 Conv Time on stream h 5 10 15 20 012345678910 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 H2 Yield Time on stream h 5 10 15 20 012345678910 0 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 1 2 H2 CO Time on stream h 5 10 15 20 图 2 14 不同 Ni 含量的催化剂对 CH4 CO2催化性能的影响 Fig 2 14 Effect of Ni content on catalytic performances of CH4 CO2 reaction烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵 表 3 5 不同 Ni 含量的催化剂比表面积和孔分布 Table 3 5 The BET surface areas and pore properties for different Ni content鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键 Samples BET Surface area m2 g 1 Total pore volume cm3 g 1 Average pore diameter nm 20NC8Z2 G 1450 2118 90 15NC8Z2 G 1480 2218 00 10NC8Z2 G 1480 2218 18 5NC8Z2 G 1570 2517 73 由图 2 15 催化剂在低温区和高温区各出现了一个还原峰 分别是表面 NiO 和体相内的 NiO 结合 XRD 图 2 16 看出 随着 Ni 含量提高 活性中心数 量增多 因而活性增高 但 Ni 含量过高分散不均 反应过程的积炭加快覆盖活 性位 且还原后的 Ni 部分烧结 导致催化剂失活 因而转化率下降 稳定性降 低 所以 Ni 含量为 10 wt 的催化剂最佳 撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞 19 2004006008001000 0 01 0 00 0 01 0 02 0 03 0 04 0 05 0 06 0 07 0 08 0 09 0 10 TCD signal Temperature oC 5 10 15 20 a b c d a b c d 图 2 15 不同 Ni 含量的催化剂 TPR 图 Fig 2 15 H2 TPR profiles of different Ni content 304050607080 Intensity a u 2 degree 20 15 10 5 NiO Ce ZrO2 图 2 16 不同 Ni 含量的催化剂 XRD 图 Fig 2 16 XRD patterns of catalysts with different Ni content踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄 4 结论结论 以甘氨酸作为络合剂 通过络合分解法制备一系列 Ni Ce ZrO2催化剂 通 过评价其催化性能 发现催化剂性能主要与络合剂的种类 络合剂用量 Ce Zr 比及 Ni 含量有密切关联 当甘氨酸与金属离子比为 1 Ce Zr 比为 8 2 Ni 含 量为 10 wt 时催化剂性能最佳 婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞 20 参参 考考 文文 献献 1 Sousa Aguiar E F Appel L G Mota C Natural Gas Chemical Transformations The Path to Refining in the Future J Catal Today 2005 101 1 3 7 譽諶掺铒锭试监鄺儕泻 2 Hu Y H Ruckenstein E Binary Mgo Based Solid Solution Catalysts For Methane Conversion To Syngas J Catal Rev 2002 44 3 423 453 俦聹执償閏 号燴鈿膽賾 3 Zou Y Rodrigues A E The Separation Enhanced Reaction Process SERP in the Production