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焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 I 摘要摘要 西气东输 工程选用的 X70 管线钢 在焊接过程中产生残余应力及各种负作 用 改变了其组织和耐蚀性能 焊后热处理具有消除残余应力 改善组织及提高耐 蚀性能的作用 我们对部分材料进行了焊后热处理 并且采用高温回火工艺及不同 的回火温度 本文通过金相观察及拉伸试验来探讨焊后热处理对 X70 管线钢组织的影响 通 过失重法来分析焊后热处理对 X70 管线钢耐蚀性的影响 金相观察结果分析表明 焊后热处理前后的显微组织无论焊缝 母材还是热影 区都是不同的 组织明显细化 利于强韧性的组织增加 不同回火温度的焊后热处 理也存在差别 不过这种差别较前者明显减弱 但是仍然改善了材料的组织 使材 料强韧性得到进一步提高 拉伸试验结果分析表明 焊后热处理提高了材料的抗拉强度和塑韧性 并且在 都进行焊后热处理的材料中随着回火温度的提高屈服强度和塑韧性也得到了提高 但是随回火温度的提高材料的抗拉强度略微降低 可知焊后热处理提高了材料的强 韧性 回火温度的提高能够进一步改善材料的强韧性 验证了金相分析的结论 失重法结果分析表明 焊后热处理后材料的腐蚀重量指标和深度指标都相应的 降低 说明焊后热处理提高了材料的耐蚀性 并且回火温度的提高也使得这两项指 标降低 说明随焊后热处理中回火温度的提高材料的耐蚀性增强 关键词关键词 X70 钢 焊后热处理 组织 耐蚀性 西南石油大学本科毕业论文 II ABSTRACT West East Gas pipeline project selected X70 pipeline steel in the process of welding X70 pipeline steel brings residual stress and various negative effects as a result changes its organization and corrosion resistance PWHT can eliminate residual stress improve the organization and enhance the corrosion resistance we carried out PWHT in some of the material and adopt high temperature tempering process and different tempering temperature In this paper metallographic observation and tensile test to investigate PWHT on the impct of X70 pipeline steel organizations through the weight loss method to analyze PWHT on impct of X70 pipeline steel corrosion resistance The observations of metallographic analysis showed that the before and after PWHT whether the microstructure of weld base metal or heat affected zone is different obviously refining organization Increasing in the Organization which will help to increase the strength and toughness Under different tempering temperature in PWHT also exist differences but this difference decreased over the former but still improved the organization of material so that the material strength and toughness to be further improved Analysis in the tensile test results showed that PWHT improved the tensile strength and plastic material toughness with increasing in tempering temperature the materials which have carried out PWHT also improved the yield strength and toughness However with increasing the tempering temperature tensile strength in the materials is slightly lower we can see PWHT to improve the material strength and toughness and with increasing the tempering temperature in PWHT further improve the material strength and toughness validating the conclusions in the metallographic analysis The results in the weight loss method show that after PWHT depth indicators and weight indicators in the Corrosion Materials are the corresponding lower which shows that post weld heat treatment improved the corrosion resistance in materials with Increasing the tempering temperature these two indicators also makes to reduce which shwos that With increasing the tempering temperature in PWHT the corrosion resistance in the materials also enhances Keywords X70 pipeline steel PWHT microstructure corrosion resistance 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 III 目录目录 西南石油大学本科毕业论文 IV 摘要 I ABSTRACT II 1 绪论 1 1 1 研究背景及目的 1 1 2 国内外研究状况 2 1 3 研究内容 3 1 4 研究方法 3 2 实验材料及方法 4 2 1 实验材料 4 2 2 实验方法 4 2 2 1 焊后热处理 4 2 2 2 金相实验 5 2 2 3 拉伸试验 5 2 2 4 腐蚀实验 6 3 实验结果与分析 8 3 1 金相实验结果 8 3 2 拉伸试验结果 9 3 3 腐蚀实验结果 11 3 4 总结与分析 11 4 结论 13 谢辞 14 参考文献 15 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 1 1 绪论绪论 1 1 研究背景及目的研究背景及目的 据报道 未来 10 年内 中国石油化工行业将投资 2000 亿人民币 进行石油天 然气管道运输网络建设 届时 我国将形成横贯东西 纵贯南北的管道运输网络 近年来 随着我国经济发展对能源需求的不断增加 我国油气管线建设得到蓬勃发 展 截至 2006 年底 我国石油 天然气 成品油管道长度已超过 4 万公里 相当于 绕地球一圈 按照目前的规划 到 2015 年我国油气干线管道将超过 10 万公里 将 形成一个庞大的管道运输网 低合金高强度钢由于具有良好的力学性能及焊接性已 成为石油化工领域的主要用钢 自 1995 年以来 我国更加注重高强度的针状铁素体 钢 包括 X52 X60 X65 X70 等管线钢 在油气管道中的应用 我国 西气东输 工程中使用最多的钢材是 X70 管线钢 然而在它的使用中也出现了诸多问题 管线钢是低合金高强度钢 HSLA 的典型代表 它集材料设计 微合金元素运用 和控轧控冷工艺于一体 西气东输 工程中选用的 X70 管线钢是铁素体 珠光体管 线钢种 它的基本成分是 C Mn 通过 V Nb Ti 等微合金元素的控制 生产出 的少珠光体微合金控轧钢 1 其中 焊接工艺是输气管道铺设的主要工艺之一 现 代化管线钢的发展围绕改进管线钢的焊接性能 在高压输送管线的焊接部位 尤其 是铺设环焊部位是事故多发位置 众所周知 腐蚀破坏是油气管线安全性的最大威 胁因素 2 由于焊接时管线钢经历着一系列复杂的非平衡的物理化学工程 从而造 成焊缝和热影响区的化学成分不均匀 晶粒粗大 组织偏析等缺陷 因此焊接接头 处的腐蚀抗力较低 输气管道的服役条件多为潮湿环境 输送介质含酸性物质较多 此外 由于发展高强度级别管线钢 当强度要求相同时 意味着高级别管线钢的管 璧减薄 抗腐蚀安全性减少 管线钢的失效事故国内外也是接连报道 如中国 美 国 澳大利亚 加拿大 巴基斯坦 伊朗等 这样使得国内外许多专家都非常重视 管线钢在各方面的研究 安全进行油气输送是我国能源均衡使用的保障 而管线钢 的腐蚀容易发生在焊接接头部位 研究 X70 管线钢的组织和耐蚀性可以大大提高其 使用寿命 焊后热处理对焊接结构产品具有重要的影响 它具有改善焊接接头的组织性能 消除残余应力等有害影响的作用 焊后 将焊件或其局部均匀加热到相变点以下某 一适当温度 并保温一定时间 然后再均匀冷却 这种处理过程称为 焊后热处理 本文对 X70 管线钢焊接接头进行不同工艺的焊后热处理 然后进行分别观察和腐 西南石油大学本科毕业论文 2 蚀试验研究 并与未进行焊后热处理的试样进行对比分析 以期找到焊后热处理工 艺参数对 X70 管线钢焊接接头组织和耐蚀性能的影响规律 综合分析组织和耐蚀性 的关系 希望能够为 X70 管线钢的生产和使用提供微薄的帮助 1 2 国内外研究状况国内外研究状况 目前西方发达国家对管线钢的组织和腐蚀性能已经进行了深入的研究和数据积 累 并建立了全面的防护工程标准和相应的法律制度 但是我国在这些方面相对落 后 尤其是在高级管线钢 如 X70 和 X80 级等 的服役耐蚀性能方面基本处于起步 阶段 尚未进行系统的研究和数据积累工作 对于输气输油管道而言 有内腐蚀和 外腐蚀 均匀腐蚀和局部腐蚀之分 由于焊缝区组织和性能的变化 焊接引起的残 余应力等 残余应力的存在将影响到管线钢的组织和使用性能 为了消除焊接区的 残余应力 国内外经常进行焊后热处理 它既可松弛和缓和焊接残余应力 改善因 冷加工或焊接引起的硬化或脆化 也可提高焊缝金属的延性和断裂韧性 还能加速 焊接区中氢的扩散逸出 焊后热处理的使用集中在锅炉及压力容器等焊接结构的产 品制造过程中 国内对焊后热处理的研究很早就开始了 由于焊后热处理对接头具 有重要影响 3 4 所以开展对各种焊接接头焊后热处理的研究 唐金蓉所做的焊后热 处理对 38Cr2Mo4VA 钢电阻点焊接头力学性能的影响 5 研究 得出焊后热处理很好 的改善了组织 降低了硬度 提高了韧性 从而明显地提高了接头的强度及塑性 齐齐哈尔二机床集团板金厂的樊忠孝对焊后热处理对焊接接头组织性能影响的几个 问题 6 进行了研究论证 在该文的结束语中我们可以知道 焊后热处理除了消除残 余应力 还起着对焊接接头平衡组织 改善性能的作用 相关的文献资料还有 齐 向前 田旭海 焊后热处理对 T92 钢焊接接头组织及性能的影响 7 李丽 王碧琴 12Cr1MoV 钢管焊接接头的焊后热处理 8 郭绍庆 谷卫华 余槐 袁鸿 张旺峰 李晓红 TC18 电子束焊接头焊后热处理对组织与性能的影响 9 钱昌黔 关于异种 钢焊接接头焊后热处理的选择 10 丁详远 孙敦武 耿希尧 焊后热处理对压力容 器不锈钢堆焊接头性能的影响 11 等 而且相关文献还开展了对焊后热处理知识的传 授和讨论 如施雨湘 焊后热处理知识 李之义 焊后热处理方法 钱昌黔 焊后 热处理讨论等 然而对管线钢焊接接头而言 这方面的研究尚不多 无针对性强的热处理参数 可借鉴 由于我国 西气东输 工程中使用最多的钢材是 X70 管线钢 因此选用 X70 管线钢焊接接头做为研究材料 通过试验来分析焊后热处理对管线钢焊接接头 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 3 组织和耐蚀性的影响并探讨组织和耐蚀性的关系 1 3 研究内容研究内容 本实验是在现有的 X70 管线钢接头周围取材 对其中两块材料进行不同工艺的 高温回火焊后热处理 12 并且留取一块材料作为空白对照 加工试样后 分别进行 金相观察 室温拉伸及腐蚀实验 随后对实验结果进行对比分析研究 通过观察金 相显微组织来分析焊后热处理工艺参数对 X70 管线钢焊接接头组织的影响规律 通 过室温拉伸试验的结果来进一步寻找这种影响规律 通过腐蚀实验的结果来分析焊 后热处理工艺参数对 X70 管线钢焊接接头耐蚀性的研究 综合以上分析来探讨 X70 管线钢焊接接头组织和耐蚀性之间的关系 1 4 研究方法研究方法 本文的试验研究涉及焊后热处理 金相分析 室温拉伸试验及挂片失重法 下 面简单叙述各种方法 焊后热处理是指为了改善焊接接头的性能 消除残余应力等有害影响 焊后 将焊件或其局部均匀加热到相变点以下某一适当温度 并保温一定时间 然后再均 匀冷却的过程 金相分析是指运用放大镜和显微镜 根据对金属材料的宏观及微观组织进行观 察和研究的方法 生产实际中常称为金相检验 13 室温拉伸试验是指室温下标准拉伸试样在静态轴向拉伸力不断作用下以规定的 拉伸速度拉至试样断裂并在拉伸过程中连续记录力与伸长从而求出其强度判据和塑 性判据的力学性能试验 14 挂片失重法是指一种经典的腐蚀研究方法 该法通过测量金属在腐蚀介质中放 置一定时间后所损失的重量 求出其腐蚀速度 15 通常采用重量指标和深度指标形 式表示 西南石油大学本科毕业论文 4 2 实验材料与实验材料与方法方法 2 1 实验材料实验材料 本文使用的材料是现有的 X70 管线钢 其化学成分如表 2 1 所示 表 2 1 X70 管线钢的主要化学成分 质量分数 CMnSiVTiSPNb 0 0551 620 220 0300 0090 0020 0130 070 2 2 实验实验方法方法 2 2 1 焊后热处理焊后热处理 实验的第一步是取材 从实验室取得已经焊好的 X70 管线钢焊接接头材料 用 电火花线切割机在焊缝周围切取三块材料 选取两块材料进行不同工艺的焊后热处 理 另外留取一组试样作为空白对照试样 将不进行焊后热处理的材料和进行焊后 热处理的材料做好标记 不进行焊后热处理的试样定为试样 1 580 回火焊后热处 理的试样定为试样 2 630 回火温度焊后热处理的试样定为试样 3 随后进行焊后 热处理 采用高温回火工艺 高温回火的温度应大于 500 而焊后热处理回火温 度应低于管线钢原有回火温度 16 所以温度选择在 500 650 之间 本实验温度 分别为 580 和 630 焊后热处理参数如表 2 2 所示 表 2 2 焊后热处理参数 试样 2试样 3 加热方式电炉加热电炉加热 冷却方式空冷空冷 回火温度 T 580 630 保温时间 H h1 h1 h 装炉温度 T 400 400 出炉温度 T 400 400 按照现行的国内外工艺要求 可知电炉加热满足要求 所以采用电炉加热 在 金属热处理实验室 应当认真阅读电炉安全操作规范下进行焊后热处理实验 设定 电炉温度 随后进行加热 按 ASME 标准要求装炉和出炉温度 17 不高于 400 所 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 5 以接近 400 时就要用铁嵌将样品夹到电炉的中央 继续加热到设定温度时 保温 时间 18 H 定为一个小时 保温一个小时后 由于冷却不能过快 19 所以采用空冷 切断电源进行随炉空冷 冷至 400 时用铁钳夹出 放置通风处冷却即可 2 2 2 金相金相实验实验 用电火花线切割机在试样 1 试样 2 及试样 3 中各切取一定面积的试块 作为金 相试样 金相试样的制备 用 1 到 5 金相砂纸逐级打磨经焊后热处理的试样 然后对其 进行抛光处理 处理完后再使用浓度为 5 的硝酸酒精对其表面浸蚀 8 12s 接着 用自来水清洗 随后用电吹风吹干 金相试样制备工作结束后 使用放大 700 倍左右的 XJG 05 型大型金相显微镜对 其进行仔细观察 其中焊缝和热影响区的测点间距约为 5mm 母材处为 15mm 金 相观察结果见图 3 1 图 3 2 及图 3 3 2 2 3 拉伸拉伸试验试验 用电火花线切割机在试样 1 试样 2 及试样 3 中各切取拉伸试块 室温拉伸试样的制备 按照国家标准 GB T 228 2002 在机械加工厂中加工出如 下的室温拉伸试样 圆形拉伸试样加工图样如图 2 1 所示 图 2 1 拉伸试样加工图样 室温拉伸试样制备好后 先将拉伸试样装卡在万能材料拉伸机的夹头上 打开 自动控制和记录试验过程的电脑 把标距 直径 日期及各参数设置好 按下开始 键 开始在试样两端缓慢地施加载荷 使试样的工作部分受轴向拉伸载荷沿轴向伸 西南石油大学本科毕业论文 6 长至拉断 得到拉伸曲线 力学性能指标及断口形貌 2 2 4 腐蚀腐蚀实验实验 用电火花线切割机在试样 1 试样 2 及试样 3 中各切取腐蚀试块一个 均匀腐蚀试样的制备 长度为 20 毫米 宽度为 15 毫米 厚度为 3 毫米 按照 这样的标准在线切割机上从焊缝上部掏取 接着用 1 到 3 金相砂纸逐级打磨 随后 用丙酮除油 无水乙醇除水 在吹风机下吹干 对腐蚀试样再次进行尺寸测量并用 AR2140 型电子分析天平称取初始重量 接着将腐蚀试样用细线绑着 另一端细线 绑在木条上 把绑好的试样放进溶液里 处于全浸位置 并要使试样处于同一水平 线 将烧杯放置在干净无尘的地方腐蚀六天 相应的腐蚀溶液配置方法是 在电子分析天平上称取 5 克的无水硫酸镁 31 克 的工业氯化钠 将称取的药品放入 500 毫升的烧杯中 加水溶解并用玻璃杯不断搅 拌至 300 毫升 接着将 300 毫升的溶液分装到三个 500 毫升的烧杯中 随后每个烧 杯都继续加水至 333 毫升 海水腐蚀溶液配置如表 2 3 所示 表 2 3 盐度为 35 海水腐蚀溶液配方 物质氯化钠无水硫酸镁纯水 用量31g5g1000g 实验结束后 取出试块 用水和无水乙醇冲洗试样表面 用吹风机吹干 然后 对试块进行去膜处理 去膜溶液的配方如表 2 4 所示 表 2 4 去膜溶液配方 物质硫酸六次甲基四胺 用量15ml L10g L 去膜时应当将试块表面的腐蚀产物膜层清洗干净 以免对实验结果产生误差 去膜后的试块用水和无水乙醇冲洗 用吹风机吹干后 用分析天平称量挂片后试块 质量 计算每个试块腐蚀前后的质量差 m X70 管线钢作为 西气东输 工程选用的钢材 提高其耐蚀性具有很客观的价 值 本文通过均匀腐蚀试验来分析焊后热处理对 X70 管线钢接头耐蚀性的影响 并 且采用均匀腐蚀的重量指标和深度指标来反映焊后热处理对 X70 管线钢接头耐蚀性 的影响 腐蚀速率结果使用重量指标和深度指标表示 用下面这一公式计算腐蚀速率 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 7 tS m V 2 1 式中 V 平均腐蚀速度 g 2 m a S 式样暴露在腐蚀环境中的面积 2 m t 腐蚀时间 a m 腐蚀前后的质量差 g 2 2 式中 L V 腐蚀的深度指标 amm 金属的密度 3 cmg 76 8 V VL 西南石油大学本科毕业论文 8 3 实验结果与分析实验结果与分析 3 1 金相实验结果金相实验结果 图 3 1 3 2 3 3 分别是试样的焊缝组织 母材组织及热影响区组织 a 试样 1 b 试样 2 c 试样 3 图 3 1 试样焊缝组织 700 a 试样 1 b 试样 2 c 试样 3 图 3 2 试样母材组织 700 a 试样 1 b 试样 2 c 试样 3 图 3 3 试样热影区组织 700 从图 3 1 图 3 2 及图 3 3 可知 不同状态的 X70 管线钢在不同部位的微观组织 由于管线钢碳含量为 0 055 属于亚析钢 20 应该由铁素体和珠光体组成 而高温 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 9 回火将得到回火索氏体 回火索氏体是由渗碳体和铁素体组成 其中渗碳体全部为 球粒状 较粗 21 同样在金相显微镜下 X70 管线钢母材的微观组织也证实焊后热处 理对组织的影响 22 3 2 拉伸试验拉伸试验结果结果 由拉伸试验得到的拉伸曲线如图 3 4 所示 0200040006000800010000 0 100 200 300 400 Y X B 0200040006000800010000 0 100 200 300 400 500 Y X B a 试样 1 b 试样 2 0200040006000800010000 0 100 200 300 400 Y X B c 试样 3 图 3 4 拉伸曲线 西南石油大学本科毕业论文 10 拉伸曲线是圆形拉伸试样在试验机下纵向拉伸所产生的 从图 3 4 可知 X70 管 线钢焊接试样具有连续屈服特征 无明显的屈服平台 具有非常高的延伸率 属于 弹性 均匀塑性型 由拉伸试验得到的基本力学性能指标如表 3 1 所示 表 3 1 基本力学性能指标 抗拉强度 MPa 屈服强度 MPa 断后伸长率 试样 150540524 5 试样 253520525 试样 352552025 5 试验过程中得到了相应的力学性能指标 由表 3 1 可知 抗拉强度 屈服强度 延伸率都有一定的变化规律 由拉伸试验得到的断口在体式显微镜下观察的形貌如图 3 5 所示 a 试样 1 b 试样 2 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 11 c 试样 3 图 3 5 拉伸试样断口形貌 试样拉断后具有杯锥状断口 如图 3 5 所示 断口形貌都呈暗灰色 纤维状 可 知是典型的韧性断裂 从微观上可以看出断口由纤维区 放射区 剪切唇组成 3 3 腐蚀实验腐蚀实验结果结果 依照 2 2 4 做失重实验 可以得到不同焊后热处理下试样的腐蚀结果如表 3 2 表 3 2 腐蚀参数及结果 腐蚀前重量 g 腐蚀后重量 g 腐蚀面积 mm2 腐蚀时间 h 试样 16 75126 7378294 0144 试样 26 82276 8104296 5144 试样 36 77416 7628296 0144 按照公式 2 1 及公式 2 2 计算出不同焊后热处理下试样的重量指标及深度指标 如表 3 3 表 3 3 指标数据 7 8g cm3 试样 1试样 2试样 3 重量指标 g 2 m a0 002770 002520 00232 深度指标 mm a0 003110 002830 00261 腐蚀后可以清楚地看到 试样在模拟海水腐蚀条件下呈现很明显的均匀腐蚀 从表中可以看出 西气东输 大量使用的 X70 管线钢在海水腐蚀条件的腐蚀速率并 不大 这也充分说明针状铁素体组织的有效作用 西南石油大学本科毕业论文 12 3 4 分析与分析与讨论讨论 由图 3 1 图 3 2 及图 3 3 可知 试样 1 的焊缝由针状铁素体和板状贝氏体组成 试样 1 的母材由细小的针状铁素体 少量多边形铁素体和珠光体组成 试样 1 的热 影区由极细小而均匀的铁素体和珠光体组成 由图 3 1 同图 3 2 及图 3 3 的比较可知 经过焊后热处理后 试样 1 的焊缝 铁素体多变形化 渗碳体聚集球化 试样 1 的 母材没有明显的差别 但是组织得到了细化 铁素体略微增加 试样 1 的铁素体发 生再结晶并且更加均匀分布 渗碳体聚集球化 组织更加细化 由图 3 2 同图 3 3 的 比较可知 焊缝 c 较焊缝 b 铁素体更加多变形化 分布更加均匀 组织细化 母材 c 较母材 b 组织更加细化 铁素体增加 热影区 c 较热影区 b 铁素体略微增加 组 织进一步细化 从图 3 4 的比较可知 a 较 b c 在纵向坐标上都有所升高 说明 b c 较 a 在 抗拉强度上得到了提高 a 较 b c 在横向坐标上都有所伸长 说明 b c 较 a 伸 长率有所增加 经过焊后热处理的试样 不同的回火温度也存在差别 纵向坐标上 c 较 b 最高值有所降低 说明回火温度的提高降低了试样的抗拉强度 横向坐标上 c 较 b 最大值有略微的加大 说明随回火温度的升高 试样的伸长率增大 由表 3 1 可以看到只有断后伸长率是成一定规律的变化的 这是由于焊接过程中陡的温度梯 度所带来的残余应力引起的 因此这里只讨论经过焊后热处理消除残余应力的试样 其力学性能指标变化 从表 3 1 可以看到试样 3 的抗拉强度较试样 2 的要小 即试 样抗拉强度随着焊后热处理回火温度的提高而降低 试样 3 的屈服强度较试样 2 的 要高很多 即试样屈服强度随着焊后热处理回火温度的提高而升高 试样 3 的断后 伸长率较试样 2 的略微提高 即试样断后伸长率随着焊后热处理回火温度的提高而 升高 从图 3 5 的比较可知 a 较 b c 纤维区更大而放射区更小 说明经过焊后 热处理后 b c 的塑韧性得到提高 b 与 c 差别 表现为 c 断口的纤维区较 b 断口 增大而放射区减小 说明回火温度越高试样所具有的塑韧性就越高 从表 3 2 及表 3 3 可知 a 重量指标是 0 00277g 2 m a 深度指标是 0 00311mm a 分别都高于 b 与 c b 与 c 的重量指标和深度指标也存在差别 b 的重 量指标和深度指标是 0 00252g 2 m a 和 0 00283mm a 分别高于 c 的 0 00232g 2 m a 和 0 00261 mm a 综上所述 焊后热处理能够细化组织 生成更加利于提高材料强韧性的组织 而且随着回火温度的提高这种效果将进一步的改善 这种结论在拉伸试验中得到了 验证 焊后热处理后材料屈服强度及塑韧性都升高 并且随着回火温度的升高屈服 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 13 强度及塑韧性也升高 焊后热处理后抗拉强度变大 然而回火温度的提高抗拉强度 却降低 因为焊后热处理改善了材料的组织 使得试样在盐度为 35 的海水腐蚀溶液 下耐蚀性得到了提高 并且随着焊后热处理回火温度的提高 耐蚀性相应提高 4 结论结论 本文采用 X70 管线钢接头作为研究材料 探讨焊后热处理对该材料组织和耐蚀 性的影响 设置一组材料作为空白试样不进行焊后热处理 另外两组材料进行不同 回火温度的焊后热处理 其中 对于探讨焊后热处理对材料组织的影响 本文采用 金相分析的方法 并且进行拉伸试验进一步来验证 对于探讨焊后热处理对材料耐 蚀性的影响 本文采用失重法来分析 从上述三种试验结果分析得到 1 从金相显微组织观察分析可知 焊后热处理细化了组织 使材料强韧性组 织增加 并且随焊后热处理中回火温度的提高 这种效果进一步的完善 2 拉伸试验的结果表明 焊后热处理提高了材料的强韧性 而随着回火温度 的提高 材料的强韧性略微的得到改善 验证了结论 1 的正确性 3 从失重法结果分析表明 焊后热处理提高了材料的耐蚀性 并且随焊后热 处理中回火温度的升高而升高 4 综上分析可以发现 焊后热处理可改善焊接接头的强韧性 组织 并能有 效地提高其耐蚀性 西南石油大学本科毕业论文 14 谢辞谢辞 本文是在导师张德芬老师的精心指导下完成的 导师渊博的学识 活跃的学术 思想 丰富的工作经验和严谨的治学态度使学生受益非浅 作者对导师表示衷心的 感谢 本文相关资料的查询得到范舟老师的热情指导 实验的完成过程得到陈孝文老 师 易峰老师和武斌老师的大力帮助 使得本文得以顺利完成 作者在此表示诚挚 的谢意 实验室的各位同学在本文完成过程中也给予作者大力帮助 在此深表感谢 并 感谢西南石油大学材料科学与工程学院的各位老师和同学对我的关心和支持 感谢 家人和朋友对我的关心和支持 最后向百忙之中抽出时间和精力评阅本文的老师表示感谢 焊后热处理对 X70 钢接头组织和耐蚀性影响 15 参考文献参考文献 1 西