西南大学毕业论文别墅设计.doc

西南大学学士学位论文目录摘要1Abstract1前言11建筑设计方案21.1工程地质条件21.11气象条件21.12抗震设防21.13地质条件21.14设计标高31.15活荷载标准值31.2主要建筑做法31.21散水31.22地面31.23楼面31.24屋面41.3建筑截面选型、平面布置及构件截面估算41.31场地设计41.32平面设计41.33剖面设计41.34体型和立面设计41.35体型设计41.36立面设计51.37防火设计51.38框架结构平面布置51.39构件截面估算52结构设计方案62.1确定计算简图62.2统计荷载62.21 恒载标准值62.22 活荷载标准值计算82.23风荷载计算82.24地震荷载计算92.25截面设计和配筋计算152.3三层楼竖向荷载（电算）422.4结构位移482.5柱、梁配筋502.6楼梯862.7建筑结构总信息892.8基础计算96参考文献102谢 辞103附录104别墅设计缙云山别墅 摘要：本设计工程为别墅，位于北碚缙云山，建筑面积为，主体建筑为3层，地震设防烈度为6度，抗震等级为三级，主体采用框架结构。 本设计建筑方案贯彻“实用，安全，经济，美观”的设计原则，按照建筑设计规范，考虑影响的因素，根据结构和建筑的总体与细部的关系进行了建筑平面，建筑剖面，建筑立面设计。 本设计主要进行了抗震设计，接着算出自震周期，求出水平荷载下的内力，弯矩，轴力。等等 关键词:抗震设计;框架结构;建筑结构;内力;钢筋混泥土等等HOUSE DESIGNAbstract: This design project for villa, located in mountain, building area for, main body building for 3 layer, seismic intensity of 6 degrees, the seismic grade for level 3, the main frame structure. This design construction scheme implementation practical, beautiful, safe, economic design principle, according to the architectural design standard, consider the factors according to the structure and the construction of overall and details of the relationship of building plane, building profile, and the building elevation design. Keywords: Seismic design;frame structure;building structure and internal force; reinforcing steel bar mixes clay,;and so on 前言在新世纪之初，为了合理的利用多种资源，满足人类对建筑的需求，以适应我国建筑业的发展，为此，建筑应该采取有效合理的设计方法，突出新的理念，新的技术，新的材料，新的结构合理的利用在建筑上。并结合理论，原则，和新规范上完善建筑。本设计工程为别墅，位于，建筑面积为，主体建筑为3层，地震设防烈度为6度，抗震等级为三级，主体采用框架结构。本设计建筑方案贯彻“实用，安全，经济，美观”的设计原则，按照建筑设计规范，考虑影响的因素，根据结构和建筑的总体与细部的关系进行了建筑平面，建筑剖面，建筑立面设计。本设计主要进行了抗震设计，接着算出自震周期，求出水平荷载下的内力，弯矩，轴力。通过复习了结构力学、建筑结构抗震规范、荷载规范、砌体规范、地基基础规范。通过AutoCAD和PKPM软件来完成设计。本工程为钢筋混泥土框架结构，三层，层高为3.3，还做了建筑平面设计，剖面，立面及荷载详图等。1建筑设计方案1.1工程地质条件1.11气象条件基本风压为0.4KN/M21.12抗震设防6度抗震1.13地质条件表1.131 地质条件Table 1.131 geological conditions层号土层厚度极限桩端极限侧摩压缩模量重度摩擦角粘聚力状态参数状态参数含义mfpfsMpaKN/M3度Kpa1层5.000.000.0010.0018.00510.000.500液性指数2层5.000.000.0050.0020.00150.0025.00标贯击数3层5.000.000.0050.0020.00150.0025.00标贯击数资料来源（根据自己地质勘查）不考虑水质对地基混泥土的影响1.14设计标高室内设计标高为+0.00,1.15活荷载标准值活荷载：楼面荷载标准值2.0KN/M2，楼梯活荷载为3.5KN/M2，客厅其他房间都为2.5，屋面不上人为0.5KN/M2。1.2主要建筑做法1.21散水采用混泥土30MM厚1；2.5水泥砂浆压实30MM厚C20细石混泥土60MM厚C15素混泥土1.22地面20mm厚水泥砂浆120mm厚C20混泥土结构层三毡四油防潮层100MM厚C15素混泥土垫层1.23楼面20MM厚水泥砂浆抹面100MM厚混泥土结构层20MM厚水泥砂浆抹面瓜大白两遍1.24屋面20厚水泥找平层油毯防水层10MM矿渣混泥土3%找平层60厚保温层20厚水泥砂浆找平层120厚钢筋混泥土楼板1.3建筑截面选型、平面布置及构件截面估算1.31场地设计根据高规，综合考虑场地条件，主入设在开阔宽敞的南侧，左侧布置为车房，为了满足客户的实用要求。1.32平面设计设计原则对于设计必须考虑结构因素，为了有利于结构平衡受力合理，平面形状简单，对称，规则。建筑造型，根据设计原则，采用长方形结构体系，结构简单，对称，规则平面布置：本设计为一般高层建筑，采用框架结构，空间布置灵活1.33剖面设计剖面设计是为了高度，层数，建筑空间的有利组合层数：为了安全和根据任务书地上主体结构为3层，无地下室。层高：根据地质资料为了安全和实用本设计每层为3.3M1.34体型和立面设计设计原则：主要从统一和变化，均衡和稳定，韵律，比列，尺度1.35体型设计根据设计原则，采用长方形平面，这样能保证空间的实用及体型的简洁化。1.36立面设计原则是为了美观，表示建筑物四周的外部形象。建筑立面设计应该确定部件的尺寸大小，比列关系，材料质感和色彩等要求立面是一种透视效果，考虑实际空间效果，使每个立面相互协调，形成有机统一的整体1.37防火设计别墅属于二类建筑，其耐火等级为二级1.38框架结构平面布置框架结构平面布置如图：1.39构件截面估算1）框架梁截面尺寸估算：高h: (1/81/12)L, 取 h=400mm宽b: （1/31/2）h,取b=200mm2)框架柱截面的估算：估算柱截面面积时，楼面恒载和活载标准值为1114KN/M2，本工程中，柱全部去13KM/M2。柱的截面面积由轴亚比确定，Ac=N/ 0.9fc查建筑抗震设计规范，结构类型为框架，房屋高度为9.9M，烈度为6度，抗震等级为3级，查混泥土结构设计规范：N=RaA(q+g)nR竖向荷载分配系数a考虑弯矩影响个水平荷载影响一个系数A柱的截面负荷面积N=1.25X1.1X(3.6+1.8)/2X4.8X12X3=642.52KN柱截面：Ac=N/ 0.9fc =37515.8.5MM柱采用等边矩形b=194取b=h=450二层为450x450三层为 400X4002层底柱截面核算Nv=（1.8+3.6）/2X4.8X12X2X1.25=842.4KNN/Acfc=0.1340.9满足要求2结构设计方案2.1确定计算简图12层高均为3.3M框架梁线刚度的计算：考虑板对梁的翼缘作用取I=2Io2.2统计荷载2.21 恒载标准值(1) 坡屋面 h=120mm水泥挂瓦条挂机制瓦 0.55 KN/40mm厚C15细石混凝土配钢筋网 1.00 KN/防水卷材 0.40KN/20厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/35厚无溶剂聚氨硬泡保温层 0.14 KN/120厚钢筋混凝土板 3.0 KN/涂料顶棚 0. 50KN/屋面恒荷载合计 gk =5.99 KN/ 取6.0 KN/屋面活载 qk =0.5 KN/屋面荷载： 6.0+0.5=6.5KN/屋面荷载设计值 61.2+0.51.4=7.9 KN/(2)楼面荷载1）客厅 餐厅 卧室 走廊 h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层 240.05=1.2KN/100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.2 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 4.2+2=6.2KN/楼面荷载设计值 4.21.2+2.01.4=7.84 KN/2）其他房间 h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层 240.05=1.2KN/楼面恒荷载： 250.10=2.5 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.2 KN/楼面活载： qk =2.0KN/楼面荷载： 4.2+2.0=6.2KN/楼面荷载设计 4.51.2+2.01.4=8.2KN/3）厨房 卫生间 h=100mm20mm水泥砂浆面层 200.02=0.4 KN/1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚 20(0.03+2.70.01/2)=0.87 KN/5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300300防滑地砖 0.34 KN/防水层 0.4 KN/15厚1:3水泥砂浆找平 200.015=0.3 KN/楼面恒荷载： 250.1=2.5KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.81 KN/ 取4.85 KN/楼面活载： qk =2.0 KN/楼面荷载： 4.85+2.0=6.85KN/楼面荷载设计 4.851.2+2.01.4=8.62KN/4) 框架梁25X0.2X(0.4-0.1)=1.5 KN/抹灰层10MM厚的混泥土沙浆0.01X(0.4-0.1)X2+0.2X17=0.2 KN/合计1.7 KN/5)柱截面尺寸bxh=450x450柱自重 25X0.45X0.45=5.1 KN/加10MM厚胡泥土沙浆抹灰0.01X0.45X4X17=0.3 KN/合计5.4取5.5 KN/截面尺寸bxh=400x400柱自重 25X0.4X0.4=4 KN/加抹灰 0.01X0.4X4X17=0.3 KN/合计4.3 KN/6)墙计算外墙为240厚陶粒混泥土砌块，块体重为6KN/M3，墙里侧贴面砖，里侧摸10MM厚混合砂浆，笨板厚10MM0.1+0.5+6X0.24+20X0.01=2.24KN/M2.22 活荷载标准值计算不上人屋面 0.5 KN/楼面客厅、卫生间、走廊楼梯间 2.5 KN/其他房间均取 2.0 KN/2.23风荷载计算查高规荷载规范知:重庆基本分压为0.4KN/M2. 风压标准值计算公式：w=zszw0因结构高度H=19.05 9.930m，可取z=1.0，对于矩形平面s=1.3，z可查荷载规范，将风荷载换算成沿楼层高均布风荷载设计值，由风荷载引起的弯矩M=qHi2/12，计算结果在附录图上。2.24地震荷载计算周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)考虑到扭转耦联时振动周期(秒)、X与Y 方向的平动的系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.441196.420.980.01+0.960.0220.41177.760.980.97+0.020.0230.3381138.290.050.03+0.020.9540.1698106.990.700.06+0.640.3050.155125.770.950.77+0.180.0560.1444134.160.340.17+0.170.6670.119962.840.000.00+0.001.0080.0853104.630.530.04+0.490.4790.078819.920.990.87+0.110.01地震作用最大的方向 = 31.366 (度)仅考虑到 X 方向上地震作用时地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向上的耦联地震力在 X 方向上的分量F-x-y : X 方向上的耦联地震力在 Y 方向上的分量F-x-t : X 方向上的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力Floor TowerF-x-x(kN)F-x-y (kN) F-x-t (kN-m)310.84-6.82 -4.08210.74-7.51- 8.68110.36-3.16 -5.41振型 2 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t3165.148.18-39.482174.7410.97-66.021133.605.10-36.92振型 3 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.97-0.8957.98213.41-2.8881.35111.27-1.7242.28振型 4 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-1.755.68-24.45212.71-8.4529.43112.12-7.8126.22振型 5 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-23.24-11.27-36.362130.6814.8543.131131.4715.0441.73振型 6 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-5.145.5146.40215.70-6.72-78.90118.10-6.56-105.16振型 7 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.00-0.030.13210.000.02-0.07110.050.07-0.44振型 8 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.02-0.684.5121-0.823.81-24.12112.34-8.2852.11振型 9 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t315.131.791.0321-21.44-7.65-2.231138.8014.2138.97各振型作用下 X 方向的基底剪力振型号剪力(kN)11.952173.4935.6543.08538.9168.6770.0481.54922.50各层 X 方向上的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 方向上向地震作用下的结构的地震反应力Vx : X 方向上向地震作用下的结构的楼层剪力Mx : X 方向上向地震作用下的结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 方向上向的地震力FloorTowerFxVx分塔的剪重比整层的剪重比MxStatic Fx3171.4871.486.33%6.33%235.8978.252187.08143.174.16%4.16%689.32106.671166.12 184.292.78%2.78%1271.5973.85X 方向上的有效质量系数: 99.27%仅考虑道 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向上的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向上的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向上的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -7.54 61.30 36.702 1 -6.68 67.52 77.961 1 -3.28 28.41 48.62振型 2 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 9.11 1.14 -5.522 1 10.45 1.53 -9.231 1 4.70 0.71 -5.16振型 3 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -0.94 0.87 -56.382 1 -3.32 2.80 -79.111 1 -1.23 1.67 -41.12振型 4 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 6.01 -19.54 84.112 1 -9.31 29.08 -101.281 1 -7.28 26.89 -90.22振型 5 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -11.12 -5.39 -17.402 1 14.68 7.11 20.651 1 15.06 7.20 19.97振型 6 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 4.61 -4.94 -41.602 1 -5.11 6.03 70.741 1 -7.27 5.88 94.28振型 7 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 0.00 -0.03 0.182 1 0.00 0.03 -0.101 1 0.06 0.09 -0.61振型 8 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -0.08 2.28 -15.042 1 2.74 -12.71 80.481 1 -7.81 27.62 -173.86振型 9 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 1.91 0.67 0.382 1 -7.97 -2.84 -0.831 1 14.42 5.28 14.48各振型作用下 Y 方向的基底剪力振型号剪力(kN)1157.2223.3935.34436.4358.9166.9770.08817.2093.11各层 Y 方向上的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向上地震作用下的结构的地震反应力Vy : Y 向上地震作用下的结构的楼层剪力My : Y 向上地震作用下的结构的弯矩Static Fy: 静力法 Y 向上的地震力FloorTowerFyVy分塔的剪重比整层的剪重比MyStatic Fx31 66.93 66.935.92%5.92%220.8773.552179.39132.213.84%3.84%640.02100.261155.38 168.252.53%2.53%1173.0869.41Y 方向上的有效质量系数: 96.05%各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.000计算图看附图。2.25截面设计和配筋计算1)现浇楼板配筋计算日期： 5/03/2012时间：10:49:36:87 pm一、基本资料：1、房间编号： 32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 4.20 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 3200 mm；计算跨度Ly = 3600 mm板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx =(0.02266+0.01630/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.0)* 3.22 = 1.71kNM考虑到活载不利用布置跨中X向上应增加的弯矩：Mxa =(0.04671+0.03558/5)*(1.4* 1.0)* 3.22 = 0.77kNMMx= 1.71 + 0.77 = 2.48kNMAsx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.236% ， 0.251%My =(0.01630+0.02266/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.0)* 3.22= 1.37kNM考虑到活载不利于布置跨中Y向上应增加的弯矩：Mya =(0.03558+0.04671/5)*(1.4* 1.0)* 3.22 = 0.64kNMMy= 1.37 + 0.64 = 2.02kNMAsy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.236% ， 0.251%Mx =0.05964*(1.20* 4.2+1.40* 2.0)* 3.22 = 4.79kNMAsx= 297.15mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.236% ， 0.335%My =0.05432*(1.20* 4.2+1.40* 2.0)* 3.22 = 4.36kNMAsy= 311.95mm2，实配 8180 (As 279.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度的验算为：Mk - 根据荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 根据荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度与裂缝验算的参数为：Mk =(0.02266+0.01630/5)*(1.0* 4.2+1.0* 2.0 )* 3.22 = 1.65kNMMq =(0.02266+0.01630/5)*(1.0* 4.2+0.5* 2.0 )* 3.22 = 1.38kNMEs 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、再荷载效应的标准组合的作用下，受弯的构件时短期刚度 Bs：、裂缝之间纵向上受拉的钢筋应变不均匀系数 ， 按下列的公式计算得到： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （根据混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （依据是混凝土规范式 8.1.33）sk 1.65/(0.87* 81.* 251.) = 92.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （在混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 92.90) = -1.046当 0.2 时，取 0.2、钢筋的弹性模量和混凝土的模量的比值为 E：E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264、受压翼缘面积和腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向上受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 第 8.2.31）计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑到到荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 第 8.2.2）B 1.65/ 1.38*(2-1)+ 1.65* 593.11 = 322.569kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00156* 6.2* 3.24/ 322.569= 3.151mmf / L 3.151/3200.= 1/ 1016.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向上板带跨中裂缝：裂缝之间的纵向受拉的钢筋的应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 第8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 第8.1.33）sk 1.65*106/(0.87* 81.* 251.) = 92.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 第8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 92.90) = 0.021当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （按照混凝土规范式 第8.1.21）max 2.1*0.200* 92.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.024，满足规范要求！、Y方向上板带跨中裂缝：裂缝之间纵向上受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 1.32*106/(0.87* 73.* 251.) = 82.86N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 82.86) = -0.110当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （按照混凝土规范式 第8.1.21）max 2.1*0.200* 82.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.021，满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝之间纵向上受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 3.79*106/(0.87* 81.* 335.) = 160.35N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 160.35) = 0.475max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.475*160.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.099，满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝之间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 3.45*106/(0.87* 81.* 279.) = 175.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.25) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.528*175.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向上受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （按照混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （按照混凝土规范式 8.1.33）sk 3.79*106/(0.87* 80.* 785.) = 69.27N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 785./ 50000.= 0.016 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 69.27) = 0.179当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 69.3/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01571) = 0.015，满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 第 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式第 8.1.33）sk 3.45*106/(0.87* 81.* 279.) = 175.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.25) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 第8.1.21）max 2.1*0.528*175.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 72、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 4.20 kN/M2可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2计算跨度Lx = 4800 mm；计算跨度Ly = 5400 mm板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑到活荷载不利组合。二、计算结果：Mx =(0.02266+0.01630/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.3)* 4.82 = 4.05kNM考虑到活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.04671+0.03558/5)*(1.4* 1.3)* 4.82 = 2.17kNMMx= 4.05 + 2.17 = 6.22kNMAsx= 391.57mm2，实配10200 (As 393.mm2)min 0.236% ， 0.393%My =(0.01630+0.02266/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.3)* 4.82= 3.26kNM考虑到活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.03558+0.04671/5)*(1.4* 1.3)* 4.82 = 1.81kNMMy= 3.26 + 1.81 = 5.07kNMAsy= 365.92mm2，实配10200 (As 393.mm2)min 0.236% ， 0.393%Mx =0.05964*(1.20* 4.2+1.40* 2.5)*