内循环幕墙热工计算.doc

xx工程内循环双层幕墙热工计算目 录第一部分 设计依据-2第二部分 幕墙基本资料-2第三部分 主要计算参数-3第四部分 双层内循环幕墙夏季热工计算参数-4第五部分 ACW-7双层内循环幕墙夏季夜间热工计算-5第六部分 ACW-7双层内循环幕墙夏季白天热工计算-10第七部分 ACW-7双层内循环幕墙冬季夜间热工计算-21第八部分 ACW-7双层内循环幕墙冬季白天热工计算-28第九部分 双层内循环幕墙平面布置图-58第十部分 标准层双层内循环幕墙面积计算-60第十一部分 标准层双层内循环幕墙热工计算-60第十二部分 双层内循环幕墙通风量计算-69第十三部分 双层内循环幕墙热工计算结论-70第十四部分 双层内循环幕墙热工计算验证-70第一部分 设计依据 民用建筑热工设计规范GB50176-93 采暖通风与空气调节设计规范GB50019-2003 建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 建筑玻璃 可见光透射比、太阳光直接透射比、太阳能总透射比、紫外线透射比及有关窗玻璃参数的测定GB/T2680-94 室内空气质量标准GB/T18883-2002 夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准JGJ134-2001 传热学21世纪能源与动力系列教材第二部分 幕墙基本资料序号项目构造主要参数1ACW-7外层玻璃10low-e+12A+8浅绿色中空玻璃冬季夜间U值：1.77 W/(m2K)夏季白天U值：1.91 W/(m2K)遮阳系数Se1=0.59太阳能吸收系数e1=0.39太阳能反射系数e1=0.17太阳能透射系数e1=0.44可见光透过率v1=0.70可见光反射率v1=0.11(玻璃性能参数来自南玻公司)2内层玻璃8mm厚透明玻璃冬季夜间U值：6.08 W/ （m2K）夏季白天U值：5.71 W/ （m2K）遮阳系数Se3=0.96太阳能吸收系数e3=0.13太阳能反射系数e3=0.08太阳能透射系数e3=0.79(玻璃性能参数来自南玻公司)序号项目构造主要参数3空气层厚度202mm4幕墙内遮阳铝合金银灰色电动百页太阳能吸收系数e2=0.51太阳能反射系数e2=0.49太阳能透射系数e2=0(百页性能参数来自荷兰亨特公司)5双层幕墙净高（m）3.356双层幕墙分格宽（m）ACW-71.67位置北纬31o10按北纬30o计算8大气透明度等级5第三部分 主要计算参数空气计算资料空气的定压比热容cp1000J/（kgK）空气密度wn1.165-0.004(ta-30)ta空气温度冬季室内计算资料冬季室内计算温度tn18-24oC，取22 oC相对湿度30-60%风速不应大于0.2m/s夏季室内计算资料夏季室内计算温度tn22-28 oC，取24 oC相对湿度40-65%风速不应大于0.3m/s冬季室外计算资料冬季室外计算温度twn-4 oC冬季室外平均风速vo3.1m/s夏季室外计算资料室外计算干球温度twg34 oC室外计算日平均温度twp30.4 oC室外计算平均日较差tr6.9 oC室外的平均风速vo3.2m/s大气压力（hpa）1005.3第四部分 双层内循环幕墙夏季热工计算参数1夏季双层幕墙各表面温度示意图：2夏季室外计算逐时温度根据采暖通风与空气调节设计规范GB50019-2003计算，twg-夏季空气调节室外计算干球温度，34 oCtwp-夏季空气调节室外计算日平均温度，30.4oCtr-夏季室外计算平均日较差，6.9 oC-室外温度逐时变化系数tsh-室外计算逐时温度，oCtsh= twp+tr室外计算逐时温度tsh时刻tsh备注1-0.3527.9852-0.3827.7783-0.4227.5024-0.4527.2955-0.4727.1576-0.4127.5717-0.2828.4688-0.1229.57290.0330.607100.1631.504110.2932.401120.433.16130.4833.712140.5233.988150.5133.919160.4333.367170.3933.091180.2832.332190.1431.36620030.421-0.129.7122-0.1729.22723-0.2328.81324-0.2628.6063 夏季逐时太阳总辐射照度J-幕墙所在朝向的逐时太阳总辐射照度，根据上海位于北纬30度，透明度等级为5级，W/m2夏季逐时太阳总辐射照度J, W/m2透明度等级为5朝向时刻SSEENEN时刻6411602922771221878333853646917617811645163651616316916650864048314815102444835353711651411294398372230176131230827017717717712132941761761761761114244165165165165101516614814814814891611611611611616381783838383176718414141411226朝向SSWWNWN朝向第五部分 ACW-7双层内循环幕墙夏季夜间热工计算1 外层玻璃的热量平衡方程在夏季夜间没有日照时，也就没有太阳光的幅射。Ues -室外玻璃表面换热系数，W/(m2.K)Ves -室外的平均风速,取3.2 m/sU1 -热通道玻璃表面换热系数，取6 W/(m2.K)t1e -外层玻璃外表面温度，oCtsh -室外计算逐时温度，oCt1i -外层玻璃内表面温度，oCta1-外侧热通道温度，oCt2 -遮阳百页表面温度，oC -斯蒂芬-波尔兹曼常数，取5.67*10-8W/(m2.K4)1 -玻璃表面校正发射率，取0.837 2 -遮阳百页发射率，取0.25Ues(tsh-t1e)-U1(t1i-ta1)-(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/1+1/2-1)=0其中：Ues=10+4.1VesUes=10+4.1*3.2=23.1223.12(tsh-t1e)-6(t1i-ta1)-5.67*10-8(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/0.25+1/0837-1)=0化简：23.12tsh-23.12t1e-7.1t1i+6ta1+1.1t2=0-(1)热传导热量平衡方程U1e(ta1-tsh)= U1i(t1i-t1e)U1e=1/(1/1.91-1/8+1/6)=1.77U1i=1/(1/1.91-1/23-1/8)=2.811.77(ta1-tsh)= 2.81(t1i-t1e)化简：2.81t1e -2.81t1i+1.77ta1-1.77tsh=0-(2)2 遮阳百页的热量平衡方程Ues -室外玻璃表面换热系数，取23.12 W/(m2.K)U2 -遮阳百页表面换热系数，取6 W/(m2.K)t1i -外层玻璃内表面温度，oC ta1-外侧热通道温度，oCta2-内侧热通道温度，oCt2 -遮阳百页温度，oCt3 -内层玻璃表面温度，oC -斯蒂芬-波尔兹曼常数，取5.67*10-8W/(m2.K4)1 -中空玻璃表面的校正发射率，取0.837 2 -遮阳百页的发射率，取0.25U2(ta1-t2)+(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/1+1/2-1)-U2(t2-ta2)-(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/1+1/2-1)=06(ta1-t2)+5.67*10-8(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/0.25+1/0.837-1)-6(t2-ta2)-5.67*10-8(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/0.25+1/0.837-1)= 0化简得:1.1t1i+6ta1-14.2t2+6ta2+1.1t3= 0-(3)3内层玻璃的热量平衡方程Un-室内玻璃表面换热系数，取8 W/(m2.K)U3-内层玻璃表面换热系数，取6 W/(m2.K)t2-遮阳百页表面温度，oC ta2-内侧热通道温度，oCt3-内侧玻璃表面温度，oCtn-室内温度，取24oCU3(ta2-t3)+(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/1+1/2-1)-Ui(t3- tn)=06(ta2-t3)+5.67*10-8(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/0.25+1/0.837-1)-8(t3- tn)=0化简得:1.1t2+6ta2-15.1t3+192=0-(4) 4热通道内的热量平衡方程外侧空气腔热量平衡方程:cp-空气的定压比热容，取1000J/(kgK)B1-外侧热通道厚度,本系统为101mm，0.101mH-双层玻璃幕墙的高度,取3.35mV-热通道内空气流速,m/sa1-外侧热通道空气的密度, a1=1.165-0.004(ta1-30)U1(t1i-ta1)-U2(ta1-t2)-U1e(ta1-tsh)-3(ta1-ta2)-B1Va1cp2(ta1- tn)/H=06(t1i-ta1)-6(ta1-t2)-1.77(ta1-tsh)-3(ta1-ta2)-0.1Va11000*2(ta1- tn)/3.35=0 化简得:1.77tsh+6t1i-16.77ta1+6t2+3ta2-60V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)=0-(5)内侧空气腔热量平衡方程:B2-内侧热通道厚度,本系统为101mm，0.101ma2-内侧热通道空气的密度, a2=1.165-0.004(ta2-30)U3e-内侧玻璃的传热系数U3e=1/(1/5.71-1/23+1/6)=3.35U2(t2-ta2)-U1(ta2-t3)+3(ta1-ta2)-U3e(ta2-tn)-B2Va1cp2(ta1- tn)/H=06(t2-ta2)-6(ta2-t3)+3(ta1-ta2)- 3.35(ta2-tn)-0.1Va21000*2(ta2-tn)/3.35=0化简得:6t2-18.35ta2+6t3+3ta1 +80.4-60V(1.285-0.004ta2)(ta2-24)=0-(6)5 化简六个方程:23.12tsh-23.12t1e-7.1t1i+6ta1+1.1t2=0-(1)2.81t1e -2.81t1i+1.77ta1-1.77tsh=0-(2)1.1t1i+6ta1-14.2t2+6ta2+1.1t3= 0-(3)1.1t2+6ta2-15.1t3+192=0-(4)1.77tsh+6t1i-16.77ta1+6t2+3ta2-60V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)=0-(5)6t2-18.35ta2+6t3+3ta1 +80.4-60V(1.285-0.004ta2)(ta2-24)=0-(6)由1.2得:24tsh-84.9t1i+57.8ta1+3.09t2=0-(7)由3.7得:573ta1-1202.2t2+509.4ta2+93.4t3+26.4tsh=0 -(8) 由8.4得:3438ta1-7773.5t2+8252.3t3+158.4tsh-97804.8=0-(9)由5.7得:294.3tsh-1077ta1+528t2+254.7ta2-5094V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)=0-(10)由4.10得:1765.8tsh-6462ta1+2887.8t2+3846t3-30564V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)-48902.4=0-(11)由11.9得:13962705tsh-66548911ta1+53727873t2-252223297V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)-27400015=0-(12)-(12)53727873t2=-13962705tsh+66548911ta1+252223297V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)+27400015t2=-0.26tsh+1.24ta1+4.69V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)+0.51-(13) 由9得:t3=-0.416ta1+0.942t2-0.0192tsh+11.85-(14)由8得: ta2=-1.125ta1+2.36t2-0.183t3-0.0518tsh-(15)由7得:t1i=0.283tsh+0.68ta1+0.036t2-(16)由2得:t1e=t1i-0.63ta1+0.63tsh-(17)6.解双层幕墙热量平衡方程可得下列结果：Qi-进入室内的总热量，W/m2tsh-室外温度，oCtn-室内温度，取24oCt3-内层玻璃内表面温度， oCt3-tn-内层玻璃内表面与室内空气间的温差， oCU-双层幕墙U值(1) 进入室内的总热量Qi=8(t3-tn)+4.6(ta2-tn)=8（t3-24）+4.6(ta2-24)=8t3+4.6ta2-302.4(2) 双层幕墙U值U= Qi /(tsh-tn)A：热通道内的流速为0.01m/s时，各参数时刻tsht3-tnQiU127.9850.4500 6.4526 1.6192 227.7780.4268 6.1159 1.6188 327.5020.3958 5.6670 1.6182 427.2950.3726 5.3304 1.6177 527.1570.3572 5.1060 1.6173 1931.3660.8292 11.9557 1.6231 2030.40.7208 10.3827 1.6223 2129.710.6434 9.2595 1.6216 2229.2270.5892 8.4734 1.6211 2328.8130.5428 7.7997 1.6205 2428.6060.5196 7.4629 1.6203 结论：内层玻璃内表面与室内空气间的最大温差为0.72oC，可以忽略不计进入室内最多的热量为11.96 W/m2双层幕墙最大U值为1.623,平均值为1.62B：热通道内的流速为0.05m/s时，各参数时刻tsht3-tnQiU127.9850.2822 3.9550 0.9925 227.7780.2679 3.7508 0.9928 327.5020.2488 3.4787 0.9933 427.2950.2345 3.2746 0.9938 527.1570.2250 3.1386 0.9942 1931.3660.5161 7.2946 0.9903 2030.40.4492 6.3394 0.9905 2129.710.4014 5.6577 0.9908 2229.2270.3680 5.1807 0.9911 2328.8130.3394 4.7720 0.9915 2428.6060.3251 4.5677 0.9917 结论：内层玻璃内表面与室内空气间的最大温差为0.45oC，可以忽略不计进入室内最多的热量为7.3 W/m2双层幕墙最大U值为0.994,平均值为0.992第六部分 ACW-7双层内循环幕墙夏季白天热工计算1 外层玻璃的热量平衡方程外层玻璃吸收的辐射热Q1-外层玻璃吸收的辐射热，W/m2e1-外层玻璃太阳能吸收系数，取0.39e1-外层玻璃太阳能反射系数，取0.17e1-外层玻璃太阳能透射系数，取0.44e2-遮阳百页太阳能反射系数，取0.49J-太阳总辐射照度, W/m2Q1=(e1+e1e1e2/(1-e1e2)JQ1=(0.39+0.39*0.44*0.49/(1-0.17*0.49)*640=0.48*640=307.2W/m2外层玻璃吸收的辐射热Q1，W/m2透明度等级为5朝向时刻SSEENEN时刻619.6876.8140.16132.9658.5618739.84162.24257.28225.1284.4817855.68216.48305.28247.6878.2416979.68243.84307.2231.8471.041510117.12231.84256.8178.0879.21411141.12191.04178.56110.484.481312147.84129.684.9684.9684.961213141.1284.4884.4884.4884.481114117.1279.279.279.279.2101579.6871.0471.0471.0471.0491655.6855.6855.6855.6878.2481739.8439.8439.8439.8484.4871819.6819.6819.6819.6858.566朝向SSWWNWN朝向外层玻璃的热量平衡方程Q1-外层玻璃吸收的辐射热，W/m2Ues -室外玻璃表面换热系数，W/(m2.K)Ves -室外的平均风速,取3.2 m/sU1 -热通道玻璃表面换热系数，取6 W/(m2.K)t1e -外层玻璃外表面温度，oCtsh -室外计算逐时温度，oCt1i -外层玻璃内表面温度，oCta1-外侧热通道温度，oCt2 -遮阳百页表面温度，oC -斯蒂芬-波尔兹曼常数，取5.67*10-8W/(m2.K4)1 -玻璃表面校正发射率，取0.837 2 -遮阳百页发射率，取0.25Q1-Ues(t1e-tsh)-U1(t1i-ta1)-(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/1+1/2-1)=0其中：Ues=10+4.1VesUes=10+4.1*3.2=23.12Q1-23.12(t1e-tsh)-6(t1i-ta1)-5.67*10-8(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/0.25+1/0.837-1)=0化简：Q1+23.12tsh-23.12t1e-7.1t1i+6ta1+1.1t2=0-(1)热传导平衡方程U1e(ta1-tsh)= U1i(t1i-t1e)U1e=1/(1/1.91-1/8+1/6)=1.77U1i=1/(1/1.91-1/23.12-1/8)=2.811.77(ta1-tsh)= 2.81(t1i-t1e)化简：2.81t1e -2.81t1i+1.77ta1-1.77tsh =0-(2)2遮阳百页的热量平衡方程遮阳百页吸收的辐射热e2-遮阳百页太阳能吸收系数，取0.51e1-外层玻璃太阳能透射系数，取0.44e1-外层玻璃太阳能反射系数，取0.17e2-遮阳百页太阳能反射系数，取0.49J-太阳总辐射照度, W/m2Q1=(e1e2)/(1-e1e2)JQ2=0.44*0.51/(1-0.17*0.49)*640=0.24*640=153.6W/ m2遮阳百页吸收的辐射热Q2，W/ m2透明度等级为5朝向时刻SSEENEN时刻69.8438.470.0866.4829.2818719.9281.12128.64112.5642.2417827.84108.24152.64123.8439.1216939.84121.92153.6115.9235.52151058.56115.92128.489.0439.6141170.5695.5289.2855.242.24131273.9264.842.4842.4842.48121370.5642.2442.2442.2442.24111458.5639.639.639.639.6101539.8435.5235.5235.5235.5291627.8427.8427.8427.8439.1281719.9219.9219.9219.9242.247189.849.849.849.8429.286朝向SSWWNWN朝向遮阳百页的热量平衡方程Q2-遮阳百页吸收的辐射热，W/m2Ues -室外玻璃表面换热系数，取23.12 W/(m2.K)U2 -遮阳百页表面换热系数，取6 W/(m2.K)t1i -外层玻璃内表面温度，oC ta1-外侧热通道温度，oCta2-内侧热通道温度，oCt2 -遮阳百页温度，oCt3 -内层玻璃表面温度，oC -斯蒂芬-波尔兹曼常数，取5.67*10-8W/(m2.K4)1 -中空玻璃表面的校正发射率，取0.837 2 -遮阳百页的发射率，取0.25Q2+U2(ta1-t2)+(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/1+1/2-1)-U2(t2-ta2)-(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/1+1/2-1)=0Q2+6(ta1-t2)+5.67*10-8(273.15+t1i)4-(273.15+t2)4)/(1/0.25+1/0.837-1)-6(t2-ta2)-5.67*10-8(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/0.25+1/0.837-1)= 0化简得:1.1t1i +6ta1-14.2t2+6ta2+1.1t3 +Q2= 0-(3) 3内层玻璃的热量平衡方程由于本工程采用的遮阳百页没有穿孔，忽略内层玻璃吸收的太阳辐射热 Q3=0*640=0内层玻璃的热量平衡方程Un-室内玻璃表面换热系数，取8 W/(m2.K)U3-内层玻璃表面换热系数，取6 W/(m2.K)t2-遮阳百页表面温度，oC ta2-内侧热通道温度，oCt3-内侧玻璃表面温度，oCtn-室内温度，取24oCU3(ta2-t3)+(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/1+1/2-1)-Ui(t3- tn)=06(ta2-t3)+5.67*10-8(273.15+t2)4-(273.15+t3)4)/(1/0.25+1/0.837-1)-8(t3- tn)=0化简得:1.1t2+6ta2-15.1t3+192=0-(4) 4. 热通道内的热量平衡方程外侧空气腔热量平衡方程:cp-空气的定压比热容，取1000J/(kgK)B1-外侧热通道厚度,本系统为101mm，0.101mH-双层玻璃幕墙的高度,取3.35mV-热通道内空气流速,m/sa1-外侧热通道空气的密度, a1=1.165-0.004(ta1-30)U1(t1i-ta1)-U2(ta1-t2)-U1e(ta1-tsh)-3(ta1-ta2)-B1Va1cp2(ta1- tn)/H=06(t1i-ta1)-6(ta1-t2)-1.77(ta1-tsh)-3(ta1-ta2)-0.1Va11000*2(ta1- tn)/3.35=0 化简得:1.77tsh+6t1i-16.77ta1+6t2+3ta2-60V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)=0-(5)内侧空气腔热量平衡方程:B2-内侧热通道厚度,本系统为101mm，0.101ma2-外侧热通道空气的密度, a2=1.165-0.004(ta2-30)U3e-内侧玻璃的传热系数U3e=1/(1/5.71-1/23+1/6)=3.35U2(t2-ta2)-U1(ta2-t3)+3(ta1-ta2)-U3e(ta2-tn)-B2Va1cp2(ta1- tn)/H=06(t2-ta2)-6(ta2-t3)+3(ta1-ta2)-4.6(ta2-tn)-0.1Va21000*2(ta2-tn)/3.35=0化简得:6(t2-ta2)-6(ta2-t3)+3(ta1-ta2)- 3.35(ta2-tn)-0.1Va21000*2(ta2-tn)/3.35=0化简得:6t2-18.35ta2+6t3+3ta1 +80.4-60V(1.285-0.004ta2)(ta2-24)=0-(6)5 化简六个方程:Q1 +23.12tsh -23.12t1e-7.1t1i+6ta1+1.1t2=0 -(1)2.81*t1e -2.81*t1i+1.77*ta1-1.77tsh=0-(2)1.1t1i+6ta1-14.2t2+6ta2+1.1t3+Q2= 0 -(3)1.1t2+6ta2-15.1t3+192=0-(4)1.77tsh+6t1i-16.77ta1+6t2+3ta2-60*V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)=0-(5) 6t2-18.35ta2+6t3+3ta1 +80.4-60V(1.285-0.004ta2)(ta2-24)=0-(6)由1.2得:2.81*Q1+24tsh-84.9t1i+57.8ta1+3.09t2=0-(7)由3.7得:573ta1-1202.2t2+509.4ta2+93.4t3+84.9Q2+ 3.09Q1+26.4tsh=0 -(8) 由8.4得:3438ta1-7773.5t2+8252.34t3 +509.4Q2+18.54Q1 +158.4tsh-97804.8=0-(9)由5.7得:16.86Q1+294.3tsh-1077ta1+528t2+254.7ta2-5094*V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)=0-(10)由4.10得:101.2Q1+1765.8tsh-6462ta1+2887.8t2+3846t3-30564*V(1.285-0.004ta1)(ta1-24) 48902.4=0-(11)由11.9得:763832Q1+13962775tsh-66549169ta1+53727988t2-252224520*V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)-27401971-1959152Q2=0-(12)t2=-0.0142Q1-0.26tsh+1.24ta1+4.69*V(1.285-0.004ta1)(ta1-24)+0.51+0.0364Q2-(13) 由9得:t3=-0.416ta1+0.942t2-0.0617Q2-0.0022Q1 0.0192tsh+11.85-(14)由8得: ta2=-1.125ta1+2.36t2-0.183t3 0.1667Q2-0.006Q1 0.0518tsh-(15)由7得:t1i=0.033Q1+0.283tsh+0.68ta1+0.036t2-(16)由2得:t1e=t1i-0.63ta1+0.63tsh-(17)6 双层幕墙热量平衡方程可得下列结果：(1)内层玻璃内表面与室内空气间的温差:A：热通道内的流速为0.01m/s时，内层玻璃内表面与室内空气间的温差（t3-tn），oC透明度等级为5SENE时刻东南东北时刻62.41403.88861874.76036.41821786.31567.13981697.15626.839015106.94105.521714115.96543.841213124.43223.258312133.30803.308011143.20043.200410152.97832.97839162.51292.51298172.06642.06647181.45281.45286朝向西南西北朝向SWNW结论：内层玻璃内表面与室内空气间的最大温差为7.16oC，出现在SE面上午9点和SW面下午15点,已超过舒适性室内环境规定的6.0oCB：热通道内的流速为0.05m/s时，内层玻璃内表面与室内空气间的温差（t3-tn），oC透明度等级为5SENE时刻东南东北时刻61.6642 2.7023 1873.3092 4.4822 1784.3993 4.9839 1694.9861 4.7610 15104.8252 3.8195 14114.1254 2.6241 13123.0341 2.2062 12132.2361 2.2361 11142.1578 2.1578 10152.0020 2.0020 9161.6797 1.6797 8171.3683 1.3683 7180.9444 0.9444 6朝向西南西北朝向SWNW结论：内层玻璃内表面与室内空气间的最大温差为4.99oC，出现在SE面上午9点和SW面下午15点,满足舒适性室内环境规定的6.0oC(2)热通道内空气流速与内层玻璃内表面温度的关系曲线V(m/s)0.010.030.050.070.090.1t3()30.8389629.8670828.9860628.3506127.8728427.67625本图线以SE面上午9点或SW面下午15点温差最大时刻为典型工况点进行分析,由以上关系曲线可以看出:内层玻璃内表面的温度随热通道内流速空气的提高逐渐降低, 热通道内的流速为0.05m/s时，内层玻璃内表面与室内空气间的温差为4.986 oC,当流速为0.1m/s时，内层玻璃内表面与室内空气间的温差为3.676oC.(3)进入室内的总热量Qi-进入室内的总热量，W/m2ta2-内侧热通道温度，oCt3-内侧玻璃表面温度，oCtn-室内温度，取24oCQi=8(t3-tn)+3.35(ta2-tn)=8（t3-24）+3.35(ta2-24)A：热通道内的流速为0.01m/s时，,进入室内的总热量Qi，W/m2透明度等级为5SENE时刻东南东北时刻634.3479 55.3036 18767.7249 91.2917 17889.8704 101.5888 169101.8561 97.3465 151098.8283 78.6517 141184.9896 54.7949 131263.2204 46.5362 121347.2613 47.2613 111445.7420 45.7421 101542.5832 42.5827 91635.9502 35.9500 81729.5954 29.5952 71820.8497 20.8490 6朝向西南西北朝向SWNW结论:进入室内最多的热量为101.856 W/m2,出现在SE面上午9点和SW面下午15点B：热通道内的流速为0.05m/s时，,进入室内的总热量Qi，W/m2透明度等级为5SENE时刻东南东北时刻623.1157 37.5231 18745.9742 62.2645 17861.1451 69.2665 16969.3260 66.1985 151067.1167 53.1475 141157.4213 36.5755 131242.2889 30.7968 121331.2274 31.2274 111430.1481 30.1481 101527.9842 27.9842 91623.4946 23.4946 81719.1663 19.1663 71813.2644 13.2644 6朝向西南西北朝向SWNW结论:进入室内最多的热量为69.3W/m2,出现在SE面上午9点和SW面下午15点(4) 热通道内空气流速与进入室内的总热量的关系曲线V(m/s)0.010.030.050.070.090.1Q(W/m2)97.34682.5369.3359.8152.6749.727本图线以SE面上午9点或SW面下午15点传入室内热量最多时刻为典型工况点进行分析,由以上关系曲线可以看出: 传入室内热量随热通道内流速空气的提高逐渐降低, 热通道内的流速为0.01m/s时，传入室内热量有91.346 W/m2,当流速为0.05m/s时，传入室内热量有69.33 W/m2,当流速为0.1m/s时，传入室内热量只有49.73 W/m2(5) 动态Sc值计算Sc -双层幕墙遮阳系数Qi-进入室内的总热量，W/m2J-太阳总辐射照度, W/m2U-夏季夜间综合U值tn-室内温度，取24oCQi=0.889ScJ+U(tsh-tn)Sc= (Qi-U(tsh-tn)/J/0.889 A：热通道内的流速为0.01m/s时，动态Sc值透明度等级为5SENE时刻东南东北时刻60.2008 0.2102 1870.2013 0.2083 1780.2016 0.2094 1690.2018 0.2115 15100.2019 0.2159 14110.2017 0.2273 13120.2016 0.2381 12130.2015 0.2406 11140.2015 0.2444 10150.2015 0.2490 9160.2015 0.2587 8170.2015 0.2791 7180.2017 0.3457 6朝向西南西北朝向SWNW结论: 双层幕墙遮阳系数较低,最大只有0.35B：热通道内的流速为0.05m/s时，动态Sc值透明度等级为5SENE时刻东南东北时刻60.1218 0.1380 1870.1289 0.1387 1780.1300 0.1390 1690.1298 0.1389 15100.1280 0.1386 14110.1238 0.1382 13120.1144 0.1381 12130.0990 0.1381 11140.0952 0.1381 10150.0906 0.1381 9160.0807 0.1379 8170.0602 0.1378 718-0.0064 0.1376 6朝向西南西北朝向SWNW结论: 双层幕墙遮阳系数较低,最大只有0.139(4) 热通道内空气流速与夏季双层幕墙遮阳系数的关系曲线V(m/s)0.010.030.050.070.090.1Sc0.221470.1741260.118970.1083260.1016560.091656本图线以E面上午9点或W面下午15点太阳幅射热最多的时刻为典型工况点进行分析,由以上关系曲线可以看出: 夏季双层幕墙遮阳系数随热通道内流速空气的提高逐渐降低, 热通道内的流速为0.01