1.5Mta华北混合原油常压蒸馏工艺设计.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除 成人高等教育毕业设计（论文）题 目1.5Mt/a华北混合原油常压蒸馏工艺设计 学 生 胡梦蝶 联系电话指导教师 惠媛媛 教学站点 陕西同济技术学院 专 业 石油化工生产技术 完成日期 2011-6-19 1.5Mt/a华北混合原油常压蒸馏工艺设计摘 要：根据华北混合原油的评价报告和同类装置的生产数据，并结合我国燃料-润滑油市场的需求，确定该原油加工方案为燃料-润滑油型。本设计主要对初馏塔、常压塔和常压加热炉进行了工艺设计和计算，确定了各个装置的操作条件。常压塔采用38层双溢流F1型重浮阀塔盘，其塔径为3.8m，塔高30m，该塔设三个侧线，分别生产3#航煤、-10#柴油、10#柴油，另设两个中段回流，并根据气、液相负荷进行水力学计算；加热炉采用结构紧凑、金属耗量少的立式圆筒炉，其辐射室高16m，节圆直径为6.967m；对流室长4.817m，宽2.552m，高7.03m。全炉热效率达86.84%。最后，应用绘图软件AutoCAD绘制了该常压蒸馏工艺的流程图。关键词：华北混合原油；初馏塔；常压蒸馏；加热炉；工艺计算 The Design for 1.5 Mt/a Atmospheric Distillation Unit ofHuabei Mixed Crude oilAbstract：Accroding to the report of huabei mixed crude oil and the datas of the similar units, and also combined the market needs of the fuel-lube in our country, it was determined that the processing scheme and cutting scheme of the oil was the type of fuel-lube. The whole design included the technology calculation of the primary tower, the atmospheric tower and the atmospheric furnace. The atmospheric tower used 38-storey and the type of two-tower overflow F1 float heavy valve. The diameter of tower was 3.8m and its height was 30m. The atmospheric tower was setted three side streams, i.e. the 3# jet fuel, -10 # diesel, 10 # diesel oil, and two intermediate circulating reflux. In addition, based on the vapor-liquid flow rate, the hydraulics calculation of the atmospheric tower was obtained.The furnace adopted vertical cylindrical type heater, which was well-unit-structured and consumed less metal. The radial chamber was 16m high and the pitch diameter was 6.967m. The convection chamber of the furnace was 4.817m long, 2.552m wide and 7.03m high. The efficiency of the entire furnace reached to 86.84%. Finally, the process flowchart of the unit was drawn by using the AutoCAD software. Key words：Huabei mixed crude oil; Primary tower; Atmospheric distillation; Furnace; Technology calculation目 录1绪论 设计依据3 设计能力3 装置特点3 工艺流程简述32 原油加工方案及切割方案4 华北混合原油的加工方案43 常压塔的工艺计算4 初馏塔的工艺设计计算4 常压塔的工艺设计计算74 常压加热炉的工艺设计18加热炉总热负荷18 燃烧过程的计算19 炉管内的压力降20 烟囱的设计计算235 结论28参考文献28致谢281 绪 论1.1 设计依据本次1.5Mt/a华北混合原油常压蒸馏工艺设计的依据是：（1）西安石油大学化学化工学院化工系下发的毕业设计任务书；（2）华北混合原油评价报告；（4）中华人民共和国石油天然气行业标准“石油工程制图标准”（SYJ391）；（5）中国石油化工总公司标准“炼油装置工艺设计技术规定”（SYJ1076）。1.2 设计能力（1）处理量： 1.5Mt/a（2）年开工时间： 330d1.3 装置特点（1）本设计设有初馏塔、常压塔、常压加热炉，常压塔采用高效浮阀塔盘。主要产品为重整料、3#航煤馏分、-10#柴油馏分、10#柴油馏分，同时还有常压渣油。（2）常一线采用再沸器汽提技术，以防止航煤带水，常二线、常三线和塔底均采用水蒸汽汽提。1.4 工艺流程简述原油（45左右）由罐区经原油泵进入装置。在泵入口处注入一定量的新鲜水和破乳剂，混合后换热至120左右进入一、二级电脱盐罐，脱盐脱水后（盐3mg/L ，水 0.5%）经换热至202进入初馏塔，进行初馏。初顶油气经一级冷凝，一路打回流返回塔顶，另一路作重整料出装置。初底油换热至260，进常压炉对流室下段，加热至284入辐射室，加热至360经转油线进入常压塔第35层塔板（t=355，P=0.174MPa）进行分馏。常压塔顶油气（t=124，P=0.157MPa）经二级冷却器冷却，一路作冷回流（55）返回塔顶，另一路作重整原料出装置。常压塔有三个侧线抽出：常一线由第10层（t=166，P=0.162MPa）抽出，经再沸器汽提，汽提油气返回到第9层。油品经汽提、换热后精制，作为3#航空煤油出装置。常二线由第20层（t=245，P=0.167MPa）抽出，进入常二线汽提塔，汽提油气返回到第19层。油品经汽提、换热后精制，作为-10#柴油出装置。常三线由第30层（t=297，P=0.172MPa）抽出，进入常三线汽提塔，汽提油气返回到第29层。油品经汽提、换热后精制，作为10#柴油出装置。为使常压塔的负荷更均匀，此塔设两个中段回流。第一中段回流由常压塔第14层（t=189.7，P=0.164MPa）抽出，经换热后返回第12层（t=173.9，P=0.163MPa），第二中段回流由第24层（t=260.6，P=0.169MPa）抽出，经换热后返回常压塔第22层（t=250.2，P=0.168MPa）。塔底重油（t=347，P=0.176MPa）经换热一部分进入减压塔进行分馏，另一部分脱蜡精制生产馏分润滑油。冷原油（120）在加热炉上段换热至202；水蒸气（180，1.0MPa）在对流室中段换热至（420，0.3MPa）进入汽提塔；对流室下段加热初底油。2 原油加工方案及切割方案2.1华北混合原油的加工方案根据原油评价报告，华北混合原油的特点是轻质油收率高，含硫低，含蜡较高，凝点低和酸值低，按原油的硫含量及两个关键馏分的比重来分类，原油属低硫石蜡基原油。重整原料中芳烃含量较高，芳烃收率指数达51.2%，精制后是良好的重整原料。经过重整后，生产液化气和芳烃。喷气燃料密度虽然较小，净热值较小，但硫含量较低，结晶点低，芳香烃含量低，根据市场需求，可考虑生产3#喷气燃料。经过精制可达到3#喷气燃料的规格要求，其收率较高。柴油馏分的十六烷值分别为56和58，十六烷值指数也高，表明它们的抗爆性好。闪点高，凝点较低，硫含量低，但酸度大，经过精制方可作为-10#、10#柴油，凝点分别为-14、9.0。塔底常压渣油通往减压装置作为减压装置的原料。3 常压塔工艺设计初馏塔工艺设计 重整料的体积收率为6.4，为了减轻常压塔的负荷，假设初馏塔顶蒸出3.6（从IBP100），则常压塔蒸出2.8（体积分数）。3.3. 1 物料衡算表 物料衡算表油 品产率处理量或产量v%m%104t/at/dkg/h原 油1001001504545189394初顶油3.62.974.51355625初底油96.497.03145.544101837693.3.2 各产品性质参数初顶油，初底油及常顶油的性质参数 各产品性质参数实沸点沸程， 切割点，20， g/cm3特性因数， K收率，%体积质量初顶油IBP102.51000.715011.903.62.97初底油 97.50.872111.9296.497.03常顶油97.51351300.740011.942.82.37 各产品的蒸馏数据如表3-12、3-13、3-14、3-15： 初顶油456470737883102.5初底油98193314428508常顶油97.5109112115119122135 各产品恩氏蒸馏温度0%10%30%50%70%90%100%初顶油606976788184.5102初底油138.4207310411485.6常顶油109114.5116.5118.5121.5123.5134.5各产品平衡汽化温度0%10%30%50%70%90%100%初顶油64.167.670.873.874.87682初底油190232.5312.5386438.7常顶油115.3117.2118.1119120120.9124.9 各产品平均沸点数据体积平均沸点，中平均沸点，实分子平均沸点，立方平均沸点，质量平均沸点，初顶油77.7076.2975.5276.9578.19初底油402.20360.04330.39388.46412.69常顶油118.90117.98117.48118.39119.17各产品性质参数比重指数API分子量M临界参数焦点参数Pc，atmPc，atmtc，tc，P，atmt，初顶油65.039034.0233.27254.44250.0043.52274.44初底油30.0031020.4113.54565.56508.8928.31601.06常顶油58.4612028.5128.24298.33296.1132.31309.333.3. 3 初馏塔的主要操作压力取塔顶产品罐的操作压力为0.13MPa，塔顶采用一级冷凝，使用一个管壳式后冷器，其壳程压降为0.017MPa（包括管线），故： 塔顶压力=0.13+0.017=0.147 MPa3.3. 4 操作温度 （1）汽化段温度汽化段温度即为进料的绝热闪蒸温度。取过汽化度为进料的0.6%（质量分数）或0.7%（体积分数），即其密度为740kg/m3。取重整料的收率在初馏塔为3.6%，则进料在汽化段中的汽化率eF为：eF（体积分数）=3.6+0.7=4.3%取过汽化油的摩尔质量为93（比初顶油90稍大），则汽化段各物料流量 汽化段各物料流量质量流速，kg/h摩尔流速，kmol/h初顶油562562.5初底油183769592.5过汽化油113612.2汽化段温度的求定：根据原油的实沸点温度曲线1及其平衡汽化曲线2，。其交点A的温度为282，由文献1图3-1换算到0.156MPa下的温度为572 ，即300。过A作垂直于横坐标的直线L，在L上找到300的点作平行于曲线2的曲线，即为汽化段压力下原油的平衡汽化曲线3。在图上查得eF=4.3%时的温度为202，即为汽化段温度。 1原油实沸点曲线 2原油常压下的平衡汽化曲线 3汽化段压力下的平衡汽化曲线 原油的平衡汽化曲线 （2）塔顶温度塔顶温度就是塔顶产品在其油气分压下的露点温度。经前面计算，初顶油的平衡汽化100%点温度（即露点温度）为82，查文献2 P66页图3-1得，该油气分压0.147MPa下的露点温度为202 ，即94.4。由于有不凝气的存在，则塔顶温度应为94.497%=91. 6。 （3）塔底温度设塔底温度比汽化段温度低8，则塔底温度为202-8=194塔顶采用一级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为40。3.3.5 初馏塔全塔回流热 初馏塔的全塔回流热=（22.02-20.62）106=1.4106kcal/h=5.86106kJ/h， 回流热全部由塔顶回流取走。 全塔回流量L=1.4106/(191.0-114.0)=18181.82kg/h=18181.82/90=202.02kmol/h3.4 常压塔的工艺设计计算3.4.1 物料平衡物料平衡（按每年开工330天计）油品产率，%处理量或产量体积分数质量分数104t/at/dkg/hkmol/h初底油100100145.54410183769592.8产品重整料2.902.443.55107.60448937.4航 煤11.009.8214.29433.0618049122.0-10#柴油8.407.8111.36344.421435670.010#柴油14.6113.7019.94 604.182517096.4重油63.0966.2396.362920.741217053.4.2 汽提蒸汽用量侧线产品(除航煤外)和塔底重油都用过热水蒸汽汽提，使用420，0.3MPa过热水蒸汽。汽提蒸汽用量得 汽提蒸汽用量油品质量分数（对油）%汽提蒸汽用量kg/hkmol/h二线-10#柴油343123.94三线10#柴油2.870539.17塔底重油2.53043169.06合计4179232.17 一线航煤采用再沸器汽提，其热量很小可忽略不计。3.4.3 塔板形式和塔板数 选用浮阀塔板，：常压塔的塔板数被隔离的馏分塔板数重整油-航煤段10层（考虑一线生产航煤）航煤-10#柴油段7层-10#柴油-10#柴油段7层10#柴油-汽化段4层塔底汽提段4层为了使塔内汽液相负荷更均匀，提高传质效率，考虑在每两个侧线之间采用一个中段回流，每个用三层换热塔板，共6层。则全塔塔板数总计为：10+7+7+4+4+6=38层。3.4.4 操作压力取塔顶产品罐的压力为0.13MPa，塔顶采用两级冷凝冷却流程，取塔顶空冷器压力降为0.01MPa，使用一个管壳式后冷器，壳程压力降取0.017MPa，故塔顶压力=0.13+0.01+0.017=0.157MPa（绝）取每层浮阀塔板压力降为0.5KPa，推算得常压塔各关键部位的压力如下：塔顶压力：0.157MPa一线抽出层（第10层）压力：0.157+90.510-3=0162MPa二线抽出层（第20层）压力：0.157+190.510-3=0.167MPa三线抽出层（第30层）压力：0.157+290.510-3=0.172MPa汽化段（第35层，进料）压力：0.157+340.510-3=0.174MPa塔底压力（38层）压力：0.157+370.510-3=0.176MPa 取转油线压力降为0.035MPa，则加热炉出口压力=0.174+0.035=0.209MPa3.4.5 汽化段温度 （1）汽化段中进料的汽化率与过汽化度取过气化度为进料的2%（质量分数）或2.06%（体积分数），即设过汽化油的密度为840kg/m3，则过汽化量为2%183769=3675kg/h，进料在汽化段的汽化率eF为：eF（体积分数）=2.90%+11.00%+8.40%+14.61%+2.06%=38.97% （2）汽化段油气分压汽化段中各物料的流量其中过汽化油的相对分子质量取275kg/kmol，塔底汽提蒸汽用量169.06kmol/h，则汽化段油气分压为： 0.174339.2/（339.2+169.06）=0.116MPa （3）汽化段温度的初步求定 1初底油的实沸点曲线 2常压下初底油的平衡汽化曲线 3汽化段压力下的平衡汽化曲线 4炉出口压力下的平衡汽化曲线 初底油的平衡汽化曲线 （4）进料温度tF的校核当汽化率eF（体积分数）= 38.97%，tF=355时，进料在汽化段中焓hF计算 hF=44.18106/183769=240.41kcal/kg=1006.6kJ/kg再求出初底油在加热炉出口条件下的焓h0，查得炉出口压力0.209MPa下温度为640=337.8，可作出出口压力下的平衡汽化曲线图3-4。由于生产航煤，限定炉出口温度不超过360，由图可读出在360，P=0.209MPa时，e0=33.5%（体积分数）。显然e0 eF，即在炉出口条件下，过汽化油和一部分10#柴油处于液相。其中液相重柴的体积分数为38.97%-33.5%-2.06%=3.41%，转换成质量分数为3.22%，故液相重柴流量为3.22%183769=5917kg/h，则汽相流量为25170-5917=19253kg/h。则：h0=44.32106/183769=241.17kcal/kg=1009.8kJ/kg因h0略高于hF。所以在设计的汽化段温度355之下既能保证体积分数39.87%，炉出口温度也不至于超过允许限度。3.4.6 塔底温度取塔底温度比汽化段温度低8，即塔底温度为355-8=3473.4.7 塔顶及各侧线温度与回流热分配 （1）假设塔顶及各侧线温度参考同类装置的经验数据，假设塔顶及各侧线温度如下：塔顶温度 124航煤抽出板（第10层）温度 166-10#柴油抽出板（第20层）温度 24510#柴油抽出板（第30层）温度 297 （2）全塔回流热 按上述假设的温度条件作全塔回流热（再沸器的热量忽略不计）。Q=（47.49-37.69）106=9.8106kcal/h。 （3）回流方式及回流热分配塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为55，采用两个中段回流，第一个位于煤油侧线与-10#柴油侧线之间，第二个位于-10#柴油侧线与10#柴油侧线之间。3.4.8 各侧线及塔顶温度的校核校核应自下而上进行。 （1）10#柴油抽出板（第30层）温度校核由热平衡得： 46.59106+182.5L=41.45106+237.9L所以 L=92780kg/h=92780/255=363.8kmol/h则10#柴油抽出板上方气相总量为：N总=37.4+122+70+363.8+169.06=762.3kmol/h10#柴油蒸汽（即内回流）分压为：P=0.172363.8/762.3=0.0821MPa 由前面求得10#柴油的0%点平衡汽化温度为303.4 ，可得0.0821MPa下的平衡汽化温度为295.6 ，与假设297接近，不必重新假设。故10#柴油的抽出板温度为297 。 第30块板的汽液相负荷：液相密度校正值GB1885-83石油密度温度系数校正表。液相密度： t=20-(t-20)=0.8176-0.00071(291.8-20)=0.6246g/cm3 液相负荷：Lv=L/t=92780/624.6=148.5m3/h 气相负荷：Vv=N总RT/P气=762.31038.314（273.15+297）/0.172106 =21008.6 m3/h 由热平衡得： 47.15106+145L =42.83106+208.3L所以 L=68246kg/h=68246/199=342.9kmol/h则-10#柴油抽出板上方气相总量为：N总=37.4+122+342.9+3748/18=710.5kmol/h-10#柴油蒸汽分压为： P=0.167342.9/710.5=0.0806MPa 由前面求得-10#柴油常压下的平衡汽化0%点温度为251，得0.0806MPa下的平衡汽化温度为243.3，与原假设245接近，可以认为原假设温度正确。即-10#柴油抽出板温度为245。则第20块板的汽液相负荷为： 液相密度： t=20-(t-20)=0.8081-0.00072（237.2-20）=0.6517g/cm3 液相负荷：Lv=L/t=68246/651.7=104.9m3/h 气相负荷：Vv=N总RT/P气=710.51038.314(273.15+245)/0.167106 =18327.9m3/h （3）航煤抽出板（第10层）温度由热平衡得： 47.49106+94.2L =42.77106+170.3L所以 L=62024kg/h=62024/145=427.8kmol/h则航煤抽出板上方气相总量为：N总=37.4+427.8+4179/18=697.4kmol/h航煤蒸汽分压为： P=0.162427.8/697.4=0.0994 MPa由前面求得航煤常压下的平衡汽化温度0%点为169.7，可得0.0994MPa下的平衡汽化温度为167.8，与原假设166很接近，可以认为原假设温度正确。故航煤抽出板温度为166。则第10块板的气液相负荷为： 液相密度： t=20-(t-20)=0.7752-0.00077（161.8-20）=0.666g/cm3 液相负荷：Lv=L/t=62024/666=93.1m3/h 气相负荷：Vv=N总RT/P气=697.41038.314(273.15+166)/0.162106 =15717.7m3/h (4)塔顶温度校核 全塔回流热Q=9.8106kcal/h，塔顶回流热Q0=4.9106kcal/h。塔顶采用二级冷凝流程，设塔顶冷回流温度t0=55，查得其焓值= 36.0kcal/kg塔顶温度t1=124，回流蒸汽的焓值=149.8 kcal/kg故塔顶冷回流量为： =4.9106/（149.8-36.0）=43058 kg/h塔顶油汽量（重整料+内回流蒸汽）为：（4489+43058）/120=396.2kmol/h塔顶水蒸汽流量：4179/18=232.17kmol/h塔顶油汽分压：P=0.157396.2/（396.2+232.17）=0.0990MPa塔顶温度应该是重整料在其油气分压下的露点温度。由前面计算知重整料的常压露点温度为124.9，查文献2 P66页图3-1得，在该油气分压下的露点温度为126.2。考虑到不凝气的存在，该温度乘以系数0.97，则塔顶温度为：126.20.97=122.4与假设124接近，故假设温度正确。最后验证在该塔顶条件下，水蒸汽是否会冷凝。塔顶水蒸汽压力为 0.157-0.099=0.058MPa查得此压力的饱和水蒸汽温度为84远低于塔顶温度124。故在塔顶水蒸汽处于过热状态，不会冷凝。所以塔顶温度为124。3.4.9 全塔气液相负荷3.4.10.1 中段回流量 中段回流流率项目20g/cm3分子量抽出温度， 返塔温度， 抽出温度焓kcal/kg返塔温度焓kcal/kg焓差kcal/kg流率kg/h第一中段回流取热0.7919177197.697.6118.257.960.332504第二中段回流取热0.8140226265.8165.8164.997.267.7434273.4.10.2 需计算的关键塔板需计算的关键塔板分别为1，2，9，10，11，12，14，15，19，20，21，22， 24，25，29，30，31，34，35。3.4.10.3塔板气液相负荷计算 (1)重柴抽出板（30层）下层（31层）板的气液相负荷 20=0.8183g/cm3 t=297 M=257由热平衡得： 46.59106+187.8L=42.96106+242.4LL=65880kg/h=65880/257=256.3 kmol/h液相: 20=0.8183g/cm3 t=297 查得=0.00071 t=20-(t-20)=0.8183-0.00071(297-20)=0.6216g/cm3Lv=65880/621.6=106.0m3/h气相: N总=37.4+122+70+96.4+169.06+256.3=751.1 kmol/h Vv=N总RT/P=751.18.314(303.3+273.15)/172.5=20868.0m3/h (2)重柴抽出板（30层）上层（29层）板的气液相负荷 20=0.8176g/cm3 t=286.6 M=253由热平衡得： 47.15106+178.1L=41.82106+234.7LL=94170kg/h=94170/253=372.2 kmol/h液相: 20=0.8176g/cm3 t=286.6 查得=0.00071 t=20-(t-20)=0.8176-0.00071(286.6-20)=0.6283g/cm3Lv=941700/628.3=149.9m3/h气相: N总=37.4+122+70+3748/18+372.2=809.8kmol/h Vv=N总RT/P=809.88.314(291.8+273.15)/171.5=22178.6m3/h （3）轻柴抽出板（20层）下层（21层）板的气液相负荷 20=0.8112g/cm3 t=245 M=211由热平衡得： 47.15106+149.5L=43.78106+210.3LL=55428kg/h=55428/211=262.7 kmol/h液相： 20=0.8112g/cm3 t=245 查得=0.00072 t=20-(t-20)=0.8112-0.00072(245-20)=0.642g/cm3Lv=55428/642=86.3 m3/h气相： N总=37.4+122+70+3748/18+262.7=700.3 kmol/h Vv= N总RT/P=700.38.314(250.2+273.15)/167.5=18191.6m3/h （4）轻柴抽出板（20层）上层（19层）板的气液相负荷：20=0.8048g/cm3 t=229.2 M=194由热平衡得： 47.49106+137.7L=42.99106+202.4LL =69552kg/h=69552/194=358.5 kmol/h 液相： 20=0.8048g/cm3 t=229.2 查得=0.00072t=20-(t-20)=0.8048-0.00072(229.2-20)=0.6574 g/cm3Lv=69552/657.4=105.8m3/h 气相： N总=37.4+122+4179/18+358.5=750.1 kmol/h Vv= N总RT/P=750.18.314(237.1+273.15)/166.5=19111.6m3/h (5)航煤抽出板（10层）下层（11层）板的气液相负荷 20=0.7790g/cm3 t=166 M=154 由热平衡得： 47.49106+96.0L =44.08106+171.2LL =45346kg/h=45346/154=294.4kmol/h 液相： 20=0.7790g/cm3 t=166 查得=0.00076t=20-(t-20)=0.7790-0.00076(166-20)=0.6680 g/cm3Lv=45346/668=67.9m3/h 气相： N总=37.4+122+4179/18+294.4=686.0 kmol/h Vv= N总RT/P=686.08.314(173.9+273.15)/162.5=15690.5m3/h （6）航煤抽出板（10层）上（9层）层板的气液相负荷： 20=0.7712g/cm3 t=157.6 M=145由热平衡得： 47.49106+96.2L =43.10106+165.1LL =63716kg/h=63716/145=439.4kmol/h 液相： 20=0.7712g/cm3 t=157.6 查得=0.00077t=20-(t-20)=0.7712-0.00077(157.6-20)=0.6652g/cm3Lv=63716/665.2=95.8m3/h 气相： N总=37.4+4179/18+439.4=709.0kmol/hVv= N总RT/P=709.08.314(161.8+273.15)/161.5=15875.3m3/h (7)第一中段回流抽出板（14层）的气液相负荷 20=0.7919g/cm3 t=181.8 M=171由热平衡得： 50.97106+112L=46.26106+181.8L L =67479kg/h=67479/171=394.6 kmol/h 液相： 20=0.7919g/cm3 t=181.8 查得=0.00074t=20-(t-20)=0.7919-0.00074(181.8-20)=0.6722 g/cm3Lv=67479/672.2=100.4m3/h 气相： N总=37.4+122+4179/18+394.6=786.2 kmol/hVv= N总RT/P=786.28.314(197.6+273.15)/164=18762.4m3/h (8)一中回流抽出板下一层（15层）的气液相负荷 20=0.7951g/cm3 t=197.6 M=177由热平衡得： 47.49106+119.1L =42.55106+186.2LL =73621kg/h=73621/177=415.9 kmol/h 液相： 20=0.7951g/cm3 t=197.6 查得=0.00074t=20-(t-20)=0.7951-0.00074(197.6-20)=0.6637 g/cm3Lv=73621/663.7=110.9m3/h 气相： N总=37.4+122+4179/18+110.9=807.5 kmol/hVv= N总RT/P=807.58.314(205.5+273.15)/164.5=19534.6m3/h (9)一中回流返回板（12层）的气液相负荷 20=0.7854g/cm3 t=173.9 M=159 由热平衡得： 47.49106+101.1L=44.21106+174.8LL =44505kg/h=44505/159=279.9 kmol/h 液相： 20=0.7954g/cm3 t=173.9 查得=0.00075t=20-(t-20)=0.7954-0.00075(173.9-20)=0.6670g/cm3Lv=44505/667=66.7m3/h 气相： N总=37.4+122+4179/18+279.9=671.5 kmol/hVv= N总RT/P=671.58.314(181.8+273.15)/163=15582.3m3/h （10）第二中段回流抽出板（24层）的气液相负荷： 20=0.8140g/cm3 t=255.4 M=226由热平衡得： 54.05106+162.5L=51.19106+217.7LL =51812kg/h=51812/226=229.3kmol/h 液相： 20=0.8140g/cm3 t=255.4 查得=0.00071t=20-(t-20)=0.8140-0.00071(255.4-20)=0.6468 g/cm3Lv=51812/646.8=80.1m3/h 气相： N总=37.4+122+70+3748/18+229.3=666.9 kmol/hVv= N总RT/P=666.98.314(265.8+273.15)/169=17684.8m3/h(11)二中回流抽出板下一板（25层）的气液相负荷 20=0.8148g/cm3 t=265.8 M=233 由热平衡得： 47.15106+161.3L=41.32106+221.9LL =96205kg/h=96205/233=412.9 kmol/h 液相： 20=0.8148g/cm3 t=265.8 查得=0.00071t=20-(t-20)=0.8148-0.00071(265.8-20)=0.6403 g/cm3Lv=96205/640.3=150.2m3/h 气相： N总=37.4+122+70+3748/18+412.9=850.5 kmol/hVv= N总RT/P=850.58.314(271+273.15)/169.5=22700.4m3/h (12) 二中回流返回板（22层）的气液相负荷： 20=0.8126g/cm3 t=250.2 M=216 由热平衡得： 47.15106+151.6L =43.94106+214.5LL =51033kg/h=51033/216=236.3 kmol/h 液相： 20=0.8126g/cm3 t=250.2 查得=0.00072t=20-(t-20)=0.8126-0.00072(250.2-20)=0.6469 g/cm3Lv=51033/646.9=78.9m3/h气相： N总=37.4+122+70+3748/18+236.3=673.9 kmol/hVv= N总RT/P=673.98.314(255.4+273.15)/168=17627.1m3/h (13)塔顶第一层板的气液相负荷塔顶第一块板的气相负荷为塔顶的油气量加水蒸汽流量，液相负荷为塔顶的冷回流量。液相： 20=0.740g/cm3 t=124 查得=0.00082t=20-(t-20)=0.740-0.00082(124-20)=0.6547 g/cm3Lv=L/t =43058/654.7=65.8m3/h气相： N总=37.4+43058/120+4179/18=628.4 kmol/h Vv= N总RT/P=628.48.314(124+273.15)/157=14002.6m3/h (14)塔顶第二层板的气液相负荷 20=0.7478g/cm3 t=128.2 M=126 由热平衡得： 47.49106+76.8L =42.62106+151.2L L =64675kg/h=64675/126=513.3 kmol/h液相： 20=0.7478g/cm3 t=128.2 查得=0.00081t=20-(t-20)=0.7478-0.00081(128.2-20)=0.6602 g/cm3Lv=64675/660.2=98.0m3/h气相： N总=37.4+4179/18+513.3=782.9 kmol/h Vv= N总RT/P=782.98.314(132.4+273.15)/157.5=16760.2m3/h （15）进料位置上一板（34层）的气液相负荷 进料位置上一层板气相负荷为各侧线油量之和以及塔底水蒸汽量，液相负荷为过汽化油量3675 kg/h。液相: =0.8547g/cm3 t=340.5 查得=0.00066=-(t-20) =0.8547-0.00066(340.5-20) =0.6432g/cm3Lv=3675/643.2=5.7m3/h气相： N总=4179/18+339.2=571.4kmol/h t=340.5 P=0.174MPa Vv=N总RT/P=571.48.314(340.5+273.15)/174=16754.1m3/