硫磺回收装置工艺技术规程.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除硫磺回收装置工艺技术规程xx煤制油化工有限公司xx煤制油分公司 硫磺回收装置工艺技术规程编制栏：中心编审人员负责人日期编 制编 制审 查审 定会签栏：会签部门部门会签日 期生产管理部安全健康环保部机械动力部质量技术部审批栏：公司领导签字日期目 录第一章 装置概况11.1装置的位置11.2装置的技术来源11.3装置的主要原料、产品与用途11.4装置的主要构成11.5 装置主要经济技术指标21.6 装置上下游关系方2第二章 工艺路线32.1装置工艺路线的特点32.2 基本原理32.3流程概述42.4 几个参数的计算62.5 物料平衡表8第三章 主要原材料的性质、控制项目及控制指标93.1主要原材料性质、控制项目、控制指标93.2原料质量指标的变化对产品质量的影响及工艺调节原理与方法12第四章 产品、半成品、副产品的性质及控制指标134.1 产品、半成品、副产品的性质及控制指标134.2产品主要质量指标的影响因素及工艺调节原理13第五章 化工三剂155.1催化剂说明155.2 化工三剂物化指标175.3三剂在使用过程中质量的变化趋势对生产有何影响，工艺如何调整，控制方法。185.4 需特殊处理的三剂的处理原理、方案19第六章 工艺控制216.1工艺条件一览表216.2物料流程控制指标一览表226.3工艺控制过程236.4生产控制及分析试验一览表29第七章 联锁控制及自动仪表317.1 控制联锁一览表317.2 联锁系统测试397.3 各引起联锁动作的原因及联锁动作后的处理397.4 自控仪表一览表407.5 特殊阀的操作原理与注意事项45第八章 DCS控制与PLC478.1 控制系统介绍478.2过程操作47第九章 装置消耗指标及公用工程条件809.1主要原材料消耗指标809.2 辅助原材料与化工三剂消耗指标809.3 公用工程条件及公用工程单耗80第十章 设备8210.1 设备概况一览表8210.2 塔类设备一览表8310.3 工业炉一览表8410.4 管式换热器、冷却器、加热器、重沸器类一览表8410.5 反应器类一览表8610.6 容器、罐类一览表8710.7 泵、风机类一览表8910.8 其它设备一览表90第十一章 装置开、停工要点9311.1 装置开工要点9311.2 装置停工方案要点94第十二章 三废治理及综合利用一览表9512.1 废水排放9512.2 废气排放:9512.3 废渣排放95第十三章 安全生产基本原则9613.1紧急事故的处理原则9613.2 硫化氢防护措施及泄漏处理10813.2.2 危险特性10813.3 人身安全与急救10913.4 火警、救护、调度、安全等主要部门联络电话109第十四章 附图或工具表格11014.1装置工艺流程图11014.2装置平面布置图111附表改造项目汇总112此文档仅供学习与交流第一章 装置概况1.1装置的位置硫磺回收装置位于（A4563.6，B5508）、（A4512.10，B5419.5）区域内,西面是112单元污水汽提装置污水罐区,北面是117单元脱硫装置,东面是油品罐区,南面是预留地。占地面积3280m2。1.2装置的技术来源硫磺回收装置由齐鲁石化胜利炼油设计院完成基础设计，由东华工程公司作为总承包商完成详细设计和工程建设。2009年5月至10月份，装置停工技改工作中，增设了酸性气预热器、空气预热器以及制硫燃烧炉酸性气中部进料流程，以实现酸性气中硫化氢浓度较低的情况下装置能够正常运行。1.3装置的主要原料、产品与用途硫磺回收装置（先期工程）年产硫磺（S）24105.6吨（77.76t/d），装置公称能力为年产硫磺25000吨；装置由一条生产线构成，主要处理来自煤制氢装置、脱硫装置和含硫污水汽提装置的酸性气（AG），产出的液体硫磺均送往煤液化装置。1.4装置的主要构成包括制硫和尾气处理两个系统。制硫部分通过制硫燃烧炉和两个转化器内的克劳斯反应将酸性气中的硫化氢制成单质硫，尾气进入尾气加氢部分进一步脱硫后至尾气焚烧炉焚烧后经80米高的烟囱排放。1.5 装置主要经济技术指标序号项目名称描述单位设计指标备注1循环水 进装置t/h 212.62新鲜水 进装置t/h 23除氧水进装置t/h 11.2740.45MPa蒸汽 出装置t/h 253.5MPa蒸汽 进装置t/h 1.461.1MPa蒸汽出装置t/h 6.577燃料气 进装置Nm3/h1.818仪表风 进装置Nm3/h 15090.8MPa氮气 进装置Nm3/h 6010电消耗kw/h 353.68 11低压冷凝液 出装置t/h2.225酸性气自112、117、105、106单元来硫磺回收装置气氨自112单元来氢气自管网来液硫产品外送至103单元高压除氧水自凝结水站来低压除氧水自凝结水站来3.5MPa蒸汽至管网0.45MPa蒸汽至管网外购硫磺1.6 装置上下游关系方第二章 工艺路线2.1装置工艺路线的特点硫磺回收部分采用Claus部分燃烧法工艺，即将全部原料气引入制硫燃烧炉，在炉中按制硫所需的O2量严格控制配风比，使H2S在炉中约50%发生高温反应生成气态硫磺。未反应的H2S和SO2再经过转化器，在催化剂的作用下，进一步完成制硫过程。对于含有少量烃类的原料气用部分燃烧法可将烃类完全燃烧为CO2和H2O，使产品硫磺的质量得到保证。部分燃烧法工艺成熟可靠，操作控制简单，能耗低，是目前国内外广泛采用的制硫方法。尾气处理部分采用齐鲁石化胜利炼油设计院自主开发的“SSR”加氢还原吸收工艺。2.2 基本原理2.2.1 在燃烧炉内：1）主反应：H2S+3/2O2SO2+H2O+519.2KJ 2H2S+SO23/xSx+2H2O+93KJ H2S+O21/xSx+H2O+Q2）主要副反应：CnH2n+（3n+1）/2O2（n+1）H2O+nCO2+Q H2S+CO2COS+H2O+Q CH4+2S2CS2+2H2S+Q S+O2SO2+Q H2SS+H22.2.2 一、二级转化器内：1）主反应： 2H2S+SO23/xSx+2H2O+Q2）副反应： COS+H2OCO2+H2SQ CS2+2H2OCO2+2H2SQ2.2.3 加氢反应器内： SO2+3H2H2S+2H2O +Q S8+8H28H2S+QCOS+H2OH2S+CO2 QCS2+2H2O2H2S+CO2Q2.2.4 尾气吸收塔内：工业上常用的醇胺溶剂有一乙醇胺,二乙醇胺,三乙醇胺,二异丙醇胺和二甘醇胺，N-甲基二乙醇胺。本装置采用N-甲基二乙醇胺溶剂,其分子式为(CH2CH2OH) 2NCH3。反应式如下：2(CH2CH2OH)NCH3+H2S(CH2CH2OH)2NHCH32S+Q2.3流程概述上游装置来的酸性气经酸性气分液罐（113-D-101）脱液后，经过酸性气预热器（113-E-106）加热至约200,进入制硫燃烧炉（113-F-101）与制硫风机（113-K-101）出来经空气预热器（113-E-107）预热后的空气一起发生高温反应。酸性气入炉经过改造增设了炉膛中部进料线，操作中通过调整炉头与炉膛酸性气进料量控制炉内燃烧及温度。在制硫燃烧炉内约50%(v)的H2S进行高温克劳斯反应转化为硫，余下的H2S中有1/3转化为S02，燃烧时所需空气由制硫炉鼓风机（113-K-101A/B）供给。清洁酸性气分液罐（113-D-101）分出的凝液，根据分液包液面信号，自动启动酸性水泵（113-P-101A/B）将酸性水送出装置至含硫污水汽提装置（112单元）。自制硫燃烧炉（113-F-101）排出的高温过程气（约1017）,其中小部分通过高温掺合阀(113-TV-0501)调节一级转化器（113-R-101）的入口温度, 其余大部分进入制硫余热锅炉（113-E-101），用余热发生4.0MPa饱和蒸汽输至蒸汽过热器（113-E-203）过热至400并网；过程气温度降至350进入一级冷凝冷却器（113-E-102）冷至160，在一级冷凝冷却器（113-E-102）管程出口，冷凝下来的液体硫磺与过程气分离，自底部流出进入硫封罐（113-D-301）。一级冷凝冷却器（113-E-102）管程出口过程气，通过高温掺合阀（113-TV-0501）与来自制硫燃烧炉（113-F-101）的1017的高温过程气混合后，温度达到219进入一级转化器（113-R-101），在催化剂的作用下，过程气中的H2S和SO2转化为硫磺。反应后的气体温度309，进入过程气换热器（113-E-104）管程，与二级冷凝冷却器（113-E-103）出口的低温过程气换热，温度降至256进入二级冷凝冷却器（113-E-103）；在二级冷凝冷却器（113-E-103）中，过程气被冷却至160。 冷凝下来的液体硫磺，在管程出口与过程气分离，自底部流出进入硫封罐（113-D-301）。分离后的过程气再返回过程气换热器（113-E-104）壳程，换热至220进入二级转化器（113-R-102）。在催化剂的作用，过程气中剩余的H2S和SO2进一步转化为硫磺。反应后的过程气进入三级冷凝冷却器（113-E-105），温度从239被冷却至160。冷凝下来的液体硫磺，在管程出口与过程气分离，自底部流出进入硫封罐（113-D-301）。顶部出来的制硫尾气经尾气分液罐（113-D-103）分液后进入尾气处理部分。一、二、三级冷凝冷却器（共用一个壳体）的余热均通过发生0.45MPa饱和蒸汽加以回收，产生的饱和蒸汽一部分作为硫磺回收装置的设备、管道伴热（约2t/h），剩余部分并入低压蒸汽管网。汇入硫封罐的液硫自流进入液硫池（113-S-301），经注入氨气和氮气，用液硫脱气泵（113-P-301）循环脱气处理，液硫中的有毒气体被脱出至气相，用液硫脱气抽空器的中压蒸汽作动力，送至尾气焚烧炉（113-F-201）焚烧。脱气后的液硫用液硫提升泵（113-P-302A/B）送至煤液化装置（103单元）作为硫化介质。煤液化装置（103单元）开工初始的液体硫磺及煤液化装置开工正常后需补充的硫磺，均由外购。固体硫磺在开工准备阶段人工倒入液硫池（113-S-301），用低压蒸汽加热熔化后再用液硫提升泵（113-P-302A/B）送出，剩余硫磺用液硫提升泵送至液硫储罐（113-T-301A/B）贮存。尾气分液罐（113-D-103）出口的制硫尾气先进入尾气加热器（113-E-201），与尾气焚烧炉（113-F-201）、蒸汽过热器（113-E-203）出口的高温烟气换热，温度升到300，混氢后进入加氢反应器（113-R-201），在LS-951催化剂的作用下进行加氢、水解反应，使尾气中的SO2、S2、COS、CS2还原、水解为H2S。反应后的高温气体约326进入蒸汽发生器（113-E-202）换热发生0.45MPa饱和蒸汽，尾气温度降至170进入尾气急冷塔（113-C-201）下部，与急冷水逆流接触、水洗冷却至40。尾气急冷塔使用的急冷水，用急冷水泵(113-P-201A/B)自尾气急冷塔（113-C-201）底部抽出，经急冷水冷却器（113-E-204）冷却至40后返回尾气急冷塔（113-C-201）循环使用。为了防止设备腐蚀，需在急冷水中注入NH3，以调节其pH值保持在78。急冷降温后的尾气自尾气急冷塔（113-C-201）顶部出来进入尾气吸收塔（113-C-202）。自脱硫装置（117单元）来的MDEA贫胺液先进入贫胺液冷却器（113-E-205），用循环水冷却至40后进入尾气吸收塔（113-C-202）上部，与尾气急冷塔来的尾气逆流接触，尾气中的H2S被吸收。吸收了H2S的MDEA富液，经富胺液泵(113-P-202A/B)升压后返回脱硫装置（117单元）。自尾气吸收塔（113-C-202）塔顶出来的净化尾气（总硫300ppm），进入尾气焚烧炉（113-F-201），在610高温下，将净化尾气中残留的硫化物焚烧生成 SO2，剩余的H2和烃类燃烧成H2O和CO2，焚烧后的高温烟气经过蒸汽过热器（113-E-203）和尾气加热器（113-E-201）回收热量后，烟气温度降至300左右由排气筒（113-S-201）排入大气。硫磺回收装置事故状态紧急放空及开停工时期临时排放的酸性气设专线排至火炬系统。为保证煤液化中心液硫供给量，新建熔硫池一个并于2011年9月投入使用。固体硫磺自熔硫孔投入，溶解后启动113-P-303打入113-T-301内备用。2.4 几个参数的计算2.4.1 燃烧炉配风量的计算酸性气进入制硫燃烧炉燃烧时，配风按1/3的H2S完全燃烧生成SO2，酸性气中烃类完全燃烧生成CO2来配风。根据反应：2H2S+3O22SO2+2H2O可知：1摩尔H2S完全燃烧生成SO2需3/2体积的O2。设酸性气流量为V，浓度为a%。则1/3的H2S完全燃烧生成SO2所需O2量为：根据反应：CnH2n+2+3n+1/2O2NCO2+(n+1)H2O可知：1摩尔烃类燃烧生成SO2所需氧气量为3n+1/2摩尔的O2设烃类含量为b%则烃类完全燃烧生成CO2所需O2量为：所以：酸气进炉后1/3的H2S完全燃烧生成SO2和酸气中烃类完全燃烧生成CO2所需O2量的和为:空气中氧含量占21%所以所需空气量为：2.4.2 H2S转化率的计算在推导转化率的公式时，可以认为硫磺尾气Q尾是酸性气和进炉空气量的总和：即Q尾=Q酸+Q空而Q尾中含有仍未转化成单质S的SO2、COS、CS2，从进炉H2S的总量减去尾气中含硫化合物剩余的就全转化为H2S。设酸气流量为Q酸：浓度为a(a为百分数)则：转化率= Q酸a-Q尾（SO2+H2S+COS） 100% Q酸a =1- Q尾（SO2+H2S+COS） 100% Q酸a又因：Q尾Q酸+Q空而Q空=V（气风比）Q酸所以：Q尾=Q酸+Q酸V=Q酸（1+V）即转化率= 1- （1+V）（H2S+SO2+H2S） 100% a分析：由于Q尾50%） NH3 分子量 17.0英文名称 Amanonia别名 阿摩尼亚危险分类及编号 有毒气体。GB2.3 类23003。UN No. 1005；国标编号23003， CAS号7664-41-7，运输等级2.2，副危险3类和6.1类。规格 工业级（GB536-88）含量优等品99.9%，一级品99.8%，合格品99.6%。用途 制造氨盐、硝酸、尿素等。本厂所购液氨主要用于催化剂制备装置以及煤制氢装置做冷冻剂使用。物化性质 无色气体，有刺激臭味。易于液化，在20C下891 K Pa即可液化，并放出大量的热。液氨的温度变化时，体积变化的系数很大。相对密度0.771。熔点77.7C。沸点33.35C。临界温度132.44C。蒸汽相对密度为0.597。易溶于水，形成氢氧化氨。溶于乙醚等有机溶剂。危险特性和健康危害 氨虽有易燃性的危险，但只在烈火情况下，在有限的区域内才显示出来。如有油脂或其它可燃物存在，能增强燃烧危险。爆炸极限为16%25%。自燃点651C。高毒，氨对皮肤、黏膜和眼睛有腐蚀性。在空气中容许限值20mg/m3。应急措施 消防方法 消防人员必须穿戴全身防护服，切断一切气源。用水保持火场中容器冷却。用水喷淋保护切断气源的人员。急救：救护人员必须穿戴全身防护服，应使吸入氨气的患者急速脱离污染区。如呼吸微弱或停止时，立即进行人工呼吸，同时输氧，安排休息并保暖。严重者立即送医院救治。眼睛或皮肤受污染时用大量水冲洗15分钟以上，一面脱下受污染的衣服，迅速就医诊治。包装及储运注意 包装方法：耐低压或中压的钢瓶装。储运条件：储存于阴凉、通风良好的专用库房。远离热源、火源。设备都要接地线。与其它化学物品，特别是氧化性气体，氟、溴、碘和酸类油脂等隔离储运。平时检查漏气情况。搬运时穿戴全身防护服，戴好钢瓶安全帽及防震橡皮圈，避免滚动和撞击，防止容器受损。泄露处理：首先切断一切火源，戴好防毒面具和全身防护服。钢瓶泄露应使阀门处于顶部，并关闭钢瓶阀门，无法关闭时，应将钢瓶浸入水中。对残余废气和钢瓶中泄露出来的气体，用排风机排至水洗塔或与塔相连的通风橱中。3.2原料质量指标的变化对产品质量的影响及工艺调节原理与方法3.2.1 氨含量超标的影响硫磺回收装置现有的制硫燃烧炉烧嘴不是烧氨火嘴，原料中氨无法燃烧，过量的氨结盐会导致系统堵塞并影响硫磺产品的质量。3.2.2 烃含量超标的影响原料中烃含量超标对燃烧配风影响较大，如不能及时调整配风量，会导致未完全燃烧的碳污染系统、反应器床层以及产品，形成黑硫磺。第四章 产品、半成品、副产品的性质及控制指标4.1 产品、半成品、副产品的性质及控制指标序号产品名称或牌号主要物理化学性质控制指标用途分析方法产量(吨/年)单位设计指标控制指标1硫磺可燃、淡黄色有特殊臭味。 熔点：112.8119粉末与空气混和能产生粉尘爆炸，遇明火、高温易发生燃烧。9999制备催化剂24105.6硫磺性质硫磺 S8 分子量256.5英文名称：Sulfur别名 硫，硫快，粉末硫磺，磺粉等。危险分类及编号 易燃固体GB4.1类41501。UN No.1350，2448（熔融硫）；IMDG CODE 4174页，4.1类。规格 GB244992（体积分数）含量优等品 99.9%，一等品99.5%，合格品99.0%。用途 除用做二硫化碳、硫酸、亚硫酸、火柴、黑色火药等原料，还用于橡胶硫化剂、医药、造纸、染料、杀虫剂。我厂硫磺回收装置回收的硫磺和外购硫磺用于煤液化、Tstar补充硫使用。物化性质 固体主要有斜方晶系和单斜晶系两种。硫磺在常温下化合力较迟钝，但在高温下则反应非常活跃，几乎能与金、白金以外的所有金属及氢化合而成硫化物。此外还能与氧、碳、卤素等化合。斜方晶系硫磺为黄色结晶。相对密度2.06。熔点112.8C。沸点444.65C。几乎不溶于水。微溶于乙醚、乙醇、苯、甘油。极易溶于氯化硫、二硫化碳。单斜晶系硫磺为淡黄色针状结晶。室温下不稳定，逐渐变成斜方晶系硫磺。相对密度1.96。熔点119.0C。不溶于水。溶于二硫化碳、乙醇、苯、甲苯。危险特性 粉尘或蒸汽与空气或氧化剂混合形成爆炸性混合物。闪点207C。自燃点232C。空气中含量达到35g/m3以上即具有燃烧性。与卤素、金属粉末等接触剧烈反应。硫磺为不良导体，在运输或储存时易产生静电荷，可导致硫尘起火，硫磺堆放场所的意外火灾是颇为多见且是一种隐患，火被扑灭后甚至可以复燃。急性中毒常见的有支气管炎，伴有呼吸困难、持续咳嗽，有时可带有血丝。对眼睛也可产生刺激，引起流泪、羞明、结膜炎。皮肤接触可出现红斑和湿疹。应急措施 消防方法：雾状水。但避免水流直接射至熔融硫磺。遇小火用沙土闷熄。消防人员须穿戴防毒面具与消防服。急救：应使吸入气体的患者脱离污染区，移至新鲜空气处，安置休息并保暖。眼睛受刺激须用水冲洗。误服立即漱口、饮水，急送医院抢救。包装及储运注意：包装标志：包装标志：易燃固体固体。包装方法：（III）类。编制袋内衬塑料袋、布袋。储运条件 储存于阴凉、通风良好的地方。与氯酸盐、硝酸盐、有机物、卤素、金属粉末、酸类或其他氧化剂隔离储运。防止粉末在空气中着火、爆炸。防止静电荷的产生。泄露处理 用不燃性分散剂制成乳液刷洗。对污染区的地面用肥皂或洗涤剂刷洗，经稀释的污水放入废水系统。4.2产品主要质量指标的影响因素及工艺调节原理 在炉中按制硫所需的氧含量严格控制配风比, 使H2S在炉中约50发生高温反应生成气态硫磺。未反应的H2S和SO2再经过转化器，在催化剂的作用下，进一步完成制硫过程。对于含有NH3和少量烃类的原料气用该法可将NH3和烃类完全燃烧为N2、CO2和H2O，使产品硫磺的质量得到保证。所以，配风比的控制是影响产品质量指标的主要影响因素。第五章 化工三剂5.1催化剂说明5.1.1 催化剂装剂注意事项1）催化剂入厂要有合格证书，其化学组成及物理要符合质量指标。2）确认转化器和反应器的衬里材料达到使用条件；准备好工作人员的劳保防护用品。3）装填催化剂前，必须先把反应器内打扫干净，将栅板安装就位，铺上不锈钢丝网，栅板上的丝网铺设后应不留缝隙，网/网之间搭结50100mm，网/壁之间搭结100150mm；以防瓷球、催化剂漏下下去。4）催化剂装填应在干燥的条件下进行，避免在阴雨天气或环境湿度很大的情况下装填，以免影响强度。如果当天没有完成装剂，收工时要用塑料布封闭装、卸剂口，防止下雨催化剂受潮。5）催化剂装填时避免损坏插入转化器和反应器的热电偶。6）催化剂由桶内倒出，如发现细粉较多，需经811mm的筛子过筛，才能装填。装填时应尽可能降低催化剂的下落高度。7）催化剂装填时应避免重压催化剂导致催化剂破碎，人员进入转化器和反应器时，应在催化剂上铺木板，分散人体重力。8）催化剂在过筛或装填时，应避免用金属器具，要用木质工具。9）床层表面就平整，保持水平，厚度均匀，严防将脏物带入反应器内。催化剂装填完毕，封闭装填口前应彻底检查器内没有遗留物。10）催化剂装填写完毕经检验合格后，应立即封闭装料口，并向反应器内充入N2，做好装填记录。11）在反应器启用之前，应避免水汽等到进入反应器，开工应先用干燥风进行吹扫，除去床层粉尘。5.1.2 装剂方案5.1.2.1 一级转化器1）栅板上铺上不锈钢丝网，两张之间用钢丝进行编结。丝网与器壁之间不能有缝隙，网与网之间搭结50100mm，网/壁之间搭结100150mm以栅板上不锈钢丝网为准，向上垂直量取100mm、533mm、267mm，并在器壁上做出标记，做为瓷球、CT6-2B催化剂、CT6-4B催化剂的装填高度，并用木耙扒平。2）在栅板不锈钢丝网上先铺一层30的瓷球，摊平后再铺一层10的瓷球，表面摊平。瓷球高度为100mm。3）瓷球上铺上一层不锈钢丝网，不用编结，但两张网之间应重叠100mm。4）装入CT6-2B催化剂至标记线，表面摊平（总床层高度为633mm）。5）装入CT6-4B催化剂至标记线，表面摊平（总床层高度为900mm）。6）用传送带将催化剂送入器内，距离栅板保持在1米之内，并用木耙扒平，不能使用金属器具。7）装剂之前采样分析氧含量合格，进入器内人员配戴防尘口罩方可进入。5.1.2.2 二级转化器1）同一级转化器2）以栅板上不锈钢丝网为准，向上垂直量取100mm、800mm，并在器壁上做出标记，做为瓷球、CT6-2B催化剂的装填高度。3）在栅板不锈钢丝网上先铺一层30的瓷球，摊平后再铺一层10的瓷球，表面摊平。瓷球高度为100mm。4）瓷球上铺上一层不锈钢丝网，不用编结，但两张网之间应重叠100mm。5）装入CT6-2B催化剂至标记线，表面摊平（总床层高度为900mm）。5.1.2.3 加氢反应器1）同一级转化器。2）以栅板上不锈钢丝网为准，向上垂直量取100mm、800mm，并在器壁上做出标记，做为瓷球、LS-951催化剂的装填高度。3）装入LS-951催化剂至标记线，表面摊平（总床层高度为900mm）。5.2 化工三剂物化指标序号名称组成指标用量平均寿命备注1制硫催化剂(CT6-2B)Al2O390(W)21.0t3年一次装入2制硫催化剂(CT6-4B)Al2O390(W)3.90t3年一次装入3加氢催化剂(LS-951)MoO3CoO10%（m/m）2.5%（m/m）11.3t5年一次装入4N-甲基二异丙醇胺MDEA6.0818（mol）80t/h磷酸三钠性质分子式Na3PO4-12H2O产品用途用作洗涤剂, 鞣革剂, 硬水软化剂, 锅炉除垢剂CAS号7601-54-9包装储运用内衬聚乙烯塑料袋、外套塑料编织袋包装，每袋净重50kg或25kg。包装上应有“避免受热”和“防潮”等字样。 贮存在阴凉、通风、干燥的库房中。贮运时要避免受潮和受热。应远离有毒物品贮存。装卸时要轻拿轻放，防止包装破损。 失火时，可用水、砂土和各种灭火器扑救。物化性质无色或白色结晶。相对密度1.62（20）。熔点73.376.7（分解）。溶于水，其水溶液呈强碱性；不溶于乙醇、二硫化碳。加热到100时失去11个结晶水而成一水物（Na3PO4H2O），再加热到212以上时即变成无水磷酸三钠。在干燥空气中易风化。其水溶液对皮肤有一定的侵蚀作用。质量标准化工行业标准 HG/T 2517-93；美国国家标准 ANSI PH4.234-1986分子量380.12N-甲基二乙醇胺性质中文名称:N-甲基二乙醇胺CAS号:105-59-9分子式:C5H13NO2分子量:119.16EINECS号:203-312-7熔点-21 C沸点246-248C(lit.)密度1.038g/mLat 25C(lit.)蒸气密度4 (vs air)蒸气压0.01 mm Hg ( 20 C)折射率n20/D 1.469(lit.)闪点260F化学性质无色或深黄色油状液体。凝固点为-21，沸点247.2，121（0.53kPa），相对密度1.0377（20/4），折射率1.4678，闪点260。能与水、醇混溶，微溶于醚。危险品标志Xi危险类别码36安全说明24危险品运输编号2735WGK Germany1RTECS号KL7525000HazardClass8PackingGroupII5.3三剂在使用过程中质量的变化趋势对生产有何影响，工艺如何调整，控制方法。5.3.1 制硫催化剂1) 当反应器床层温升变小 ，并且反应器出口气体浓度增大，COS含量升高，说明制硫催化剂存在活性降低现象，需要进行催化剂再生操作。2) 再生操作如下：提高113-R-101、102床层温度至350，恒温48小时。3) 制硫炉降低配风量，严格控制H2S/SO2=3-4/1，恒温24小时后恢复正常操作。5.3.2 N-甲基二异丙醇胺1) 浓度降低：原因：由于净化介质的携带跑损、物料中携带水分稀释等原因，导致胺液浓度降低，不能够有效吸收物料中硫化氢组分，使净化产品不合格。处理：如果系统内胺液存量较多，可以采用甩水提浓的方法。如果存量变少，添加新鲜胺液到达使用浓度.2) 胺液发泡：处理：胺液发泡时可以添加阻泡剂；加大胺液循环过滤量；控制原 料质量；降低胺液浓度；适当降低重沸器温度。如果不能解决问题考虑更换胺液。5.3.3 磷酸三钠磷酸三钠用于余热锅炉阻垢。在锅炉水呈碱性的条件下，加入磷酸三钠溶液，使水中磷酸根维持在一定浓度范围，水中的钙离子便与磷酸根反应生成碱式磷酸钙，少量镁离子则与水中的硅酸根生成蛇纹石，两种反应产物均属难溶化合物，在锅炉水中呈分散、松软水渣，易随锅炉排污排出锅炉，不会粘附在受热面形成二次水垢。 磷酸三钠性质较稳定，如出现性质变化不能满足生产要求则更换满足要求的产品。5.4 需特殊处理的三剂的处理原理、方案5.4.1 制硫催化剂5.4.1.1 加氢催化剂的预硫化1) 酸性气引入系统后进行2) 调整制硫操作使硫磺尾气中H2S/SO2=（46）/13) 控制床层温度2402504) 采样分析反应器出入口的硫化氢含量，当反应器出入口硫化氢浓度平衡时，认为硫化完毕5.4.1.2 加氢催化剂的钝化1) 建立氮气循环，加氢反应器氮气降温至150。2) 稍开113-E-201入口非净化风线阀门向循环气内注入适量的空气，空气量应根据循环气中的氧含量在1%3%进行调整，当床层无明显温升时适当增加氧含量。床层温度出现上升较快时及时降低空气量。3) 加氢反应器入口、出口氧含量达到10%，床层温度接近进口气流温度时，床层温度不再上升，视为钝化完毕。5.5 三剂报废并更换的判定质量指标、更换办法1） 催化剂的使用寿命一般可在3年以上。若因操作过程中催化剂超温、严重积碳和中毒等原因而造成活性下降或（和）因催化剂严重粉碎而无法继续使用时，使用单位可酌情更换或部分更换催化剂。2） 催化剂更换一般在检修后进行。催化剂自反应器卸料孔卸料后按照催化剂装填方法进行装剂工作。 第六章 工艺控制6.1工艺条件一览表项目名称仪表位号单位生产方案设计指标控制指标备注制硫燃烧炉前部温度TI030110179501200压力PI0301MPa(g)0.050.05余热锅炉汽包压力PIC0401MPa(g)43.54.0液位LIC0401%4060一、二、三级冷壳程压力PIC0601MPa(g)0.450.40.5液位LI0602%2060余热锅炉过程气出口温度TI0401350245400一、二、三级冷却器过程气出口温度TI0602160150170一级转化器过程气入口温度TIC0501219220330一级转化器中床层温度TI0504B309280340二级转化器过程气入口温度TIC0502220210280二级转化器上中床层温度TI0507B239220300加氢反应器尾气入口温度TIC0701300280320加氢反应器上床层温度TI0803A326300340蒸汽发生器壳程压力PIC0801MPa(g)0.450.40.5液位LIC0801%4060尾气急冷塔尾气出口温度TIC0901403545尾气急冷塔液位LIC0901%4060尾气急冷塔底急冷水PH值AI100179尾气吸收塔液位LIC0902%4060尾气焚烧炉炉膛温度TIC1101610500750烟囱底部排烟温度TI07053002503506.2物料流程控制指标一览表6.3工艺控制过程6.3.1 硫磺回收装置生产方案 本装置接收处理一定浓度范围的含硫化氢气体，利用高温氧化反应和低温转化反应产出液态硫磺。产品液态硫磺供给煤液化103单元使用，同时产出1.1MPa蒸汽并入管网。6.3.2 主要影响因素及调节方法1) 酸性气带水：酸性气带水进炉，将造成炉温的明显下降，严重时可能损坏炉衬里，根据2H2S+O2=2/XSX+2H2O的反应机理，当生成物H2O增加时，放应平衡将向逆反应方向移动，制硫转化率会降低。为减少水份入炉，分液罐严格控制液位，积液及时启泵外送，同时保证管线伴热正常，避免低点积液。2) 酸性气带烃：酸性气带烃类进炉，烃类燃烧燃烧耗用大量氧气，配风不及时会产生炭黑污染系统，产生次品硫磺。同时烃类燃烧产生较高热量增加燃烧炉的热负荷。烃类入炉及时增加配风，同时联系上游单元调整操作。3) 酸性气带氨：因制硫燃烧炉火嘴不是烧氨火嘴，氨气入炉后不能分解，导致系统内产生结晶堵塞系统。6.3.3 生产方案的控制及流程中重点环节的控制与调节1、制硫燃烧炉113-F-101的操作气风比的调节气风比的调节是硫磺回收装置生产的关键，它取决于酸性气的组成，酸性气中的可燃气体（如：烃类）含量高，则气风比就大，酸性气中的硫化氢浓度高，气风比也大。在酸性气来量平稳，生产正常情况下气风比是依据二转出口化验分析数据（H2SCOS）/SO22：1来自动调节，也可依据H2S/SO2在线分析仪的信号反馈微调进燃烧炉的空气量。遇到如下情况时气风比的调节：1) 当烃含量过高时，应及时联系上游装置、调度等，查找造成酸性气烃类高的来源，并做好气风比的调节。2) 酸性气量波动较大时，比率控制较困难，应与比值器断开，113-FIC-0303改手动状态调节。3) 酸性气流量表或比值器失灵时，依据是化验分析数据及H2S/SO2在线分析仪数据，将比值器与113-FIC-0303串级，改成113-FIC-0303单回路自动或手动控制，单独用空气进炉调节阀113-FV0-303调节空气流量。4) 空气流量表失灵时，依据化验分析数据及H2S/SO2在线分析仪数据，参照酸性气流量表的变化，用空气进炉调节阀手动调节。5) 空气进炉调节阀失灵时，空气改副线调节。6) 若在线分析仪AIC0601出现故障，只能进行比值调节，由于比值调节器毕竟是靠经验比例值来配风，不能准确及时地反映酸性气组分的变化，故此时应加强现场采样分析，及时调整气风比。酸性气燃烧炉（113-F-101）炉膛温度控制炉膛温度是113-F-101的重要操作指标，其影响因素主要有：1) 酸性气量的变化。2) 气风比的变化。3) 酸性气组份（H2S、NH3及烃类含量）的变化都会引起温度的变化。4) 酸性气带油或带水。操作中正常的温度变化是允许的，如上述1）、2）的影响。但若温度出现大幅度的或快速的波动，就应立即查找原因。如4）项因素就可能引起这样的变化。酸性气带油时，由于油类燃烧需要大量的氧，故炉温会有较大上升，带油严重时，火焰忽明忽暗，配风跟不上，较短时间内即可造成系统积炭或黑硫磺的出现，一旦带油事故发生，一方面应加大配风，如有困难可将酸性气部分放火炬；另一方面，要尽快与调度和上游装置联系，比较安全的方法是将带油酸性气切除，如带油严重，为保护设备及催化剂，