高佐煤矿13年通风能力核定报告.doc

报告编号：BGD1304-NL-010矿井通风能力核定报告委托单位： 山东高佐矿业集团公司高佐煤矿受检单位：山东高佐矿业集团公司高佐煤矿矿井名称：山东高佐矿业集团公司高佐煤矿检验类别：周期检验检验日期：2013年04月24日山东立安工矿技术检测有限公司注 意 事 项1 报告检测数据仅对当时状态或来样负责。2 报告无主检、审核、批准人签字无效。3 报告未加盖山东立安工矿技术检测有限公司 “公章”、“检测专用章”和骑缝章者无效。4 未经同意，不得复制报告。经同意复制的报告，未重新加盖“检测专用章”者无效。5 报告涂改无效。6 若对报告有异议，应于收到报告之日起十五日内向检测单位提出，逾期视为认可。7 样品备查期一般为一年（或根据有关规定），备查期满，凡有使用价值且非假冒伪劣的样品由委托或受检单位持委托申请单领回。否则，按本公司有关规定处理。 检验机构名称： 山东立安工矿技术检测有限公司检验机构地址：新泰市新汶办事处(新矿集团计量中心院内)邮 政 编 码： 271219电 话：0538-7821326传 真：检单位名称山东高佐矿业集团公司高佐煤矿地址山东省新泰市西张庄镇前高佐村产品名称矿井通风能力规格型号/制造单位/出厂日期/安装日期/样品状态/设备编号/委托日期2013年04月22日检验地点现场检验日期2013年04月24日委托单位山东高佐矿业集团公司高佐煤矿检验类别周期检验检验项目风量测定、巷道参数测定、温度测定、瓦斯浓度测定主要检验依据关于印发煤矿通风能力核定办法（试行）的通知（安监总煤矿字200542号）煤矿生产能力核定标准发改运行2006819号煤矿安全规程煤矿通风能力核定标准AQ1056-2008检验（检测）结论矿井、各采区及各需风地点有效风量均满足需风量要求，各采、掘工作面、机电硐室及井巷中风流速度、温度符合煤矿安全规程相关规定；该矿属于瓦斯矿井，矿井各地点瓦斯浓度检测结果符合煤矿安全规程相关规定，无瓦斯积聚或瓦斯超限现象。矿井通风系统独立、完整、可靠，各采区、采掘工作面实现了独立通风，无串联通风、扩散通风和采空区通风；矿井通风阻力与主要通风机能力相匹配，主要通风机处于安全、合理、经济运行状态。本次核定矿井通风能力为16.06万t/a。检测专用章 年 月 日备注批准： 审核： 主检：日期： 日期： 日期：检验用主要设备和仪器、仪表名称管理编号规格型号准确度检定证书编号高速风表LAD-TF-01DFA-40.8-25m/sFS-1321010高速风表LAD-TF-02DFA-40.8-25m/sFS-1321009中速风表LAD-TF-03DFA-20.5-10m/sFS-1321007中速风表LAD-TF-04DFA-20.5-10m/sFS-1321006低速风表LAD-TF-05DFA-30.3-5m/sFS-1321001低速风表LAD-TF-06DFA-30.3-5m/sFS-1321003光学瓦斯检定器LAD-TF-07CJG100.0002GX-1241005光学瓦斯检定器LAD-TF-08CJG100.0002GX-1241006便携式多气体检测仪LAB-DS-61MX2100110-6C07-20122511通风干湿表LAD-TF-36DHM20.2DH3201108通风干湿表LAD-TF-37DHM20.2DH3201109秒表LAD-TF-27J9-20.01sLL2-1201914秒表LAB-TF-36J9-20.01sLL2-1201913钢卷尺LAD-TF-150-5m1mmC3-1204077皮尺LAD-TF-160-10m1mmC3-1204081以下空白1 矿井概述及通风系统概况1.1 矿井概述山东高佐矿业集团公司高佐煤矿(以下简称为高佐煤矿)地处山东省新泰市西张庄镇。矿井隶属于新泰市，为地方国有煤矿。矿井始建于1982年10月，1986年5月投产。设计生产能力9万t/a，2006核定生产能力15万t/a。井田地质构造简单，主采煤层为4层煤和6层煤，赋存稳定。煤层厚度分别为2.5m和0.8m。矿井采用立、斜井混合开拓，主井为立井，副井为斜井，地面标高158.3m，井底车场标高+0m。矿井有四个水平，即+0m水平、 -150m水平和-380m水平和-550m水平，现生产水平为-380m水平及-550m水平。现生产采区为-230采区及-550采区。目前矿井有2个采煤工作面：2601回采工作面、4605回采工作面。3个掘进工作面：2602运输巷、-380永久避难硐室、1603石门。1.2 通风系统概况矿井采用混合式通风，主扇工作方法为抽出式。矿井现有1个进风井，即主井，有1个回风井，即副井。2013年4月矿井总进风量1969m3/min；矿井总回风量2015m3/min。2013年4月，副井需风量为15603/min，矿井总需风量为1560m3/min，实际进风量为1969m3/min，全矿井有效风量为1717m3/min，有效风量率为87.20%。依据2012年矿井瓦斯等级鉴定报告，矿井瓦斯绝对涌出量0.85m3/min、相对涌出量3.4m3/t，CO2绝对涌出量1.18m3/min、相对涌出量4.72m3/t，属瓦斯矿井。副井装备4-72-1116B型离心式主要通风机2台（一用一备），电机型号Y315L-6，功率110Kw，风机轴转速823r/min，现运行1#风机，风机排风量2056m3/min，负压1410Pa，静压1246.20Pa，等积孔1.16m2。矿井通风系统稳定、合理、可靠，各生产采区、生产水平实现了分区通风，采掘工作面独立通风，各需风地点风量满足要求，无串联通风、扩散通风及采空区通风，各用风地点风速符合规程规定。根据现场调查和查阅资料，矿井有完善、独立的通风、防尘、防灭火及安全监控系统，通风系统合理，通风设施齐全、可靠；矿井采用机械式通风，运转主要痛风机和备用风机同等能力，主要通风机经有资质单位测试合格；安全检测仪器、仪表齐全可靠；局部通风机的安装、使用和管理符合要求，该矿为瓦斯矿井，矿井瓦斯管理符合要求。2 矿井需风量计算2.1 矿井需风量计算原则2.1.1 矿井需风量计算原则矿井需风量按各采掘工作面、硐室及其它巷道等用风地点分别计算。包括按规定配备的备用工作面需要风量，现有通风系统应保证各用风地点稳定可靠供风。 m3/min式中：Qra矿井需要风量，m3/min；Qcf采煤工作面实际需要风量，m3/min；Qhf掘进工作面实际需要风量，m3/min；Qur硐室实际需要风量，m3/min；Qsc备用工作面实际需要风量，m3/min；Qrl其它用风巷道实际需要风量，m3/min；Kaq矿井通风需风系数(抽出式Kaq取1.151.2 ，压入式Kaq取1.251.3)。2.1.2 采煤工作面实际需要风量的计算原则每个采煤工作面的实际需要风量，应按工作面气象条件、瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人员和爆破后的有害气体产生量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。按气象条件计算Qcf=6070%vcfScfKchKcl 式中： vcf采煤工作面的风速，按采煤工作面进风流的温度从表2-1-1中选取，m/s；Scf采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶有效断面的平均值计算，m2；Kch采煤工作面采高调整系数，具体取值见表2-1-2；Kcl采煤工作面长度调整系数，具体取值见表2-1-3；70%有效通风断面系数；60为单位换算产生的系数。 采煤工作面进风流气温与对应风速 表2-1-1采煤工作面进风流气温/采煤工作面风速m/s201.020231.01.523261.51.8 Kch采煤工作面采高调整系数 表2-1-2采 高2.5及放顶煤面系数(Kch)1.01.11.2 Kcf回采工作面长度调整系数 表2-1-3采煤工作面长度(m)长度风量调整系数(Kcl)1801.31.4按照瓦斯涌出量计算 Qcf=100qcgkcg m3/min式中：qcg采煤工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min。抽放矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算；kcg采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，正常生产时连续观测1个月，日最大绝对瓦斯涌出量和月平均日绝对瓦斯涌出量的比值；100按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过1%的换算系数。按照二氧化碳涌出量计算 Qcf=67qcckcc m3/min式中：qcc采煤工作面回风巷风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min。kcc采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产时连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量和月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值；67按采煤工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5%的换算系数。按炸药量计算一级煤矿许用炸药Qhf25Acf二、三级煤矿许用炸药Qhf10Acf式中：Acf采煤工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg；25每千克一级煤矿许用炸药需风量，m3/min；10每千克二、三级煤矿许用炸药需风量，m3/min。按工作人员数量验算Qcf4Ncf式中：Ncf采煤工作面同时工作的最多人数，人；4每人需风量，m3/min。按风速进行验算验算最小风量Qcf600.25ScbScb=lcbhcf70%验算最大风量Qcf604.0ScsScs=lcshcf70%综合机械化采煤工作面，在采取煤层注水和采煤机喷雾降尘等措施后，验算最大风量Qcf605.0Scs式中：Scb采煤工作面最大控顶有效断面积，m2；Lcb采煤工作面最大控顶距，m；Hcf采煤工作面实际采高，m；Scs采煤工作面最小顶有效断面积，m2；Lcs采煤工作面最小控顶距，m；0.25采煤工作面允许的最小风速，m/s；70%有效通风断面系数；4.0采煤工作面允许的最大风速，m/s；5.0采煤工作面允许的最大风速，m/s。备用工作面实际需风量，应满足瓦斯、二氧化碳、气象条件等规定计算风量，且最少不得低于采煤工作面实际需要风量的50%。布置有专用排瓦斯巷的采煤工作面实际需风量计算Qcf=Qcr+QcdQcr=100qgrkcgQcd=40qgdkcgQcf采煤工作面回风巷需要风量，m3/min；Qcd采煤工作面专用排瓦斯巷需要风量，m3/min；qgr采煤工作面回风巷的排瓦斯量，m3/min；qgd采煤工作面专用排瓦斯巷的风排瓦斯量，m3/min；40专用排瓦斯巷回风流中的瓦斯浓度不应超过2.5%的换算系数。2.1.3 掘进工作面实际需要风量的计算原则每个掘进工作面实际需要风量，应按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人员、爆破后的有害气体产生量以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。按照瓦斯涌出量计算式中:qhg掘进工作面回风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min，抽放矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算； Khg掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，正常生产条件下，连续观测一个月，日最大绝对瓦斯涌出量与月平均日绝对瓦斯涌出量的比值；100按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过1%的换算系数。按照二氧化碳涌出量计算式中:qhc掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min； Khc掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产条件下，连续观测一个月，日最大绝对二氧化碳涌出量与月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值；67按掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5%的换算系数。按炸药量计算一级煤矿许用炸药Qhf25Ahf二、三级煤矿许用炸药Qhf10Ahf式中：Ahf掘进工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg。按局部通风机实际吸风量计算无瓦斯涌出的岩巷Qhf=QafI+600.15Shd有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷Qhf=QafI+600.25Shd式中： Qaf局部通风机实际吸风量，m3/min；I掘进工作面同时通风的局部通风机台数；0.15无瓦斯涌出岩巷的允许最低风速；0.25有瓦斯涌出岩巷、半煤岩巷和煤巷的允许最低风速；Shd局部通风机安装地点到回风石门间的巷道最大断面面积，m2。按工作人员数量验算Qaf4Nhf式中：Ncf掘进工作面同时工作的最多人数，人。按风速进行验算验算最小风量a.无瓦斯涌出的岩巷Qaf600.15Shfb.有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷Qaf600.25Shd验算最大风量Qaf604.0Shd式中：Shd掘进工作面巷道的净断面积，m2。2.1.4 硐室实际需要风量的计算原则各个独立通风硐室的需要风量，应根据不同类型的硐室分别进行计算。爆炸材料库需要风量计算Qem=4V/60式中：Qem井下爆炸材料库需要风量，m3/min；V井下爆炸材料库的体积，m3；4井下爆破材料库内空气每小时更换次数。但大型爆破材料库不应小于100m3/min，中、小型爆破材料库不应小于60m3/min。充电硐室需要风量计算Qer=200qhy式中：Qer充电硐室需要风量，m3/min；qhy充电硐室在充电时产生的氢气量，m3/min；200按其回风流中氢气浓度不大于0.5%的换算系数。但充电硐室的供风量不应小于100 m3/min.机电硐室需要风量计算发热量大的机电硐室，应按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算：式中：Qmr机电硐室的需要风量，m3/min；W机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），kw；机电硐室发热系数，数值见表2-1-4；空气密度，一般取=1.20kg/m3；Cp空气的定压比热，一般可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；t机电硐室的进、回风流的温度差，k。机电硐室发热系数（）表 表2-1-4机电硐室名称发热系数空气压缩机房0.200.23水泵房0.010.03变电所、绞车房0.020.04硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风。采区小型机电硐室，按照经验值确定需要风量或取6080 m3/min；选取硐室风量，须保证机电硐室温度不超过30，其它硐室温度不超过26。2.1.5 其它用风巷道实际需要风量的计算原则其它用风巷道需要风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别进行计算，采用其最大值。按瓦斯涌出量计算Qrl=133qrgkrg式中：qrg其他用风巷道平均绝对瓦斯涌出量，m3/min；krg其他用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，取1.21.3；133其他用风巷道中风流瓦斯浓度不超过0.75%所换算的常数。按风速验算一般巷道Qrc600.15Src架线电机车巷道a.有瓦斯涌出的架线电机车巷道Qre601.0Sreb.无瓦斯涌出的架线电机车巷道Qre600.5Sre式中：Qrc 一般用风巷道实际需要风量，m3/min；Src 一般用风巷道净断面积，m2；Qre 架线电机车用风巷道实际需要风量，m3/min；Sre架线电机车用风巷道净断面积，m2；0.15一般巷道允许的最低风速，m/s；1.0有瓦斯涌出的架线电机车巷道允许的最低风速，m/s；0.5无瓦斯涌出的架线电机车巷道允许的最低风速，m/s。2.1.6 矿用防爆柴油机车需要风量的验算Qdl=5.44NdlPdlkdl式中:Qdl一该地点矿用防爆柴油机车尾气排放稀释需要的风量, m3/min；Ndl一该地点矿用防爆柴油机车的台数，台；Pdl一该地点矿用防爆柴油机车的功率，kW；kdl一配风系数，该地占使用1台矿用防爆柴油机车运输时，kdl为1.0。该地占使用2台矿用防爆柴油机车运输时，kdl为0.75。该地占使用3台及以上矿用防爆柴油机车运输时，kdl为0.50；5.44一每千瓦每分钟应供给的最低风量，m3/min；矿井使用矿用防爆柴油机车时，应进行风量验算，排出的各种有害气体被巷道风流稀释后，其浓度必需符合煤矿安全规程第一百条的规定。2.2 矿井实际需风量计算2.2.1 采煤工作面需风量计算（1）2601回采工作面炮采工艺，开采6层煤，工作面面长78m，采高1m，最小控顶距3.2m,最大控顶距4.2m，平均控顶距3.7m，回风巷实测风量221m3/min，使用二级煤矿许用乳化炸药，一次起爆最大炸药量12.6kg，瓦斯浓度为0.02%，瓦斯涌出不均匀系数为1.45，二氧化碳浓度为0.05%，二氧化碳涌出不均匀系数为1.29，工作面温度21，工作面最多工作人数为25人。按气象条件进行计算Qcf=6070%vcfScfKchKcl=600.71.23.7110.9=168m3/min按照瓦斯涌出量计算Qcf=100qcgKcg=1000.02%2211.45=7m3/min按照二氧化碳涌出量计算Qcf=67qccKcc=670.05%2211.29=10m3/min按炸药量计算Qcf10Acf=1012.6=126m3/min取最大风量168m3/min。按工作人员数量验算Qcf4Ncf=425=100m3/min按风速进行验算a.验算最小风量Scb=lcbhcf70%=4.2170%=2.94m2Qcf600.25Scb=600.252.94=45m3/minb.验算最大风量Scs=lcshcf70%=3.2170%=2.24m2Qcf604.0Scs=604.02.24=538m3/min45m3/min168m3/min538m3/min风速验算符合要求。因此2601回采工作面需风量为168m3/min。（2）4605回采工作面炮采工艺，开采6层煤，工作面面长70m，采高1m，最小控顶距3.2m,最大控顶距4.2m，平均控顶距3.7m，回风巷实测风量216m3/min，使用二级煤矿许用乳化炸药，一次起爆最大炸药量12.6kg，瓦斯浓度为0.02%，瓦斯涌出不均匀系数为1.45，二氧化碳浓度为0.06%，二氧化碳涌出不均匀系数为1.26，工作面温度20，工作面最多工作人数为25人。按气象条件进行计算Qcf=6070%vcfScfKchKcl=600.713.7110.9=140m3/min按照瓦斯涌出量计算Qcf=100qcgKcg=1000.02%2161.45=7m3/min按照二氧化碳涌出量计算Qcf=67qccKcc=670.06%2161.26=11m3/min按炸药量计算Qcf10Acf=1012.6=126m3/min取最大风量140m3/min。按工作人员数量验算Qcf4Ncf=425=100m3/min按风速进行验算a.验算最小风量Scb=lcbhcf70%=4.2170%=2.94m2Qcf600.25Scb=600.252.94=45m3/minb.验算最大风量Scs=lcshcf70%=3.2170%=2.24m2Qcf604.0Scs=604.02.24=538m3/min45m3/min140m3/min538m3/min风速验算符合要求。因此4605回采工作面需风量为140m3/min。矿井采煤工作面实际需风量为：Qcf=168+140=308m3/min。2.2.2 掘进工作面需风量计算（1）2602运输巷炮掘工艺，为半煤岩掘进工作面，巷道断面5.2m2，安装FBD4.5/25.5型轴流对旋式局部通风机，功率25.5kw，风筒直径500mm，供风距离200m，风机安装位置至回风口之间为全岩巷道，断面为5.2m2，不计巷道允许最低风速，局部通风机实测吸风量为176m3/min，迎头实测风量154m3/min，瓦斯浓度为0.02%，二氧化碳浓度为0.04%，迎头温度21，工作面最多工作人数为10人，使用二级煤矿许用乳化炸药，一次起爆最大炸药量为13.2kg。根据3月份瓦斯日报表统计分析瓦斯涌出不均衡系数为1.3，二氧化碳涌出不均衡系数为1.35。按照瓦斯涌出量计算Qhf=100qhgKhg=1000.02%1541.3=4m3/min按照二氧化碳涌出量计算Qhf=67qhcKhc=670.04%1541.35=6m3/min按炸药量计算Qhf10Ahf=1013.2=132m3/min按局部通风机实际吸风量计算Qhf=QafI=1761=176m3/min取最大风量176m3/min。按工作人员数量验算Qaf4Nhf=410=40m3/min按风速进行验算a.验算最小风量有瓦斯涌出的半煤岩巷道Qaf600.25Shf=600.255.2=78m3/minb.验算最大风量Qaf604.0Shf=6045.2=1248m3/min78m3/min176m3/min1248m3/min风速验算符合要求。因此2602运输巷需风量为176m3/min。（2）-380永久避难硐室炮掘工艺，为全岩掘进工作面，巷道断面11.2m2，安装FBD4.5/25.5型轴流对旋式局部通风机，功率25.5kw，风筒直径500mm，供风距离110m，风机安装位置至回风口之间为锚喷巷道，断面为4.7m2，局部通风机实测吸风量为185m3/min，迎头实测风量169m3/min，瓦斯浓度为0.02%，二氧化碳浓度为0.03%，迎头温度20，工作面最多工作人数为10人，使用二级煤矿许用乳化炸药，一次起爆最大炸药量为16.5kg。根据3月份瓦斯日报表统计分析瓦斯涌出不均衡系数为1.5，二氧化碳涌出不均衡系数为1.3。按照瓦斯涌出量计算Qhf=100qhgKhg=1000.02%1691.5=6m3/min按照二氧化碳涌出量计算Qhf=67qhcKhc=670.03%1691.3=5m3/min按炸药量计算Qhf10Ahf=1016.5=165m3/min按局部通风机实际吸风量计算Qhf=QafI+600.15Shd=1851+600.154.7=228m3/min取最大风量228m3/min。按工作人员数量验算Qaf4Nhf=410=40m3/min按风速进行验算a.验算最小风量有瓦斯涌出的全岩巷道Qaf600.25Shf=600.2511.2=168m3/minb.验算最大风量Qaf604.0Shf=60411.2=2688m3/min168m3/min185m3/min2688m3/min风速验算符合要求。因此-380永久避难硐室需风量为228m3/min。（3）1603石门炮掘工艺，为全岩掘进工作面，巷道断面5.2m2，安装FBD4.5/25.5型轴流对旋式局部通风机，功率25.5kw，风筒直径500mm，供风距离260m，风机安装位置至回风口之间为锚喷巷道，断面为5.2m2，局部通风机实测吸风量为177m3/min，迎头实测风量153m3/min，瓦斯浓度为0.02%，二氧化碳浓度为0.03%，迎头温度22，工作面最多工作人数为10人，使用二级煤矿许用乳化炸药，一次起爆最大炸药量为13.2kg。根据3月份瓦斯日报表统计分析瓦斯涌出不均衡系数为1.5，二氧化碳涌出不均衡系数为1.35。按照瓦斯涌出量计算Qhf=100qhgKhg=1000.02%1531.5=5m3/min按照二氧化碳涌出量计算Qhf=67qhcKhc=670.03%1531.35=5m3/min按炸药量计算Qhf10Ahf=1013.2=132m3/min按局部通风机实际吸风量计算Qhf=QafI+600.15Shd=1771+600.155.2=224m3/min取最大风量224m3/min。按工作人员数量验算Qaf4Nhf=410=40m3/min按风速进行验算a.验算最小风量有瓦斯涌出的全岩巷道Qaf600.25Shf=600.255.2=78m3/minb.验算最大风量Qaf604.0Shf=6045.2=1248m3/min78m3/min177m3/min1248m3/min风速验算符合要求。因此1603石门需风量为224m3/min。(和2602一样风机安设在主下山风机吸风量为177m3/min矿井掘进工作面实际需风量为：Qhf=176+228+177=581m3/min。2.2.3 硐室需风量计算矿井独立通风硐室7个：火药发放点、+0绞车房、-150绞车房、-150变电所、-380绞车房、-550变电所、-380变电所。矿井各独立通风硐室需风量计算如下：（1）火药发放点容积480m3Qem=4V/60=0.07V=0.07480=34m3/min取60m3/min。（2）+0绞车房运行功率240Kw，机电硐室发热系数取0.02；空气密度取=1.20kg/m3；空气的定压比热可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；机电硐室的进风温度21，回风流的温度25，进回风温差4。 =36002400.02/(1.21.0006604)=59.96m3/min。取60m3/min。（3）-150绞车房运行功率240Kw，机电硐室发热系数取0.02；空气密度取=1.20kg/m3；空气的定压比热可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；机电硐室的进风温度21，回风流的温度26，进回风温差5。 =36002400.02/(1.21.0006605)=47.97m3/min。取60m3/min。（4）-150变电所运行功率160Kw，机电硐室发热系数取0.02；空气密度取=1.20kg/m3；空气的定压比热可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；机电硐室的进风温度20，回风流的温度25，进回风温差5。 =36001600.02/(1.21.0006605)=31.98m3/min。取60m3/min。（5）-380绞车房运行功率160Kw，机电硐室发热系数取0.02；空气密度取=1.20kg/m3；空气的定压比热可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；机电硐室的进风温度21，回风流的温度26，进回风温差5。 =36001600.02/(1.21.0006605)=31.98m3/min。取60m3/min。（6）-550变电所运行功率160Kw，机电硐室发热系数取0.02；空气密度取=1.20kg/m3；空气的定压比热可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；机电硐室的进风温度22，回风流的温度26，进回风温差4。 =36001600.02/(1.21.0006604)=39.98m3/min。取60m3/min。（7）-380变电所运行功率160Kw，机电硐室发热系数取0.02；空气密度取=1.20kg/m3；空气的定压比热可取Cp=1.0006kj/(kg.K)；机电硐室的进风温度21，回风流的温度25，进回风温差4。 =36001600.02/(1.21.0006604)=39.98m3/min。取60m3/min。矿井硐室实际需风量为：Qur=60+60+60+60+60+60+60=420m3/min。2.2.4 其它用风巷道需风量计算矿井无它用风巷道。2.2.5 矿井实际需风量计算Q矿=Qcf+Qhf+Qur=308+628+420=1356m3/min2.2.6 矿井总需风量计算高佐煤矿属瓦斯矿井，通风方法为抽出式，采掘工作面为5个，且最大通风流程小于10000m，因此矿井通风系数取1.15，矿井总需风量为：Q矿=QraKaq =13561.15 =1560m3/min。所以高佐煤矿矿井总需风量为1560m3/min。3 矿井通风能力核定3.1 2012年矿井通风状况分析该矿属实际产量在30万t/a以下的矿井，根据煤矿通风能力核定标准的规定，采用总体核算法计算矿井通风能力。近三年矿井通风系统合理性分析根据资料，2010年高佐煤矿安排2个采煤工作面、3个掘进工作面，采掘比例1:1.5，2011年高佐煤矿安排1个采煤工作面、3个掘进工作面，采掘比例1:3，2012年高佐煤矿安排2个采煤工作面、3个掘进工作面，采掘比例1:1.5，生产布局及风量分配合理，通风路线清晰，20102012年矿井原煤产量分别为11万t、11.8万t、10万t，皆在核定的通风能力以内。2012年通风系统安全性及经济性分析2012年，高佐煤矿矿井需要风量1509.1m3/min、实际进风量1937m3/min、矿井有效风量1732m3/min、有效风量率89.42%。副井系统风机排风量2016m3/min、风压959.28Pa、等积孔1.18m2，系统通风阻力低于风机额定风压的0.9倍，风机工况点处于安全、合理的范围之内。通风系统安全、合理、经济性评价上述分析可以看出，2012年高佐煤矿有完整、独立的通风系统，各生产地点实现了独立通风，无不合理串联通风、采空区通风及扩散通风，矿井总进风量满足总需风量要求，矿井有效风量率及系统通风阻力符合规定；各采、掘工作面、独立通风的机电硐室配风合理，现场调查矿井各月份通风报表，未发现风量不足及局部通风机循环风现象，主要通风机工况点处于合理范围之内，风机处于安全、合理、经济运行状态。3.2 矿井通风能力核定采用总体核算法进行核定。高佐煤矿目前该系统布置2个采煤工作面和3个掘进工作面，有7处独立通风的硐室，目前该系统实际需风量1356m3/min、总需风量1560m3/min、系统进风量1969m3/min，能满足该系统及各需风地点需风量要求，通风系统合理、稳定。2010年矿井原煤产量11万t，实际生产天数237天，平均日产煤量464.14t，实际需风量1483.8m3/min，矿井通风系统合理、稳定，吨煤需风量为：qra=Qra/A =1483.8464.14 =3.2m3/(tmin)式中：Qra矿井2010年度实际需要风量，m3/minA矿井2010年度平均日产煤量，t2011年矿井原煤产量11.8万t，实际生产天数237天，平均日产煤量497.89t，实际需风量1255m3/min，矿井通风系统合理、稳定，吨煤需风量为：qra=Qra/A =1255497.89 =2.52m3/(tmin)式中：Qra矿井2011年度实际需要风量，m3/minA矿井2011年度平均日产煤量，t2012年副矿井原煤产量10万t，实际生产天数225天，平均日产煤量444.44t，实际需风量1312.3m3/min，矿井通风系统合理、稳定，吨煤需风量为：qra=Qra/A =1312.3444.44 =2.95m3/(tmin)式中：Qra矿井2012年度实际需要风量，m3/minA矿井2012年度平均日产煤量，t近3年平均日产吨煤需风量为：Q=（2.95+2.52+3.2）3=2.89m3/(tmin)2013年4月，副井运转1#风机，总实际需风量1356m3/min，实际进风量1969m3/min，等积孔1.16m2，属通风较容易矿井，通风能力系数取1.4，矿井通风能力计算如下:Apc=Q330/( qk104)式中：Apc矿井初步计算的通风能力，万t/a Q矿井实际进风量，m3/min q矿井上三年度吨煤需风量，m3/t k矿井通风能力系数矿井通风能力为：Apc=1969330（2.891.410000）=16.06（万t/a）。2013年高佐煤矿矿井通风能力核定为16.06万t/a，2012年矿井通风能力核定为16.1万t/a，基本持平。4 矿井通风能力验证4.1 矿井主要通风机性能验证副井装备4-72-1116B型离心式主要通风机2台（一用一备），电机型号Y315L-6，功率110Kw，风机轴转速823r/min，现运行1#风机，风机排风量2056m3/min（34.27m3/s）、静压1246.20Pa；2#风机排风量2060m3/min（34.33m3/s）、静压1444.56Pa。工况点位于风机Q-H特性曲线的右下侧，处于安全、合理、可靠范围之内。系统需风量1560m3/min，进风量为1969m3/min，满足该风机系统安全生产的需要。各风机实际运行曲线见下图。4.2 矿井通风网络验证副井总排风量2056m3/min，静压1246.20Pa，等积孔1.16m2，系统通风难易程度中等，通风网络“通过风流的能力”较强，各风机系统通风阻力分配合理，矿井通风网络符合煤矿安全规程规定，采掘工作面通风系统合理、完善，不存在串联通风、扩散通风及老塘通风现象，通风网络能够满足矿井安全生产的需要。4.3 矿井用风地点有效风量验证2013年4月，矿井总进风量1969m3/min，有效风量1717m3/min，有效风量率87.20%，根据现场实际测定的矿井各用风地点的风量是否满足需风量要求来验证矿井各用风地点的有效风量，井巷中风流速度、温度是否符合煤矿安全规程规定。各地点相关数据验证情况具体见表4-3-1。由表4-3-1可以看出，矿井各用风地点的实际风量均能满足需风量需求，风流速度及温度符合煤矿安全规程的相关规定。4.4 矿井稀释瓦斯能力验证稀释瓦斯能力验证主要是利用瓦斯鉴定结果以及矿井瓦斯安全检测仪器仪表检测的结果，验证矿井通风稀释排放瓦斯的能力，确保各地点的瓦斯浓度符合煤矿安全规程规定。具体验证数据见表4-4-1。副井1#主要通风机性能特性曲线：副井2#主要通风机性能特性曲线：矿井用风地点有效风量验证表 表4-3-1序