阆中市七江新区寿春路桥结构计算书(城-A级)(桥台基础有垫层_T型梁梁肋为矩形).doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除 阆中市七江新区寿春路桥结构计算书 一、基本资料 1,设计参数：1.1，标准跨径Lh=20m，计算跨径 L=19.50m，梁体长19.96m1.2，桥面净空：净-8+2*2.0m人行道,车道单边宽Bd=4.0m1.3桥面铺装：h1=8cm厚C30混凝整平层（车道边缘处）（1=26KN/m3,G=0.433E），h2=6cm厚沥青面层（4=24KN/m3），桥面横坡为i=1.5%。1.4，主要材料：桥面板和梁体混凝土标号C35，主筋HRB335，其它筋HRB235，钢筋混凝土容重1=26KN/m3；人行道：h3=6cm厚C20钢筋混凝土,面贴h4=1cm厚花岗石板，容重2=28KN/m3,h5=2cm厚M7.5水泥砂浆结合层，容重3=20KN/m3；人行道板中间支座高hz=0.25m，宽Bz=0.2m；人行道综合管线布置，两边各布设一根219*4给水管，再在两边各布设电信和电力管道，其给4根管道每米综合重GG=2.25KN/m。1.5，构件尺寸：主梁肋板高h6=1.3m，厚度bl=0.3m；翼板宽by=0.75m，厚hy=0.18m；人行道盖板跨长Lr=1.85m；栏杆基座宽Bj=0.40m，高hg=0.415m；横隔板高Hh=0.82m，厚Bh=0.20m，净跨LH=1.5m，桥梁全跨横隔板数N=5；路缘石宽BL=0.25m，高HL=0.30m，露面贴h4=2cm厚花岗石板，h5=2cm厚M10水泥砂浆结合层。 1.6.设计荷载：车辆：城-A级；人群荷载：f=5.0KN/m2，人行道板的集中力为pb=1.5KN/m2；栏杆线荷载：Gn=5KN/m； 1.7安全等级，本工程为中等规模桥梁，其安全等级为一级，重要性系数0=1.1。1.8，桥梁最纵坡：3.0%；设计洪水频率：1/100。1.9，结构设计基准期：100年，使用年限50年。1.10，环境类别：上部结构和盖梁为二类，基础为三类 1.11，地震基本烈度：6度，地震动峰值加速度值为0.05g（g为重力加速度），6度抗震设防措施等级，C类桥梁2，主要技术标准 2.1，城市桥梁设计规范（CJJ11-2011）(简称城桥规） 2.2，公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（简称通规）2.3，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D60-2004）（简称公预桥规）2.4，公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）（简称地基规范）2.5，公路桥梁抗震设计细则（JTG/TB02-01-2008）（简称抗震细则）2、 桥梁上部结构设计一）、结构尺寸布置（见图1和图2）： 二） 、行车道板（按多跨连续单向板计算）1.、恒载内力 1.1、恒载集度 （1）、铺装层恒载集度：g1=（0.08+0.5*(0.4*0.015+2.2*0.015)）*26+0.06*24=4.027（KN/m）（2）主梁翼缘： g2=hy*26=0.18*26=4.68（KN/m）（3）行车道板承担的恒载集度：g=g1+g2=4.027+4.68=8.707（KN/m）1.2、行车道板恒载内力 行车道为简支板时的跨中弯矩：M0g=1/8*g*L2 式中L-行车道板计算跨径 本处L=1.8m， M0g =8.707*1.82/8=3.526(KN*M) 因t/h=0.18/1.30=0.1381/4=0.25，则 行车道板跨中弯矩Mg中=0.5M0g =1.763 (KN*M) 行车道板支点弯矩Mg支=-0.7M0g =-2.468(KN*M) 行车道板支点剪力：Qg=0.5*g*L0=0.5*8.707*1.8=7.836(KN) 2、 活载内力 车辆荷载布置（见图3） 2.1，当后轴位于2号梁和3号梁中间时2.1.1、确定活载顺板跨和垂直板跨分布尺寸（见图4-1-14-1-3） 垂直板分布尺寸 a1=a2 +2H=0.25+2*（0.08+1.3*0.015）+0.06）=0.569m顺板跨分布尺寸 b1=b2 +2H=0.6+2*（0.08+1.3*0.015）+0.06）=0.919m垂直板跨在跨中有效宽度a=a1+L/3=0.569+1.8/3=1.169mL/3=0.6，取a/=0.749m2.1.2、确定活载弯矩1米宽简支板的跨中弯矩MP= (1+)*P*(L-b1/2)/（8a） 式中 -冲击系数，按通规第 4.3.2条规定，取=0.3 d-多个车轮时，外轮之间的中距 a1、b1-垂直于板跨和平行于板跨方 向的车轮着地尺寸a2、b2-车轮沿行车方向的着地长度和宽度，可由通规第4.3条规定计取。 H-铺装厚度 P-后轴轴载 MP= (1+)*P*(L-b1/2)/（8a）=(1+0.3)*200*（1.8-0.919/2）/（8*1.2） =36.305(KN*M)因t/h=0.18/1.12=0.1612L/3=1.2，取a=1.237m，且大于轴距最小的第2轴和第3轴间的轴距1.2m，故第2、3轴车轮分布荷载重叠，其余轴车轮分布荷载不重合，应取轴载最大的第2、3轴共同作用效应,第2、3轴轴载P=140KN,则车轮车轮荷载分布重叠后在垂直板跨在跨中有效宽度：a=1.2+1.237=2.437m。垂直板跨在板支撑处有效宽度a/=a1+t=0.637+0.18=0.817mL/3=0.6，取a/=0.817m2.2、确定活载弯矩1米宽简支板的跨中弯矩MP= (1+)*P*(L-b1/2)/（4a） 式中 -冲击系数，按通规第4.3.2条规定，取=0.3 d-多个车轮时，外轮之间的中距 a1、b1-垂直于板跨和平行于板跨方 向的车轮着地尺寸a2、b2-车轮沿行车方向的着地长度和宽度，可由通规第4.3条 规定计取。 H-铺装厚度 P-后轴轴载 MP= (1+)*P*(L-b1/2)/（4a）=(1+0.3)*140*（1.8-0.987/2）/（4*2.437）=24.393(KN*M)因t/h=0.18/1.15=0.161 X=21.409mm 满足要求Md= fCd*bf*X*（ho-0.5X）=16.1*1000*21.409*（142.25-0.5*21.409） =45.342KN*MoMd=42.395KN*M 满足要求（2）、跨中则h0=180-（40+13*0.5）=133.5 由fsd*AS=fcd*b*X 280*904=16.1*1000*X X=15.72mm 0*h0=0.56*133.5=74.76mm X=15.72mm 满足要求Md= fCd*bf*X*（ho-0.5X）=16.1*1000*15.72*（133.5-0.5*15.72） =31.798KN*MoMd=30.286KN*M 满足要求 3.4、配筋率复核 （1），支点：AS/（b ho）=1231/（1000*142.25）=0.865%45ftd/fsd%=0.244%，且2%，满足要求 （2），跨中：AS/（b ho）=904/（1000*133.5）=0.677%45ftd/fsd%=0.244%，且2%，满足要求 3.5、行车道板分布筋确定 根据公预桥规第9.2.5条规定：分布钢筋截面面积不宜小于板截面面积的0.1%，且不小于8和间距不大于200mm的规定：AS=180*1000*0.001=180mm2，按8200配置分布钢筋 3.6、截面抗剪强度计算 V下=1.25*0.50*10-3*2*ftdbho=1.25*0.50*10-3*1.0*1.51*1000*（180-（30+15.5*0.5）=134.248KN Qd=133.124KN， 满足截面抗剪要求，不必配置弯起钢筋. 三）、主梁和横隔板设计： 1、主梁恒载内力 1.1、铺装层恒载集度g1=（h1+0.5*Bd*i)）r4h +h2r4=（0.08+0.5*4*0.015）*26+0.06*24=4.3（KN/m） 1.2、分配到各主梁的栏杆和人行道系的重量 g2=2*（h4*Lr*2+ h5*Lr*3+h3*Lr*4+Bj*hg*4+Bz*hz*4+BL*HL*4+0.02*0.35*28+0.02*0.35*20（路缘石贴面部分）+GG+Gn）/7=2*（0.01*1.85*28+0.02*1.85*20+0.06*1.85*26+0.4*0.415*26+0.25*0.2*26+0.25*0.3*26+0.02*0.35*28+0.02*0.35*20+2.25+5）/7=5.513（KN/m） 1.3、主梁（含横梁）1#梁、g3=（h6*bl+2*by*hy+0.5*Hh*Bh*LH*N/L）*1=（1.3*0.3+2*0.75*0.18+0.5*0.82*0.2*1.5*5/19.96）*26=17.961（KN/m）2#、3#、4#梁、g4=（h6*bl+2*by*hy+Hh*Bh*LH*N/L）*1=（1.3*0.3+2*0.75*0.18+0.82*0.2*1.5*5/19.96）*26=18.762（KN/m）1.4、主梁承担的恒载集度： 1#梁、g1#=g2+g3 =23.474（KN/m） 2#梁、g2#=g1*0.4+g2+g4=25.995（KN/m）3#、4#梁、g3#=g4#=g1*（2*by+bl）+g2+g4=32.015（KN/m） 1.5、主梁恒载内力 计算公式： 跨内截面剪力 QX=1/2*g*L*(1-2*X/L) 跨内弯矩 MX=1/2* g*L*X*(1-X/L) 式中MX -跨中任意点的弯矩 KNm，X-跨中任意点至支点的距离 恒载内力计算表 表3-1内力名称弯矩（KNm）剪力（KN)计算截面X(m)0.004.8759.750.004.8759.751#梁0836.811115.75228.87114.440.002#梁0.00926.681235.57253.45126.730.003#梁0.001141.281521.71312.15156.070.004#梁0.001141.281521.71312.15156.070.002、主梁活载内力2.1、跨中活载内力本工程B/L=12.6/19.5=0.6460.5 属宽桥应采用比拟正交异性板法（即G-M法）计算纵横梁截面几何特性 2.1.1主梁几何特性 由于边梁与内梁横断面相同，计算其中一梁的几何特性便可，其梁截面几何尺寸（见图5和图6) 主梁在横桥方向（即X轴）截面形心位置 截面形心位置X =(180-30)*18*9+30*130*65)/(180-30)*18+130*30)=42.09（cm）（1） 主梁在横桥方向（即X轴）对形心位置的抗弯惯矩IX=1/12*by*hy3+by*hy*（X hy/2）2+1/12*bL*hL3+bL*hL（hL /2-X）=1/12*150*183+150*18*(42.09-18/2)2+1/12*30*1303+30*130*(130/2-42.09)2=10568746(cm4)=0.10568746（m4）主梁的比拟截面单宽抗弯惯矩：JX=IX/b=10568746/180=58715cm4/cm（2）横隔梁在纵桥方向（即Y轴）截面形心位置（见图7和图8）横隔梁长度 L=6*180=6*180=1080（cm）C/L=233.75/1080=0.216查姚玲森编桥梁工程表2-5-4 得/C=0.764 =0.764*233.75=178.52cm求横隔梁在纵桥方向（即Y轴）截面形心位置=（2*178.52*182*0.5+20*1002*0.5）/（2*178.52*18+20*100）=18.73cm（3） 横隔梁在纵桥方向（即Y轴）对形心位置的抗弯惯矩IY=1/12*2*178.52*183+2*178.52*18*(18.73-18/2)2+1/12*20*1003+20*100*(100/2-18.73)2=4404250cm4)=0.044042509m4横隔梁的比拟截面单宽抗弯惯矩JY=IY/a=4404250/487.5=9034cm4/cm （3）主梁的抗扭惯矩 主梁 t/b=30/（130-18）=0.268 查姚玲森编桥梁工程表2-5-2 C=0.277 主梁的抗扭惯矩ITX/=C*b*t3 =0.277*（130-18）*303=837648cm4 (4) 横隔梁的抗扭惯矩 横隔梁 t/b=20/（100-18）=0.244 查姚玲森编桥梁工程表2-5-2 C=0.282 横隔梁的抗扭惯矩ITY/=C*b*t3 =0.282*（100-18）*203=184992cm4 (5) 翼板的抗扭惯矩 因此翼板为独立的宽扁矩形截面，按一般抗扭惯矩公式计算 翼板的抗扭惯矩 JT/=1/3*b*h3=180*183/3=349920cm4（6）纵横向截面单宽抗扭惯矩之和JTX+JTY= JT/by+ ITX/b+ ITY/a=349920/180+837648/180+184992/487.5=6977cm4/cm（7）抗扭参数和=B/L*(JX/JY)1/4=6.3/19.5*(58715/9034)1/4=0.516=G(JTX+JTY)/(2E(JX*JY)0.5)=0.433E*6977/(2*E（58715*9034)0.5）=0.0656 0.5=0.2562.1.2、计算各主梁跨中横向分布影响线坐标 （1）计算影响系数KI和KO 荷载位值与梁位关系图如下图所示（见图9）B=6.3m，B/4=1.575m，B/2=3.15m，3B/4=4.725m 查姚玲森编桥梁工程附录II G-M法 图表，其K1和KO值如下影响系数KI和KO表梁位 荷 载 位 置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK100.85 0.92 1.00 1.09 1.14 1.09 1.00 0.92 0.85 8.01 B/41.09 1.12 1.17 1.17 1.08 0.96 0.84 0.74 0.66 7.96 B/21.40 1.37 1.31 1.16 1.00 0.85 0.72 0.61 0.53 7.99 3B/41.81 1.62 1.38 1.13 0.91 0.74 0.61 0.51 0.43 8.02 B2.23 1.78 1.40 1.09 0.84 0.67 0.53 0.43 0.37 8.04 KO00.54 0.78 1.01 1.24 1.34 1.24 1.01 0.78 0.54 7.94 B/41.32 1.38 1.42 1.43 1.26 0.98 0.64 0.28 -0.13 7.99 B/22.30 2.07 1.81 1.45 1.01 0.63 0.22 -0.18 -0.54 7.89 3B/43.66 2.84 2.09 1.39 0.76 0.30 -0.17 -0.52 -0.95 8.05 B4.88 3.66 2.30 1.35 0.51 -0.03 -0.54 -0.93 -1.38 8.07 （2）计算主梁横向分布影响线坐标并绘制各梁影响线坐标图（见图10） 对于1#梁， K/=K3B/4+0.675*(KB-K3B/4)/1.575 2#梁, K/=KB/2+0.35*( K3B/4- KB/2)/1.5753#梁，K/=KB/4+0.225*( KB/2- KB/4)/1.575 4#梁, K/=K0 计算主梁横向分布影响线坐标表梁号公 式荷 载 位 置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B1#K1/=K13B/4+0.675*(K1B-K13B/4)/1.5751.991.691.391.110.880.710.580.480.40K0/=K03B/4+0.675*(K0B-K03B/4)/1.5754.183.192.181.370.650.16-0.33-0.70-1.13KI/-Ko/-2.19-1.50-0.79-0.260.230.550.901.171.54(KI/-Ko/)*0.5-0.56-0.38-0.20-0.070.060.140.230.300.39K=Ko/+(KI/-Ko/)*0.53.622.811.981.310.710.30-0.10-0.40-0.74K1= K/70.520.400.280.190.100.04-0.01-0.06-0.112#KI/=K1B/2+0.35*(K13B/4-K1B/2)/1.5751.491.431.331.150.980.830.700.590.51Ko/=K0B/2+0.35*(K03B/4-K0B/2)/1.5752.602.241.871.440.950.560.13-0.26-0.63KI/-Ko/-1.11-0.82-0.55-0.280.030.270.560.841.14(KI/-Ko/)*0.5-0.28-0.21-0.14-0.070.010.070.140.220.29K=Ko/+(KI/-Ko/)*0.52.322.031.731.360.960.630.28-0.04-0.34K1= K/70.330.290.250.190.140.090.04-0.01-0.053#KI/=K1B/4+0.225*(K1B/2-K1B/4)/1.5751.131.161.191.171.070.940.820.720.64Ko/=K0B/4+0.225*(K0B/2-K0B/4)/1.5751.461.481.481.431.220.930.580.21-0.19KI/-Ko/-0.33-0.32-0.29-0.26-0.160.010.240.510.83(KI/-Ko/)*0.5-0.08-0.08-0.07-0.07-0.040.000.060.130.21K=Ko/+(KI/-Ko/)*0.51.381.401.401.371.180.930.640.340.02K1= K/70.200.200.200.200.170.130.090.050.004#KI/=K100.850.921.001.091.141.091.000.920.85Ko/=K000.540.781.011.241.341.241.010.780.54KI/-Ko/0.310.14-0.01-0.15-0.20-0.15-0.010.140.31(KI/-Ko/)*0.50.080.040.00-0.04-0.05-0.040.000.040.08K=Ko/+(KI/-Ko/)*0.50.620.821.011.201.291.201.010.820.62K1= K/70.090.120.140.170.180.170.140.120.09 （3）计算各主梁在最不利荷载布置下的跨中荷载横向分布系数（见图11、图12、图13、图14和图15） 根据图10的荷载横向分布横向影响线坐标可知：当1#、2#和3#梁的荷载偏载布置时为最不利布置；4#梁的荷载按对称布置和一个轮位于4#梁位上的偏载布置为不利布置，在其中选择4#梁最不利荷载布置情况的荷载横向分布系数。根据图解法得: ，汽车荷载1#梁 M1cq=1/2*（YI+Y2+Y3+Y4）=1/2*（0.307+0.197+0.123+0.047）=0.342#梁 M2cq=1/2*（YI+Y2+Y3+Y4）=1/2*（0.259+0.195+0.15+0.096）=0.353#梁 M3cq=1/2*（YI+Y2+Y3+Y4）=1/2*（0.20+0.20+0.178+0.134）=0.364#梁 人群和车荷对称布置时 M4cq1=1/2*（YI+Y2+Y3+Y4） =1/2*（0.153+0.176+0.176+0.153）=0.33 人群对称和车荷偏载布置时 M4cq2=1/2*（YI+Y2+Y3+Y4） =1/2*（0.141+0.172+0.18+0.166）=0.33 经两种不利荷载布置的跨中荷载横向分布系数比较，则M4cq=0.33,对于人群荷载1#梁 M1cr =0.42 2#梁 M2cr=0.30 3#梁 M3cr=0.20 4#梁 M4cr=0.12+0.12=0.24（4） 计算各主梁支座处剪力横向分布系数 采用杠杆原理法计算（见图16） ，汽车荷载 1#梁 M1oq=0.00 2#梁 M2oq=1/2*Y1=1/2*0.94=0.473#梁 M3oq=1/2*Y1=1/2*1.00=0.50 4#梁 M4oq=1/2*Y1=1/2*1.00=0.50 ，人群荷载 1#梁 M1or=0.83 2#梁 M2or=0.17，3#梁 M3or=0，3#梁 M4or=0（5） 荷载横向分布系数汇总表 荷载横向分布系数汇总表梁位跨中汽车荷载横向分布系数跨中人群荷载横向分布系数支座汽车荷载横向分布系数支座人群荷载横向分布系数1#梁位0.340.420.000.832#梁位0.350.300.470.173#梁位0.360.200.500.004#梁位0.330.240.500.00 注：计算剪力时应按下面要求执行：A、 从支座的第一道横隔梁至另一端支座止仍然使用跨中荷载横向分布系数。B、 剪力横向分布系数修正范围是从支座起至第一道横隔梁之间，该区域剪力横向分布系数按线性变化。C、 如果只有端横隔梁，而没有跨内横隔梁或只有中横隔梁，修正范围可从支座起结束于1/4计算跨径处，其余3/4跨径长度仍然使用弯矩横向分布系数。 2.1.3、主梁活载内力计算 （1）本工程设计荷载为城-A级 城规得 均布荷载 qk=10.5KN/m 集中荷载 pk=(180+（360-180）*（19.5-5）/（50-5）) =238KN计算剪力时集中荷载，pk=1.2*238=285.6KN人群荷载f=5.0*2=10KN/m （2）冲击系数 C35混凝土弹性模量 E=3.0*104MPa=3.15*1010N/m2 主梁自重 G=(0.3*1.12+0.18*1.8）*26=17.16*103N/m 主梁抗弯惯矩 Ix=0.10568746m4 简支梁基频 f=*（EIxg/G）0.5/（2L2）=3.14*(3.15*1010*0.10568746*9.81/（17.16*103)）0.5/(2*19.52)=5.696HZ 因 1.5HZf14HZ，根据通规第4.3.2条规定，则 冲击系数 =0.1767*lnf-0.0157=0.291=0.3（3） 可变荷载内力,弯矩 活载弯矩计算公式 汽车荷载产生的弯矩 Mqx=(1+)*Micq*（q*X*（L-X）*0.5+P*X(L-X)/L）式中 -多车道荷载折减系数，本处为双车道=1.0-冲击系数Micq-汽车荷载横向分布系数，见荷载横向分布系数汇总表q-车道均布荷载，q=10.5KN/mP-车道集中荷载，P=238KNL-计算跨径，L=19.5mX-跨中截面距支点距离人群荷载产生的弯矩 Mfx=Micr*f*X*（L-X）/2式中 Micr 人群荷载横向分布系数，见荷载横向分布系数汇总表f-人群均布荷载，q=10KN/mX-跨中截面距支点距离L-计算跨径，L=19.5m 计算得主梁活载弯矩如下表:主梁荷载弯矩汇总表计算截面X(m)0.0004.8759.750荷载种类汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载1#梁0.000.00550.07149.72733.42199.632#梁0.000.00566.25106.95754.99142.593#梁0.000.00582.4271.30776.5795.064#梁0.000.00533.8985.56711.85114.08 剪力活载剪力计算公式 汽车荷载产生的剪力 Pqx=(1+)*（q*Micq/*Siq+Micp*P）人群荷载产生的剪力 Pfx= f*Micf/*Sif式中-多车道折减系数 Micq/-计算截面至支点间汽车均布荷载产生的剪力影响线重心对应的剪力横向分布系数Micq-汽车集中荷载对应的剪力横向分布系数Siq、Sif-计算截面至支点间汽车和人群均布荷载范围内的剪力影响线面积，本处两者的剪力影响线均相同，则Siq=Sif人群荷载范围内的剪力影响线面积Micf/-人群荷载产生的剪力影响线重心对应的剪力横向分布系数A， 支座处剪力计算（见图17） 汽车均布荷载在支座至L/4截面米范围内剪力影响线的重心位置X1X1=(4.875*(1-0.75)*0.5*4.875/3 +0.75*4.875*4.875/2)/(4.875*(1 -0.75)*0.5+0.75*4.875)=2.321（m）汽车均布荷载在L/4截面至另一端支座范围内剪力影响线的重心位置X2X2=4.875+14.625/3=9.75（m）B,L/4截面处剪力计算（见图18） 汽车均布荷载在L/4截面至另一端支座范围内剪力影响线的重心位置X3X3=4.875+14.625/3=9.75（m）C,L/2截面处剪力计算（见图19）汽车均布荷载在L/2截面至另一端支座范围内剪力影响线的重心位置X4图解法得各计算截面计算剪力参数值如下表： 各计算截面计算剪力参数值计算截面XX=0(支点)X=L/4X=L/2荷载种类车载人群车载人群车载人群集中均布均布集中均布均布集中均布均布X1对应部位X2对应部位X1对应部位X2对应部位X3对应部位X3对应部位X4对应部位X4对应部位代号M1cpS1qMicq/S2qM2cq/S1fM1cf/S2fM2cf/M2cpS3qM3cq/S3fM3cf/M3cpS4qM4cq/S4fM4cf/1#梁0.004.270.165.480.344.270.645.480.420.345.480.345.480.420.342.440.342.440.422#梁0.474.270.415.480.354.270.235.480.300.355.480.355.480.300.352.440.352.440.303#梁0.504.270.435.480.364.270.105.480.200.365.480.365.480.200.362.440.362.440.203#梁0.504.270.425.480.334.270.115.480.240.335.480.335.480.240.332.440.332.440.24注：1、S1q、Sif-分别为汽车均布荷载和人群荷载Xi对应部分的剪力影响线面积，见图 2、Micp、Micq/、Micf/-分别为汽车集中荷载汽车均布荷载和人群荷载Xi对应部分的荷载横向分布系数，见图主梁剪力汇总表计算截面X(m)0.0004.8759.750荷载种类汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载1#梁130.6350.34116.5223.0234.7610.252#梁195.5026.26134.4716.44119.957.323#梁206.6915.32138.3110.96123.374.884#梁203.8617.85126.7913.15113.095.86 3，横隔板内力本工程横隔板内力采用修正偏心压力法计算 3.1、确定作用在跨中横隔梁的计算荷载（见图20） 城A级汽车计算荷载 Poq=0.5*Pi*yi=0.5*(140*0.745+140*1.00)=122.15(KN) 人群计算荷载 Por=por*=10*2*4.875*1*0.5=48.75(KN)3.2、计算横隔板内力3.2.1、根据前述计算： 截面形心位置X =42.09（cm） 主梁抗弯惯矩IX=0.10568746（m4） 3.2.2、主梁抗扭惯矩Iy（包括翼板）计算翼板t1/b1=18/180=0.10.1 查姚玲森编桥梁工程表2-5-2 C1=0.312梁肋t2/b2=30/（130-18）=0.268 查姚玲森编桥梁工程表2-5-2 C2=0.277主梁抗扭惯矩 Iy=Ci*bi*ti3=0.312*180*183+0.277*（130-18）*303=1165173（cm4）3.2.3、主梁抗扭修正系数 =1/(1+(n*L2* GIy)/(12*E*I*I2)） 式中 I2=5.42+3.62+1.82+02+(-1.8)2+(-3.6)2+(-5.4)2)=90.72 =1/(1+n*L2* GIy)/(12*E*IX*I2)）=1/(1+7*19.52*0.43E*0.01165173/(12*E*0.10568746*90.72)=0.8963.2.4、主梁荷载横向影响线竖标值ki=1/n*Ik/I21#梁11=1/n+*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*5.4/90.72=0.43112=1/n+*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*3.6/90.72=0.33513=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*1.8 /90.72=0.23914=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*0/90.72=0.14315=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*(-1.8)/90.72=0.04716=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*(-3.6)/90.72=-0.04917=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*5.4*(-5.4)/90.72=-0.1452#梁21=1/n+*Ik/I2=1/7+0.896*3.6*5.4/90.72=0.33522=1/n+*Ik/I2=1/7+0.896*3.6*3.6/90.72=0.27123=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*3.6*1.8 /90.72=0.20724=1/n-*Ik/I2=1/7+0.896*3.6*0/90.