地区电力网及降压变电所设计.docx

地区电力网及降压变电所设计学院：专业：指导老师： 成员：分工明细一、 负荷计算，导线选择 二、 潮流计算 三、 电网接线方案选择，经济技术比较 四、 短路电流计算 五、 主变压器选择，变电站4设备选择 六、 发电厂，变电站主接线图设计及绘制 目 录一、 设计任务1. 设计要求42. 设计内容43. 原始资料4二、 设计过程1. 电力负荷分析62. 各变电站主变压器的选择73. 电网接线方案选择94. 导线型号选择125. 对方案2和方案7进行经济比较156. 潮流计算197. 变电站4主接线图308. 短路电流计算309. 变电站4设备选择3910.发电厂主接线4311.电网接线图44 三、参考文献45正 文一、 设计要求1. 设计要求某地区原有地方发电厂一座，向地区负荷供电，并通过220kV输电线一条，同系统并联。现拟新建四座降压变电所，高压侧220kV，并在发电厂增加200MW发电机两台。电厂扩建后同系统间增设220kV输电线一条。2. 设计内容a) 通过经济技术比较，确定地区电网接线方式；b) 确定待建的降压变电站主接线，选出发电机、变压器；c) 确定地区电网线型号及架设方式；d) 选择一个变电站的主要电器设备（变电站4）；3. 原始资料a) 待建变电所地理位置图b) 待建变电所负荷变电站编号Pmax(MW)Pmin/Pmax(%)cosTmax调压要求重要负荷（%）140400.855000逆70250400.855000逆70360400.855000逆80430400.855000常0c) 地方发电厂：发电机变压器型号:F1、F2：QFS-12.5-2B1、B2：SFPS-15000/220扩建后220kV母线改为双母线。地方原有负荷：最大 180MVA最小 72MVA功率因数： 0.85发电厂厂用电为装机容量的5%。在正常运行情况下发电机出力为额定容量的85%。系统视为无穷大系统，等值电抗为0.18。二、 设计过程1、 电力负荷分析最大负荷情况下的发电负荷：原有电网的发电负荷： PL1=K1Pxmax1-c =193.54MVA 式中：K1Pxmax原有电网最大负荷之和。 K1同时率（本设计计算取1） c厂用电率（本设计计算取7%）新建电网的发电负荷： PL2=K1Pymax1-c-d =206.90MVA 式中：K1Pymax新建电网最大负荷之和。 d线损率（本次计算取6%）总发电负荷： PL= PL1+ PL2=400.43MVA发电机发出功率： PG=PG1+PG2+PG3+PG4=12.5+12.5+200+200=425MVA最大负荷运行时，发电厂通过联络线向系统送出24.57MVA功率。最小负荷情况下的发电负荷：原有电网的发电负荷： PL1=K1Pxmin1-c =77.42MVA 式中：K1Pxmin原有电网最大负荷之和。 K1同时率（本设计计算取1） c厂用电率（本设计计算取7%）新建电网的发电负荷： PL2=K1Pymin1-c-d =82.76MVA 式中：K1Pymin新建电网最大负荷之和。 d线损率（本次计算取6%）总发电负荷： PL= PL1+ PL2=160.18MVA发电机发出功率：PG=PG1+PG2+PG3+PG4=4250.8=340MVA最大负荷运行时，发电厂通过联络线向系统送出179.82MVA功率。2、 各变电站主变压器的选择a） 变电站主变台数选择 根据江苏省35KV220KV变电所设计技术导则（试行）第1.3.8条：变电所的主变压器一般不少于两台，主变压器的容量应保证当其中一台停运时全部负荷的70%供电。在负荷密度较大的地区，应考虑装设34台主变压器。如有其它电源与自动化系统能保证变压器停运后其所带负荷，则可装设一台主变压器。本设计中网络结构较为简单，为了保证可靠性，各个变电站都选择安装2台主变压器为宜。b） 变电站主变容量选择 根据发电厂电气部分P121可知，变电站主变压器的容量一般应按510年规划负荷来选择。根据城市规划、负荷性质、电网结构等综合考虑确定其容量。对重要变电站，需考虑当一台主变压器停运时，其余变压器容量在记及过负荷能力允许时间内，应满足类及类负荷的供电；对一般性变电站，当一台主变压器停运时，其余变压器容量应能满足全部负荷的70%80%。具体选择和校验方法：（1） 两台并列运行可带走本站全部的最大负荷：S0.5Smax（2） 当其中一台退出时，剩下的可带走全部最大负荷的70%：S0.7Smax（3） 当其中一台退出时，剩下的可带走全部的重要负荷：SScos重要负荷%取以上三种情况的最大值作为主变压器容量。 通过计算，我们最终可以确定四个变电站的主变容量，变电站1选择主变容量为50MW，变电站2选择主变容量为50MW，变电站3选择主变容量为63MW，变电站4选择主变容量为50MW。c） 变电站主变型式选择根据江苏省35KV220KV变电所设计技术导则（试行）第3.1.1条：110KV及以下主变压器，低压侧为10KV的220KV的主变压器应采用有载调压，其他220KV主变压器原则上采用无载调压，确需采用有载调压时，应经过技术论证。本设计中的四所变电站主变均采用三相双绕组有载调压变压器，选择有中性点引出并直接接地的连接组别。d） 主变压器型号选择根据以上条件，查询有关资料，我们可以得到以下变压器型号和其参数。变电站主变型号及参数变电站编号1234主变台数2222主变型号SFPZ10-50000/220SFPZ10-50000/220SFPZ10-50000/220SFPZ10-50000/220额定容量/KVA50000500005000050000额定电压高压/KV22081.25%22081.25%22081.25%22081.25%额定电压低压/KV11111111连接组别YNd11YNd11YNd11YNd11空载损耗/KW39.939.947.639.9负载损耗/KW178.5178.5208.0178.5空载电流/%0.260.260.240.263、 电网接线方案选择a） 提出初步方案根据原始资料中的4个变电站的地理位置，并且考虑到方案的可靠性，我们初步拟定了8种接线方案。b） 方案初步筛选筛选原则：（1） 供电的可靠性，检修、运行、操作的灵活性和方便性；（2） 线路的长度，短者优先；（3） 保护配置的复杂程度；（4） 未来发展可能性；（5） 发电厂、线路上及变电所高压侧新增断路器的台数，少者优先；接线形式开关台数桥3 台单母分段7 台双母线7 台计算结果：方案编号开关总数线路总长（km）13+3+3+3+4=1626723+3+3+3+4=1632037+3+3+3+4=20312.643+3+3+3+6=1837257+3+3+3+4=20318.667+3+7+3+4=2433373+3+3+3+6=1832683+3+7+3+4=20362从结果上来看，方案1虽然无论是开关总数和线路长度都是最少的，但是与方案2相比，四边形环网的供电可靠性不及于发电厂直接相连的三角形环网。排除方案1以后，综合考虑，我们初步选择出了方案2和方案7来进行经济技术比较。 4、 导线型号选择根据Tmax在电气工程专业毕业设计指南电力系统分册（陈跃 主编）第50 页的图31 查得经济电流密度J，计算出各导线的计算面积，查电气工程专业毕业设计指南电力系统分册（陈跃 主编）附表4 初步选出线路导线型号。计算面积在表中未列出的应选择偏大的型号。本设计中四个变电站Tmax=5000h，查表可得经济电流密度J=1.11A/mm2。为了便于表示，我们将发电厂和变电站4个点分别命名为G、A、B、D。1) 方案2每段导线流过的最大电流，经济截面和选择的型号GA：Imax=PA3cosUA=10004032200.85=123.4974A SGA=ImaxJ=123.49741.11=111.2589mm2 GB：Imax=PB3cosUB=10005032200.85=154.3717A SGB=ImaxJ=154.37171.11=139.0736mm2 GC：Imax=PC3cosUC=10006032200.85=185.2461A SGC=ImaxJ=154.37171.11=139.0736mm2 GD：Imax=PD3cosUD=10003032200.85=92.6230A SGD=ImaxJ=92.62301.11=83.4442mm2根据电气工程专业毕业设计指南电力系统分册的附表220500KV架空线路的电阻和电抗值，导线截面积最小是从185mm2开始，因此方案2的导线型号统一选择为LGJ185/30。2) 方案2导线校验：（1） 机械强度校验：S35 mm2，无需校验。（2） 电晕校验：S70 mm2，无需校验。（3） 发热校验：月平均最高温度取为32度，查得温度修正系数K=0.916。GA：GB断开，流过另一回电流为123.4974+154.3717=277.8691A小于0.916515=471.74A，满足要求。GB：GA断开，流过另一回电流为123.4974+154.3717=277.8691A小于0.916515=471.74A，满足要求。GC：GD断开，流过另一回电流为185,2461+92.6230=277.8691A小于471.74A，满足要求。GD：GC断开，流过另一回电流为185,2461+92.6230=277.8691A小于471.74A，满足要求。联络线AB，CD显然也满足要求。LGJ185/30线路参数：r1=0.170/km，x1=0.440/km，Qci=13.65MVar/km。GA: ZGA=420.170+0.440j=7.14+18.48j QC2|GA=1213.6542100=2.8665 MVarGB: ZGB=730.170+0.440j=12.14+32.12j QC2|GB=1213.6573100=4.9823 MvarAB: ZAB=40(0.170+0.440j)=6.8+17.6j QC2|AB=1213.6540100=2.73 MvarGC: ZGC=45(0.170+0.440j)=7.65+19.8j QC2|GC=1213.6545100=3.0713 MVarGD: ZGD=50(0.170+0.440j)=8.5+22j QC2|GD=1213.6550100=3.4125 MVarCD: ZCD=70(0.170+0.440j)=11.9+30.8j QC2|CD=1213.6570100=4.7775 Mvar3） 方案2电压损耗校验a）正常情况下的电压损耗GA：只供A变电站 U%=PmaxR+QmaxXUN100110=407.14+24.7918.48220100110=3.0732%10%满足要求。GB：只供B变电站 U%=PmaxR+QmaxXUN100110=5012.14+30.9932.12220100110=6.6215%10%满足要求。GC：只供C变电站 U%=PmaxR+QmaxXUN100110=607.65+37.1819.8220100110=6.8315%10%满足要求。GD：只供D变电站 U%=PmaxR+QmaxXUN100110=308.5+18.5922220100110=2.7437%10%满足要求。b） 故障情况下电压损耗GA：供A，B变电站 U%=（PmaxA+PmaxB）R+（QmaxA+QmaxB）XUN100110=6.9149%15%满足要求。GB：供A，B变电站 U%=（PmaxA+PmaxB）R+（QmaxA+QmaxB）XUN100110=12.0188%15%满足要求。GC：供C，D变电站 U%=（PmaxC+PmaxD）R+（QmaxC+QmaxD）XUN100110=7.4080%15%满足要求。GD：供C，D变电站 U%=（PmaxC+PmaxD）R+（QmaxC+QmaxD）XUN100110=8.2312%15%满足要求。AB，CD按容量较大的一台校验，显然也是满足要求的。4） 方案7每段导线流过的最大电流，经济截面和选择的型号方案7环网GAB与方案2相同，计算结果同上。GC：Imax=PC23cosUC=100060232200.85=92.6231A SGC=ImaxJ=92.62311.11=83.4442mm2 GD：Imax=PD23cosUD=100030232200.85=46.3115A SGD=ImaxJ=46.31151.11=41.7221mm2因此方案7的导线型号统一也选择为LGJ185/30。5） 方案7电压损耗校验方案7和方案2有相同的环网GAB，因此环网GAB电压损耗满足要求，有GC，GD分别使用了双回线，电流更小了，因此线路GC，GD肯定也是满足要求的。6） 线路架设方式现阶段主要有3种架线方式，分别是人力放线，机械放线和张力放线。一般而言，高电压等级，大截面导线，多分裂导线的工程宜采用张力架线，低电压等级，小截面导线宜采用一般架线（人力放线和机械放线）。GB502332005110500kV架空送电线路施工及验收规范规定330kV及以上输电线路架线工程采用张力架线，建议220kV及110kV输电线路架线工程采用张力架线。实践中，220kV及以下输电线路架线工程多采用一般架线。一般架线和张力架线在不同工况条件下各具经济优势，总的趋势是：电压等级越高、导线截面越大，地形越复杂，单公里耐张杆塔数越多，张力架线的经济优势越明显；反之，一般架线的经济优势越明显。本设计背景资料中未提及地形条件，因此我们按照施工规范中的建议采用一般架线方式。5、 对方案2和方案7进行经济比较1） 线路总投资两种方案统一采用了LGJ185/30型号的导线，这里我们取LGJ185/30导线的单价为15万元/kmZL2=15320=4800万元ZL7=15326=4890万元2） 线路总折旧Z2折旧=48007%=336万元Z7折旧=48907%=342.3万元3） 变电总投资方案2 变电总投资发电厂新增间隔4个，价格为444=176万元变电站主接线均采用桥型接线，价格为1134=452万元变电总投资Z变电2=176+452=628万元方案7变电总投资发电厂新增间隔6个，价格为644=264万元变电站主接线均采用桥型接线，价格为1134=452万元变电总投资Z变电7=264+452=716万元4） 变电总折旧Z变电2折旧=62813%=81.64万元Z变电7折旧=71613%=93.08万元5） 工程总投资Z2=ZL2+Z变电2=4800+628=5428万元Z7=ZL7+Z变电7=4890+716=5606万元6） 设备折旧费，维修和管理费用U1.2=Z2折旧+Z变电2折旧=336+81.64=417.64万元U1.7=Z7折旧+Z变电7折旧=342.3+93.08=435.38万元7） 电能损耗费用根据Tmax=5000h，cos=0.85，查表得到最大负荷损耗时间max=3500h。变电站电能损耗计算，变压器年运行时间t=2500h。变电站1234R/1.7281.7281.2681.728X/58.0858.0846.09558.08P0/MW0.080.080.0950.08Q0/MW0.260.260.3020.26Vs%/%12121212变电站1：A=PA2+QA2U2RTAmax1000=276.725103kWhA，=P0t=39.92500=99.75103 kWhATA=A+A，=376.475103 kWh变电站2：A=PB2+QB2U2RTBmax1000=432.383103kWhA，=P0t=39.92500=99.75103 kWhATB=A+A，=532.133103 kWh变电站3A=PC2+QC2U2RTCmax1000=456.885103kWhA，=P0t=47.62500=119103 kWhATC=A+A，=575.885103 kWh变电站4A=PD2+QD2U2RTDmax1000=155.658103kWhA，=P0t=39.92500=99.75103 kWhATD=A+A，=255.408103 kWh方案2GA:PA=PA2+QA2U2RGA=4040+24.7924.792202207.14=0.3267MW AA=PAmax1000=114.345104kWhGB:PB=PB2+QB2U2RGB=5050+30.9930.9922022012.41=0.8873MW AB=PBmax1000=310.555104kWhGC:PC=PC2+QC2U2RGC=6060+37.1837.182202207.65=0.7875MW AC=PCmax1000=275.625104kWhGD:PD=PD2+QD2U2RGD=3030+18.5918.592202208.5=0.2187MW AD=PDmax1000=76.545104kWh方案2总电能损耗A2=ATA+ATB+ATC+ATD+AA+AB+AC+AD =951.06104kWh方案7GA:PA=PA2+QA2U2RGA=4040+24.7924.792202207.14=0.3267MWAA=PAmax1000=114.345104kWhGB:PB=PB2+QB2U2RGB=5050+30.9930.9922022012.41=0.8873MW AB=PBmax1000=310.555104kWh GC: PC=PC2+QC2U2RGC0.5=6060+37.1837.182202207.650.5=0.3938MW AC=PCmax1000=137.83104kWhGD:PD=PD2+QD2U2RGD0.5 =3030+18.5918.592202208.50.5=0.1094MW AD=PDmax1000=38.29104kWh方案7总电能损耗A7=ATA+ATB+ATC+ATD+AA+AB+AC+AD =775.01104kWh8） 电能损耗费用取电价为0.35元/（kwh）。U2.2=0.35951.06104=332.87万元U2.7=0.35775.01104 =271.25万元9） 年费用AC2=10%1+10%201+10%20-1Z2+U1.2+U2.2=1365.11万元AC7=10%1+10%201+10%20-1Z7+U1.7+U2.7=1388.08万元10）结论经过上述计算，比较可得AC2AC7，因此选择方案2作为最终方案。6、 潮流计算1） 线路参数 A 40 42 G B 50 45 C D 70GA:单回线 ZGA=420.170+0.440j=7.14+18.48j QC2|GA=1213.6542100=2.8665 MVarGB:单回线 ZGB=730.170+0.440j=12.14+32.12j QC2|GB=1213.6573100=4.9823 MvarAB:单回线 ZAB=40(0.170+0.440j)=6.8+17.6j QC2|AB=1213.6540100=2.73 MvarGC:单回线 ZGC=45(0.170+0.440j)=7.65+19.8j QC2|GC=1213.6545100=3.0713 MVarGD:单回线 ZGD=50(0.170+0.440j)=8.5+22j QC2|GD=1213.6550100=3.4125 MVarCD:单回线 ZCD=70(0.170+0.440j)=11.9+30.8j QC2|CD=1213.6570100=4.7775 Mvar2）环网GAB潮流计算对于环网 GAB ZGA ZAB ZGB G1 A B G2 -2.8665jkvar SGA SA SAB SB SGB -4.9823jkvar SOA= 20.08+0.26j=0.16+0.52j MVASOB= 20.08+0.26j=0.16+0.52j MVAa） 计算节点A和B的运算负荷最大负荷：SA MAX=40+24.79j MVA SB MAX=50+30.99j MVA STA=402+24.792220212(1.728+58.08j)=0.0395+1.3283j MVA STB=502+30.992220212(1.728+58.08j)=0.0618+2.0758j MVA SA=SA MAX+STA+SOA-jQC2|GA-jQC2|AB =40+24.79j+0.0395+1.3283j+0.16+0.52j-2.8665j-2.73j =40.1995+21.0418j MVASB=SB MAX+STB+SOB-jQC2|GB-jQC2|AB =50+30.99j+0.0618+2.0758j+0.16+0.52j-4.9823j-2.73j =50.2218+25.8735j MVA 7.14+18.48j A 6.8+17.6j B 12.41+32.12j G2 G2 -2.8665j 40.1995+21.0418j 50.2218+25.8735j -4.9823j最小负荷：SA MIN=16+9.92j MVA SB MIN=20+12.39j MVA STA=162+9.9222202121.728+58.08j=0.0063+0.2126j MVA STB=202+12.392220212(1.728+58.08j）=0.0099+0.3322j MVASA=SA M IN+STA+SOA-jQC2|GA-jQC2|AB =16+9.92j+0.0063+0.2126j+0.16+0.52j-2.8665j-2.73j = 16.1663+5.0561j MVASB=SB MIN+STB+SOB-jQC2|GB-jQC2|AB =20+12.39j+0.0099+0.3322+0.16+0.52j-4.9823j-2.73j =20.1699+5.5299j MVA A B G1 G2 -2.8665j 16.1663+5.0561j 20.1699+5.5299j -4.9823jb）计算网络功率分布最大负荷：SGA=SAZAB*+ZGB*+SBZGB*ZGA*+ZGB*+ZAB* =40.1995+21.0418j6.8-17.6j+12.41-32.12j+50.2218+25.8735j(12.41-32.12j)7.14-18.48j+6.8-17.6j+12.41-32.12j =52.9596+27.5257j MVASGB=SBZAB*+ZGA*+SAZGA*ZGA*+ZGB*+ZAB* =37.4617+19.3896j MVA SGA+SGB=90.4213+46.9153j MVASA+SB=90.4213+46.9153j MVASAB=SGA-SA=12.7601+6.4839j MVA 52.9526+27.5257j A 12.7601+6.4839j B 37.4617+19.3896j G1 G2 -2.8665j 40.1995+21.0418j 50.2218+25.8735j -4.9823j最小负荷：SGA=SAZAB*+ZGB*+SBZGB*ZGA*+ZGB*+ZAB*=21.2851+6.2905j MVASGB=SBZAB*+ZGA*+SAZGA*ZGA*+ZGB*+ZAB*=15.0511+4.2955j MVASAB=SGA-SA=5.1188+1.2344j MVA 21.2851+6.2905j A 5.1188+1.2344j B 15.0511+4.2955j G1 G2 -2.8665j 16.1663+5.056j 20.1699+5.5299j -4.9823jc）计算电压偏移最大负荷： SGA SGA A SAB B B SGB G G SGA SAB SGB SGB=SGB-jQC2|GB=37.4617+19.3896j-4.9823j=37.4617+14.4073j SGB=PGB2+QGB2VN2(RGB+jXGB)=0.4526+1.1808j MVA SGB=SGB+SGB=37.9179+20.5704j SGB=SGB-jQC2|GB=37.9179+15.5881j UGB=PGBRGB+QGBXGB242=4.0314 KV UGB=PGBXGB+QGBRGB242=4.2333 KV UB=242-4.0314-4.2333j=237.9866-4.2333j UB=2237.98662+4.23332=238.0242 KV VB%=242-238.0242242100%=1.64%10% 满足要求。SAB=SAB-jQC2|AB=12.7601+6.4839j-2.73j=12.7601+3.7539j MVA UAB=PGBRAB+QABXAB242=0.6316 KV UAB=PABXAB+QABRAB242=0.8225 KV UA=UB+UAB+jUAB=238.6182-3.4078j UA=238.61822+3.40782=238.6425 KV VA%=242-238.6425242100%=1.39%10% 满足要求。最小负荷：SGB=SGB -jQC2|GB=15.0511+4.2995j=15.0511-0.6868 MVASGB=PGB2+QGB2VN2(RGB+jXGB)=0.0628+0.1626j MVASGB=SGB+SGB=15.1139+4.4581j SGB=SGB-jQC2|GB=15.1139-0.5254j UGB=PGBRGB+QGBXGB242=0.7053 KV UGB=PGBXGB+QGBRGB242=1.979 KV UB=242-0.7053-1.979j=241.2947-1.979j UB=2241.29472+1.9792=241.3028 KV VB%=242-241.3028242100%=0.288%10% 满足要求SAB=SAB -jQC2|AB=5.1188+1.2344j-2.73j=5.1188-1.4956j MVAUAB=PGBRAB+QABXAB242=0.0351 KVUAB=PABXAB+QABRAB242=0.4143 KVUA=UB+UAB+jUAB=241.3298-1.5647jUA=241.32982+1.56472=241.3349 KVVA%=242-241.3349242100%=0.275%10% 满足要求d）环网GCD的潮流计算环网GCD与环网GAB都是三角形环网，计算方法和上述过程基本相同，这里将不再详细记述，仅给出最后结果。最大负荷： 52.929+28.7235j C 7.2965+5.7068j D 37.421+17.8615j G1 G2 -2.8665j 60.2255+34.4303j 30.1245+12.1547j -4.9823jVC%=242-237.8372242100%=1.720%10% 满足要求。VD%=242-238.63242100%=1.393%10% 满足要求。最小负荷： 21.2016+5.8399j C 2.9143+2.2945j D 15.0014+2.0437j G1 G2 -2.8665j 24.1159+8.1344j 12.0871-0.2508j -4.9823jVC%=242-240.8334242100%=0.482%10% 满足要求。VD%=242-241.1465242100%=0.353%10% 满足要求。e）故障后断开一回线（1） 环网GAB 最大负荷：i. 断开GAB A G SB SB SA -4.9823j SB SASB=50.2218+25.8735jMVASA=40.1995+23.9083jMVASA=SA+SAB=SA+SA2V26.8+17.6j=40.5068+24.7038jMVASB=SA+SB=90.7286+50.5773jMVASGB=SB2V212.41+32.12j=2.7665+7.1605jMVASG=SB-12jQGB=SB+SGB-12jQGB=93.4951+52.7555jMVAVGB=PGRGB+QGXGBV=11.7966KVVB=VG-VGB=230.2034KVVAB=PARAB+QAXABV=3.0852KVVA=VB-VAB=227.1182KVVA%=242-227.1182242100%=6.15%15% 满足要求ii. 断开GBA B G SA SA SB -2.8665j SA SBSA=40.1995+24.0418jMVASB=50.2218+30.8558jMVASB=SB+SAB=SB+SB2V26.8+17.6j=50.7099+32.1192jMVASA=SA+SB=90.9094+56.161jMVASGA=SA2V27.14+18.48j=1.6845+4.3598jMVASG=SA+SGA-12jQGA=92.5939+57.6543jMVAVGA=PGRGA+QGXGAV=7.1346KVVA=VG-VGA=234.8654KVVAB=PBRAB+QBXABV=3.8751KVVB=VA-VAB=230.99KVVB%=242-230.99242=4.55% 满足要求。最小负荷：i. 断开GAB A G SB SB SA -4.9823j SB SASB=20.1699+5.5299jMVASA=16.1663+7.9226jMVASA=SA+SAB=SA+SA2V26.8+17.6j=16.2118+8.0405jMVASB=SA+SB=36.3817+13.5704jMVASGB=SB2V212.41+32.12j=0.3866+1.0006jMVASG=SB-12jQGB=SB+SGB-12jQGB=36.7683+9.5887jMVAVGB=PGRGB+QGXGBV=3.1582KVVB=VG-VGB=238.8418KVVAB=PARAB+QAXABV=1.0541KVVA=VB-VAB=237.7877KVVA%=242-237.7877242100%=1.74%15% 满足要求ii. 断开GBA B G SA SA SB SA SBSA=16.1665+5.0561jMVASB=20.1699+10.5122jMVASB=SB+SAB=SB+SB2V26.8+17.6j=20.2526+10.7003jMVASA=SA+SB=36.4189+15.7564jMVASGA=SA2V27.14+18.48j=0.2323+0.6012jMVASG=SA+SGA-12jQGA=16.6512+13.4911jMVAVGA=PGRGA+QGXGAV=2.1116KVVA=VG-VGA=239.8884KVVAB=PBRAB+QBXABV=1.3591KVVB=VA-VAB=238.5293KVVB%=242-238.5293242=1.434%15% 满足要求。e）环网GCD的潮流计算环网GCD断线故障的计算方法同上述GAB，这里只给出结果，具体过程不再赘述。最大负荷：i. 断开GCVC=225.3741KVVC%=242-225.3741242=6.87% 满足要求。ii. 断开GDVD=231.1375KVVD%=242-231.1375242=4.49%15% 满足要求。最小负荷：i. 断开GCVC=237.2379KVVC%=242-2