四湖西干渠特大桥专项施工方案.doc

湖北交投潜江至石首高速公路 四湖西干渠特大桥专项施工方案潜江至石首高速公路潜江至江陵段 一期土建工程（k38+504k47+232.7）四湖西干渠特大桥 专项施工方案湖北交投潜江至石首高速公路 湖北长江路桥股份有限公司项目经理部目 录第一章、编制说明1一、编制目的1二、编制依据1三、编制原则1第二章、工程概况2一、工程简介21、总体布置22、下部构造23、上部构造2二、气象、水文、地质情况31、地形、地貌 、地质构造32、水文、气象33、地层岩性3第三章、施工技术方案5一、资源配置及工期计划51、人员、设备配置52、工期计划6二、设计方案及技术要求71、桥型布置图72、设计施工方案9三、施工方案10(一)、施工现场布置10(二)、下构施工方案11(三)、上构施工方案12(四)、支架搭设方案20(五)、支架计算34(六)、现浇箱梁施工77(七)、支架拆除86(八)、防撞护拦施工90第四章、质量保证措施911、施工前质量控制912、桩基施工质量控制措施913、上部结构混凝土浇注质量控制措施924、钢筋加工及安装的质量控制措施935、关键工程施工工艺的质量保证措施95第五章、安全保证措施96一、安全管理组织机构96(一)、安全生产组织机构96(二)、安全生产保证体系96(三)、安全生产责任制97二、施工安全防护设施98(一)、钻孔灌筑桩安全防护设施98(二)、桥梁墩柱施工防护设施98(三)、支架搭设、拆除安全防护设施99(四)、桥面施工安全防护设施99三、安全技术防护措施99(一)、一般风险防护措施99(二)、较大及以上风险防护措施100第六章、环境保护、文明施工措施104第七章、特殊季节施工保证措施1051、夏、雨季施工1052、冬、雨季施工1063、排水措施106第八章、汛期保证措施106第九章、其他要求108第一章、编制说明一、编制目的 确保潜石高速四湖西干渠特大桥施工期间在施工过程中桥梁结构及支架体系安全。 二、编制依据 1、潜江至石首高速公路潜江到江陵段两阶段施工图设计；2、道路交通标志和标线(GB 5768-2009) ；3、公路桥涵施工技术规范(JTG TF50-2011) ；4、湖北省高速公路管理条例（2009年6月1日实施）； 5、公路工程质量检验评定标准(JTG F80/1-2004)；6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；7、路桥施工计算手册；8、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)；9、钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）；10、工程测量规范（GB50026-2007）；11、本项目部现有的施工力量，技术装备和施工管理能力及以往施工类似工程积累的经验。三、编制原则 认真贯彻执行各项技术标准、安全操作技术规程，对现场安全管理坚持实施全员、全方位、全过程严密监控，有效的控制工程安全，提高工程安全管理水平，使本项目的安全施工标准化、规范化、程序化和法制化，达到任务清晰、程序合理。第二章、工程概况一、工程简介四湖西干渠特大桥位于白马寺镇寿港村与普济镇复兴场村交界处，跨越软基路段及四湖西干渠，交角115，通航等级（7）级，通航净宽25米，净高4.5米。本路段按设计速度100km/h高速公路进行施工图设计，路面净宽26米。1、总体布置本桥起点桩号K42+568，终点桩号K44+360，桥梁总长1792m。采用49*25m预应力砼小箱梁+3*45m预应力砼现浇连续箱梁+17*25m预应力砼小箱梁，全桥等宽，两侧设置0.5m防撞墙，桥面净宽11.75m。2、下部构造桥台采用肋板台、双排1.2m的桩基础。设D80型伸缩缝，采用GYZF4300*65板式橡胶支座。桥墩均为柱式墩，25m小箱梁桥墩柱径1.3m，采用1.5m桩基础，设置1.2*1.5m桩系梁，连续墩设GYZ 400*84板式橡胶支座，简支墩设GYZF4300*65板式橡胶支座。第十联3*45m预应力砼现浇连续箱梁，主墩柱径1.8m，采用2.0m桩基础，设置1.2*1.6m桩系梁，过渡墩柱径1.6m，采用1.8m桩基础，设置1.2*1.4m桩系梁，主墩设QZ-9.0系列球形支座，过渡墩设QZ-5.0系列球形支座。墩台顶面均设置支座垫石。3、上部构造第十联为345m预应力砼现浇连续箱梁，箱室为单箱单室截面，底宽6.5m，顶宽12.75m，两侧翼缘宽3.125m，设直腹板。箱梁顶底板平行设置，顶板桥面为单向2%的横坡。梁高2.6m，梁高与最大跨径之比为1/17.307。顶底板厚均为28cm。腹板厚度由支点向跨中由60cm到45cm渐次变化。主墩支点处横梁厚度为160cm，边墩支点处横梁厚度为160cm，边墩支点处横梁厚度为140cm。横梁与箱梁之间处均设有承托。其余联为25m预制预应力砼小箱梁，桥宽12.75m，采用4片小箱梁布置，梁距3.15m，梁高1.4m。二、气象、水文、地质情况1、地形、地貌 、地质构造桥址区属河湖冲击平原区，地势平坦开阔，海拔高度28m28.6m不等；广种有农作物，桥址区附近有村庄坐落，交通较便利。桥址区位于江汉-洞庭湖断陷区，根据区域地质资料及现场地质调查结果，桥址区内地表无明显断裂构造迹象，地质构造发育一般，较为适宜桥梁建设。2、水文、气象桥址区地表水体主要赋存于附近沟渠中，由于大气降水补给，水量随季节变化较大。地下水主要为第四系孔隙潜水。其赋存于-1细砂层以下的岩土层中，透水性及富水性较好，主要受地表水补给，埋深较浅，动态变化受季节影响。根据区域水文地质资料及水质分析结果，地下水水质均较好，多为中性硬极硬水，对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。桥址区属于北亚热带季风气候，具有从亚热带向暖温带过渡的特征。光照充足，热量丰富，无霜期长，降雨丰沛，雨热同季，年均温度15. 9-16.8，极端最高气温39.2，极端最低气温-14.9。年均日照时数为1527. 3-2101.5小时，无霜期为223-341天，平均年降雨量为754. 7-1622. 6mm。本区风向六、七月份多为东南风，其余月份多为北风或偏北风，年平均风速2.0米/秒，最大风速为20米/秒。3、地层岩性桥址区揭露地层上部为第四系全新统粉质黏土、黏土、细中砂层，局部夹淤泥质土，下部为更新统圆砾石（含卵石）层，分述如下：-1粉质黏土（Qhal+1）:黄褐色，可塑，含少量铁锰质结核，下部有薄层粉土互层，表层0.5m耕植土，厚1.5-8.2m，地基承载力基本容许值fa0=160kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=45kpa。-2淤泥质土（Qhal+1）：夹黏土，灰黑色，湿，软塑，含有机质及腐植物，厚2.8-21m，地基承载力基本容许值fa0=90kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=30kpa。-3粉质黏土（Qhal+1）：黄褐色，可塑，含少量铁锰质结核，下部有薄层粉土互层，厚3.0-11.4m，地基承载力基本容许值fa0=160kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=45kpa。-1细砂（Qhal+1）：青灰色，饱和，稍密，分选性一般，主要矿物以石英、长石、云母碎片等矿物，含薄层互层粉土。层厚2.2-16.3m，地基承载力基本容许值fa0=160kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=35kpa。-2细砂（Qhal+1）：青灰色，饱和，中密，分选性一般，主要矿物以石英、长石、云母碎片等矿物，含薄层互层粉土。层厚8.1-15.4m，地基承载力基本容许值fa0=200kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=45kpa。-3细砂（Qhal+1）：青灰色，饱和，密实，分选性一般，主要矿物以石英、长石、云母碎片等矿物，含薄层互层粉土。最大揭露厚度40.2m，地基承载力基本容许值fa0=250kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=60kpa。卵石（Qpal）：杂色，饱和，多呈圆状、亚圆形，粒径2-6cm之间，含量50-70%，母岩成分以石英岩为主，黏土含量约30%。最大揭露层厚7.6m。地基承载力基本容许值fa0=500kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=160kpa。以上各岩土层在桥址区埋藏分布及岩性特征详见工程地质平面图、工程地质纵断面图及钻孔柱状图。岩土的物理力学性质指标详见下表：岩土层标贯击数统计表土名状态统计数平均值最大值最小值标准差变异系数-1细砂稍密1311.01663.030.28-2细砂中密1420.327163.200.16-3细砂密实2537.650305.200.14 岩土的物理力学性质指标统计表土名及状态指标含水量湿密度孔隙比液性指数压缩系数压缩模量WeILav1-2Es1-2%g/cm31/MpaMpa黏土可塑统计数353535353535平均值30.41.91.50.50.45.4最大值44.02.11.71.00.611.1最小值22.51.81.20.20.23.4标准差5.210.060.100.230.121.84变异系数0.170.030.070.470.320.34统计修正系数0.950.990.980.860.910.90标准值28.91.891.430.430.354.88第三章、施工技术方案一、资源配置及工期计划1、人员、设备配置人员配置姓名拟承担岗位职称工作年限备注文长林技术负责人工程师21叶红林施工负责人工程师23伍成林技术员助理工程师6王涛质检员工程师6张亚运测量员测量员5徐文仙试验员工程师10王屹安全员工程师20设备配置序号设备名称规格型号数量进场时间技术状况拟用何处1塔吊12014.05.20正常桥梁2履带吊12014.05.20正常桥梁3天泵60方/h12013.12.25正常全线4砼运输车8方62013.11.10正常桥梁5钢筋弯曲机40型12013.11.15正常桥梁6钢筋调直机3-1212013.11.15正常桥梁7钢筋切割机GT1212013.11.15正常桥梁8插入式振捣棒ZX-5052013.12.10正常桥梁9全站仪R-202NE12013.11.20正常全线10发电机组220KW12013.12.10正常桥梁2、工期计划2.1、桩基施工：2013年12月1日2014年5月31日； 2.2、下构施工：2014年3月15日2014年8月15日；2.3、钢桁架搭设及预压：2014年6月15日2014年10月30日；2.4、右幅第一段现浇箱梁施工：2014年9月15日2014年10月5日；2.5、右幅第二段现浇箱梁施工：2014年10月6日2014年10月25日；2.6、右幅第三段现浇箱梁施工：2014年10月26日2014年11月15日；2.7、左幅第一段现浇箱梁施工：2014年11月20日2014年12月10日；2.8、左幅第二段现浇箱梁施工：2014年12月11日2015年1月1日；2.9、左幅第三段现浇箱梁施工：2015年1月2日2015年1月20日；2.10、桥面系施工：2014年11月15日2015年1月31日二、设计方案及技术要求1、桥型布置图92、设计施工方案桩基施工采用钻孔灌注施工；25m小箱梁采用预制架设；连续梁采用钢管柱加贝雷珩梁满堂支架的方式施工； 三、施工方案 (一)、施工现场布置1、为了方便当地村民正常出行和主跨施工，我部拟在四湖西干渠特大桥的48#墩到49#墩之间铺设一条4m宽的混凝土便道；将四湖西干渠堤上原有的堤顶公路改道到48#墩至49#墩之间，进行封闭式施工；并安排专人管制交通并设置相应的安全警示灯、警示牌、变道指示牌等警示标志及隔离栅等防护设施保证地方出行。2、拟在52#墩右侧20米处设置一钢筋加工厂及材料仓库，主要制作主跨钢筋加工及堆放主跨施工所需要的材料。3、拟在51#墩右侧安装一座塔吊，主要用于主跨钢筋、模板安装及贝雷桁架及满堂支架的搭设。4、拟在50#墩左侧位于原堤顶公路旁边设置材料堆放区，主要堆放49跨、50跨施工所需要的模板及型钢，贝雷梁等。材料堆放区采用C30混凝土硬化。4343(二)、下构施工方案 1、桩基施工全桥均采用反循环钻钻孔，50#、51#桥墩主体位于西干渠内，应河道水位低，水流量小，结合主墩所处位置、地质情况、水文情况，从施工的工期、方便性、用电及设备情况等各方面分析，最终确定筑岛法进行冲击钻施工，桩位至岸侧采用填土连接，筑岛范围为桥墩轴线向河道内扩11米，两侧为桥梁中心线外扩16米，高出水面2-3m。钻孔取出的渣土运至指定的位置。钢筋笼在钢筋加工车间制作、运至施工现场、吊车下方钢筋笼。混凝土灌注采用导管灌法施工，灌注过程应连续进行，一气呵成。首灌保证导管埋深1米以上，为确保桩顶质量，在桩顶设计标高上加灌0.8m-1m。2、系梁施工采用基坑开挖至比设计基底标高低出15cm后，清除积水、杂物和松散土质，做到基底清洁、平整，然后铺5cm厚碎石垫层找平，再浇筑10cm厚小石子砼后，再进行钢筋绑扎，拼装系梁模板（模板采用定型模板、钢管和方木支撑加固，基坑四周坑壁用木板垫紧撑实，确保模板稳定牢固和尺寸准确）。砼浇筑：砼在拌和场集中拌和，砼搅拌运输车运至现场，人工配合吊车或溜槽入模，2030cm分层浇筑，插入式振动器捣固密实，并及时进行养护。3、墩柱施工 墩柱施工采用整体钢模一次性浇筑，浇筑过程采用吊车配合料斗浇筑。为了防止墩身倾覆、在墩身模板上焊吊点，采用钢丝绳设子地锚、并在墩身四周采用钢管支架搭设防倾覆支架。支架四周采用密目网封闭。 (三)、上构施工方案1、箱梁施工方案1.1、25m小箱梁在梁场预制张拉后运输至现场，然后采用架桥机从桥台处按编号开始架设。1.2、345m 主桥现浇等截面箱梁采用钢管桩贝雷梁珩架及满堂支架施工，模板采用厚1.8cm的镜面木模板。1.3、主桥边跨地基处理我部拟定对49跨、51跨地基采用毛渣换填处理后，浇筑承台，然后在承台上搭设630钢管桩。由于在现浇段对地基的承载力要求极高，考虑到施工质量和施工安全，在对地基换填后现浇C25钢筋混凝土台座进行加固硬化处理，以保证在现浇段施工时，地基不发生不均匀的沉降和变形，台座硬化处理示意图如下：1.4、施工程序：地基处理及加固（边跨，中跨无）钢管桩基础施工 铺设工字钢搭设321贝雷梁珩架铺设工字钢 架设钢管支架箱梁底侧模安装 堆载预压 底侧钢筋绑扎安装芯模 顶端钢筋绑扎 浇筑砼养护预应力张拉压浆拆除模板，工字钢，贝雷桁架，拔出钢管桩，进入下一跨施工，工序同上一跨。(四)、支架搭设方案1、支架架设1、测量放线：首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线）；2、6308mm螺旋钢管顺桥向按4.5m+6m+6m+6m+6m+6m+6m+4.5m布置，共8排；横桥向按3m+3m+3m+3m四跨布置，共5排，横向螺旋钢管中间用16的剪刀撑链接；上设双拼I40a工字钢做横梁，跨中位置布置48x3mm钢管支架，边跨地基处理、C25砼硬化后才能布设；3、采用16的剪刀撑固定在钢管桩上，钢管桩上平铺双拼I40a工字钢，然后工字钢上架设321贝雷桁架（材质为锰钢），桁架上横向平铺13米I12工字钢，工字钢上面满架钢管支架，钢管支架按60cm90cm的步距布置，大横杆按0.8m的步距布置；钢管支架上面设置顶托（用于调节模板的高程）；顶托上设I10的工字钢，工字钢上铺设模板。4、支架以两桥墩（或桥台）中心连线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两端对称搭设。 5、后在横肋上铺设模板（厚1.8cm的镜面木模板），模板接头之间放置海绵双面贴，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。2、 各部位结构连接及稳定性在四湖西干渠特大桥主桥边跨（49跨、50跨）条形基础施工时，分别在条形基础顶面钢管桩的位置上预埋一块70cm70cm1.5cm厚的钢板，为了使钢管桩与预埋钢板连接性更强，稳定性更好，我们专门在钢管桩与钢板的连接处采用4个牛腿与之焊接在一起，共计320个，在钢管桩底部加固完成之后。顶部也同样焊接1.5cm厚的方形钢板，用于架设双拼I40a工字钢，钢板与钢管桩顶部用4个牛腿焊接固定，共计480个，在双拼工字钢架设完之后，工字钢与钢板采用4个牛腿焊接固定，共计480个。在双拼I12工字钢架设完之后，上面架设贝雷桁架，在顺桥方向的两个相邻的贝雷桁架之间采用活动销相连固定，横向的贝雷桁架中间用90cm的支撑架连接固定，上下各用横杆焊接，下面与工字钢接触的部位焊接采用满焊，贝雷桁架架设完之后接着就是I12的工字钢铺设，满堂支架的安装，立杆：框架垂直承载杆、立杆上每隔0.9米有一个插座；在箱室部位立杆间距顺桥向0.9m，横桥向0.6m；在横梁和腹板位置因箱梁混凝土厚度较大，立杆进行加密，每个0.8米增加一根大横杆，横杆接长采用搭接，搭接长度大于800mm。剪刀撑：满堂支架用48mm无缝钢管做剪刀撑以增强其整体稳定性，架体外侧四周及内部纵向每2.7米由底至顶设置竖向剪刀撑，横向按3米布置一个剪刀撑，斜杆与立杆或水平横杆采用扣件固定且。这样使整个支架形成一个整体，从而增加支架的受力，加大安全系数，保证施工质量。3、支架预压1、预压材料及顺序支架搭设完成后，按照设计位置铺好横向I10工字钢及拼装好底模。采用沙袋作为重物，沙袋尺寸分为两种：1.21.21.2m，每袋重约2T，一种为10.80.8m，每袋重约1T。压载总重为箱梁自身、内外模板框架重量及施工荷载之和的1.2倍。沙袋装满沙后采用吊车吊装到指定的预压部位，每个沙袋必须称重后，并且做好记录。支架预压范围划分成6个预压单元，每个预压单元内实际预压荷载强度的最大值不应超过该预压单元预压荷载强度的平均值的120%。每个预压单元内的荷载可采用均布荷载形式。支架预压加载从中跨分纵横两向同时进行，当纵向加载时，宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载，当横向加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。具体单元划分图： 每级加载完成之后停止下一级的加载，并应每隔12小时对支架顶点沉降量进行一次监测，当支架顶点的沉降量在12小时之内的平均值在小于2mm时，方可进行下一级的加载。2、预压目的通过模拟支架在箱梁施工时的加载过程和加载步骤，对支架进行超载预压，达到以下的两个的:2.1、进行一次承载模拟，检验支架及地基的强度的稳定性，确保施工安全。2.2、是消除施工前支架和地基的非弹性沉降和变形，同时测出支架和地基的弹性和非弹性变形数据，为箱梁底模施工标高控制和跨中预拱度设置提供准确数据，确保梁体几何线性准确。3、方法概述3.1、在安装好底模后，可对支架进行预压。支架预压按预压单元进行分三级加载，预压荷载为钢筋混凝土重量和模板重量之和的1.2倍，三级加载为单元内预压荷载的60%、80%、100%,预压荷载有现场技术员在支架搭设完毕后对施工队进行交底，并在预压时，现场指导，支架预压遵循整体、均匀受力的原则，即预加荷载整体、均匀、分层进行叠加，严禁从支架一端开始堆高、加载。加载重量的大小和加荷速率与地基的强度增长相适应，待地基在前一级荷载作用下，达到一定固结度后，再施加下一级荷载，特别是在加载后期，必须严格控制加载速率，防止因整体或局部加载量过大、过快而使地基发生剪切破坏。每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔12小时对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平场值小于2mm时，可进行下一级加载。预压过程中进行精确的测量，测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值、非弹性变形值及地基下沉值。同时在支架外侧设置临时防护设施，防止地表水流入支架区，引起支架下沉。测出各测点加载前后的高程。 第一阶段加载详情表：单元 数加载比例加载重量(t)加载时间(h)观测间隔时间(h)观测次数单次误差累积误差一单元100%14842431mm5mm80%118.431221mm2mm60%88.861221mm2mm二单元100%34942431mm5mm80%279.231221mm2mm60%209.461221mm2mm三单元100%44642431mm5mm80%356.831221mm2mm60%267.661221mm2mm四单元100%446.442431mm5mm80%357.131221mm2mm60%267.861221mm2mm五单元100%22242431mm5mm80%177.631221mm2mm60%133.261221mm2mm六单元100%18842431mm5mm80%150.431221mm2mm60%112.861221mm2mm 第二阶段加载详情表：单元 数加载比例加载重量(t)加载时间(h)观测间隔时间(h)观测次数单次误差累积误差一单元100%25042431mm5mm80%20031221mm2mm60%15061221mm2mm二单元100%39042431mm5mm80%31231221mm2mm60%23461221mm2mm三单元100%43242431mm5mm80%345.631221mm2mm60%259.261221mm2mm四单元100%22242431mm5mm80%177.631221mm2mm60%133.261221mm2mm五单元100%18542431mm5mm80%14831221mm2mm60%11161221mm2mm 第三阶段加载详情表：单元 数加载比例加载重量(t)加载时间(h)观测间隔时间(h)观测次数单次误差累积误差一单元100%25042431mm5mm80%20031221mm2mm60%15061221mm2mm二单元100%44742431mm5mm80%357.631221mm2mm60%268.261221mm2mm三单元100%34942431mm5mm80%279.231221mm2mm60%209.461221mm2mm四单元100%1481602431mm5mm80%118.41281221mm2mm60%88.8961221mm2mm 3.2、为了加载后掌握地基和支架的变形情况，需要在预压前先布好沉降观测网，根据跨度在本桥上按纵向每1/4处设一个观测网，每个观测网设置6个沉降观测点。沉降观测点布设在两个部位：一是箱梁顶板的底板上设置成三个，二是条形基础（或钢管桩上铺的工字钢）上布设3个沉降观测点，并且把每个沉降观测点用油漆做好标记及编号，在测站点在顺桥向分别在西干渠两岸布设，从而形成一个观测网。在预压加载和卸载施工中对支架处的观测点要连续进行观测60%、80%、100%三级，每级加载后观测频率为连续2次以上；3.3、预压前，每跨支架分别选取3个断面(1/4跨位置、跨中位置)作为沉降观测断面。在每个观测断面处，设置6个沉降观测点，在观测点位用红色油漆做好点位的标记，由于预压沙袋累计高度较高，测量人员不方便在上面进行测量操作，可在顶板底部做好标记以便预压期间的沉降观测。每级加载完成后，应先停止下一级加载，间隔12小时。当支架顶部监测点12小时的沉降值小于2mm时，可进行下一级加载。当加载至100%后，在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：1、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm。2、各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm。沉降观测点布置图： 根据测得数据进行列表，分出各对应情况下的数值并和理论计算进行对照、分析，找出规律，为支架标高即立模标高的调整提供基础资料，并据之进行适当调整，报监理工程师审批。3.4、卸载观测时分级卸载观测，卸载完成后记录观测值以便计算支架及地基综合变形，根据观测记录，整理出预压沉降结果，计算支架出弹性模量及非弹性模量，将支架预压验收表报监理工程师审批。加设支架预拱度，调整支架上顶托的标高来控制箱梁底板的预拱高度，检查无误后，即进入下一步工序。4、预压前的检查4.1、检查支架的各构件联接是否坚固，金属结构有无变形，各焊缝检测是否满足设计规范的要求。4.2、检查支架的立柱与桥墩间的连接是否牢固。4.3、照明充足，警示明确。4.4、完全摸拟浇筑状态进行全面检查，全面检查合格后方能进行预压工作。 4.5、预压前关注当地天气情况，尽量避免在雨雪天气进行预压；并做好应急预案。防止因雨雪造成的超载现象。4.6、支架周围上下通道及支架顶托是否齐全、完善、规范，要确保夜间施工安全。4.7、现场施工人员已接受安全教育并通过考核。5、第一阶段预压重量计算位置横截面积A投影宽度B砼重q1模板重q2人员q3荷载组合q单位m2mkN/m2kN/m2kN/m2kN/m2翼缘板1.132 3.125 9.889 2.500 1.000 16.267 腹板1.560 0.600 70.980 2.500 1.000 89.576 顶底板3.819 5.300 19.671 2.500 1.000 28.006 注：荷载组合q=1.2（q1+q2）+1.4q3；另外考虑结构自重，系数取1.2。5.1、顶、腹板模板及人员荷载：2.51.2+11.4=4.4kN/m25.2、第一单元混凝土重量:44.93m32.6=116.8t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：116.8t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)2.9m(长)0.1=148t5.3、第二单元混凝土重量:101.72.6=264.4t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：264.4t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)11.1m(长)0.1=3495.4、第三单元混凝土重量:129.42.6=336.4t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：336.4t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)14.92m(长)0.1=446t5.5、第四单元混凝土重量:127.82.6=332.3t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：332.3t+4.4kN/m26.5m(宽)13.7m(长)0.11.2=446.4t5.6、第五单元混凝土重量:672.6=174.2t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：174.23t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)4.6m(长)0.1=222t5.7、第六单元混凝土重量:55.12.6=143.3t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：143.3t1.2+4.4N/m26.5m(宽)5.7m(长)0.1=188t6、 第二阶段预压重量计算位置横截面积A投影宽度B砼重q1模板重q2人员q3荷载组合q单位m2mkN/m2kN/m2kN/m2kN/m2翼缘板1.132 3.125 9.889 2.500 1.000 16.267 腹板1.560 0.600 70.980 2.500 1.000 89.576 顶底板3.819 5.300 19.671 2.500 1.000 28.006 注：荷载组合q=1.2（q1+q2）+1.4q3；另外考虑结构自重，系数取1.2。6.1、顶、腹板模板及人员荷载：2.51.2+11.4=4.4kN/m26.2、第一单元混凝土重量:72.73m32.6=189t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：189t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)8m(长)0.1=250t6.3、第二单元混凝土重量:113.172.6=294.2t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：294.2t1.2+4.4N/m26.5m(宽)13m(长)0.1=390t6.4、第三单元混凝土重量:125.82.6=327t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：327t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)13.7m(长)0.1=432t6.5、第四单元混凝土重量:672.6=174.23t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：174.23t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)4.6m(长)0.1=240.6t6.6、第五单元混凝土重量:55.12.6=143.3t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：143.3t+8.8kN/m26.5m(宽)5.7m(长)0.11.2=185t7、第三阶段预压重量计算位置横截面积A投影宽度B砼重q1模板重q2人员q3荷载组合q单位m2mkN/m2kN/m2kN/m2kN/m2翼缘板1.132 3.125 9.889 2.500 1.000 16.267 腹板1.560 0.600 70.980 2.500 1.000 89.576 顶底板3.819 5.300 19.671 2.500 1.000 28.006 注：荷载组合q=1.2（q1+q2）+1.4q3；另外考虑结构自重，系数取1.2。7.1、顶、腹板模板及人员荷载：2.51.2+11.4=4.4kN/m27.2、第一单元混凝土重量:72.73m32.6=189t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：189t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)8m(长)0.1=250t7.3、第二单元混凝土重量:129.42.6=336.4t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：336.4t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)14.92m(长)0.1=447t7.4、第三单元混凝土重量:101.72.6=264.4t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：264.4t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)11.1m(长)0.1=349t7.5、第四单元混凝土重量:44.93m32.6=116.8t预压重量按实际荷载的1.2倍预压，预压重量是：116.8t1.2+4.4kN/m26.5m(宽)2.9m(长)0.1=148t8、加载过程中应注意的问题8.1、对各个压重荷载必须认真称量、计算和记录，并由专人负责。8.2、所有压重荷载应提前准备至方便起吊运输的地方。8.3、在加载过程中，要求详细记录加载时间、吨位及位置，要及时通知测量组做现场跟踪观测。未经观测不能进行下一级荷载。每完成一级加载应暂停一段时间，进行观测，并对支架进行检查，发现异常情况应及时停止加载，及时分析，采取相应措施。8.4、加载全过程中，要统一组织，统一指挥，要有专业技术人员及负责人在现场协调。8.5、发现问题，立即停止作业，查明原因后，再行施工。8.6、加载预压期间，做好防雨准备，对预压砂袋进行遮雨防护，防止雨水浸泡砂袋增加预压荷载照成超载。8.7、支架预压前，应对支架地基周围做好排水设施，防止雨水或积水浸泡支架地基。 9、支架预压防雨措施9.1、在边跨条形基础四周做好排设施，防止雨或积水浸泡，出现基础下沉等安全隐。9.2、支架外侧就设置栏杆等防护设施，防止意外冲撞支架的事故发生。9.3、支架预压时，应做好防雨措施，对预压砂袋进行遮雨防护，防止雨水浸泡砂袋增加预压荷载造成超载，发生安全事故。10、卸载方案及注意事项卸载方案类拟加载方案，只是加载程序的逆过程，卸载过程同加载相同逐级卸载。要均匀依次卸载，防止突然释荷之冲击，并妥善放置重物以免影响正常施工。卸载时每级卸载均观察完成，做好记录后再卸至下一级荷载，测量记录支架的弹性恢复情况。所有测量记录资料要求当天上报试验指导小组，现场发现异常问题要及时汇报。(五)、支架计算该桥主跨河道部位采用钢管桩，利用摩擦系数满足受力情况。计算选取主跨为计算对象，具体受力计算如下：1、主跨现浇箱梁支架搭设方案及计算概要主跨现浇箱梁支架采用贝雷桁架结合管钢支架相结合的方法进行搭设，底部采用6308mm螺旋钢管作基础，其布设型式：1.1、6308mm螺旋钢管顺桥向按4.5m+6m+6m+6m+6m+6m+6m+4.5m布置，共8排；横桥向按3m+3m+3m+3m四跨布置，共5排，横向螺旋钢管中间用16的剪刀撑链接；上设双拼I40a工字钢做横梁，跨中位置布置48x3mm钢管支架； 1.2、在双拼I40a工字钢横梁上布置321贝雷梁，贝雷梁按90cm设置一道，贝雷梁中间用90cm的支撑架进行联接；在贝雷梁上每90cm顺桥方向布设一道I12工字钢作为支架的底座； 1.3、在每根I12的工字钢上面铺设钢管支架，钢管支架按照横桥向60cm,顺桥向90cm布设，钢管支架上设I10的工字钢，工字钢上安装模板。1.4、对四湖西干渠现浇箱梁钢管桩立柱贝雷桁架支架进行计算复核，复核工作的主要内容包括：支架构件的强度、刚度及稳定性，贝雷桁架的强度、刚度，临时墩钢管桩的承载能力等。湖北交投潜江至石首高速公路 四湖西干渠特大桥专项施工方案2、现浇段边跨、中跨支架计算2.1计算依据潜江至石首高速公路潜江至石首段两阶段施工图设计湖北省交通规划设计院，2013年6月。2.2、计算规范及参考书箱2.2.1 钢木结构设计规范（GB 50005-2003）；2.2.2 公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）2.2.3 路桥施工计算手册，人民交通出版社，2005年3月2.2.4 桥梁施工工程师手册（第二版），人民交通出版社，2003年6月2.2.5 装配式公路钢桥（第一版），人民交通出版社，2002年3月。2.3、边跨支架计算1）设计参数1. 钢材的弹性模量为；Q235钢抗拉、抗压设计控制强度，剪切强度；钢筋混凝土容重。2. 结构安全系数K=1.3。3. 二次分配梁容许挠度【w】=L/500。4. 恒载系数1.2，活载系数1.4。5. 内膜、外钢模、方木自重为2.5kN/m2。6. 施工人员及机械活载取1.0kN/m2。2） 荷载计算箱梁截面尺寸取标准断面：梁高2.6m，梁高与最大跨径之比为1/17.307。顶底板厚均为28cm。腹板厚度由支点向跨中由60cm到45cm渐次变化（认为等截面箱梁，腹板取60cm验算偏安全）。得到现浇段支撑部分荷载横截面如图5所示。 图5 箱梁断面图（单位：cm）计算设计荷载如下。支撑梁段结构砼重：式中：Gi为梁体各个位置（翼板、腹板、顶底板）砼重；Si为各个位置投影面积；Ai为各个位置断面截面积，由CAD实测得到；L为梁跨距，L=45m；rc为混凝土容重，；Bi为各个位置投影宽度；经计算得到砼重及其他荷载组合表如表1所示：表1 荷载组合位置横截面积A投影宽度B砼重q1模板重q2人员q3荷载组合q单位m2mkN/m2kN/m2kN/m2kN/m2翼缘板1.132 3.125 9.889 2.500 1.000 16.267 腹板1.560 0.600 70.980 2.500 1.000 89.576 顶底板3.819 5.300 19.671 2.500 1.000 28.006 注：荷载组合q=1.2（q1+q2）+1.4q3；另外考虑结构自重，系数取1.2。3）结构内力计算I12工字钢横梁承担上部梁体和模板自重。荷载作用在321贝雷片上，得到每根纵梁的支座反力。根据牛顿第三定律，双拼I40a工字钢横梁受到的荷载为贝雷片纵梁的支座反力，大小相等，方向相反。故将该支座反力当作集中力作为荷载作用在双拼I40a工字钢横梁上，验算该横梁的强度。 建立迈达斯结构模型如图6-13所示。图6 结构模型整体图图7 单排钢管柱（630x8mm）支架结构图图8 钢管（48x3mm）支架结构图图9 双拼I40a工字钢横梁结构图图10 单片贝雷梁结构图图11 贝雷梁及I12工字钢横梁结构图图12 荷载组合图图13 结构边界条件图结构共5584个节点，9630个单元，480个荷载单元。不同体系采用刚性连接模拟焊接。4）结构强度、刚度及稳定性验算图14 托架整体挠度图（放大系数379）4.1 I12工字钢横梁验算该横梁每隔0.9m布置一根，共有51根。主梁选用I12工字钢，材质A3钢。几何特性为：横截面积：A1=18.1cm2；横截面惯性矩Ix=488cm4；Ix/Sx=10.8cm，d=5mm，h=12.6cm。1) 验算剪应力图15 I12工字钢横梁剪应力图图16 I12工字钢横梁最不利位置剪应力图根据图16可知，I12工字钢横梁最大剪应力为f=17.5MPa，远小于f=125MPa，满足规范要求。2) 验算正应力图17 I12工字钢横梁应力总体图图18 I12工字钢横梁最不利位置应力图由图18可知，最大应力为f=58.5Mpa，小于f=215Mpa，满足规范要求。3) 验算挠度图19 I12工字钢横梁整体变形图图20 I12工字钢横梁最不利位置变形图考虑变形中图中下挠包括贝雷梁及工字钢的变形，为了考虑I12工字钢的变形，利用弯矩进行验算。最大正弯矩处