广德县石榴玉兰湾上拉式悬挑脚手架方案2222.doc

广 德 县 石 榴 玉 兰 湾上拉式螺栓连接型钢悬挑脚手架施工专项方案编 制 人： 审 核 人：编制单位：广德县恒武架业有限公司编制日期： 2018年11月28日目 录第1章工程概况41.1项目简介41.2工程简介4第2章脚手架工程设计及搭设参数52.1工程布置52.2施工设计5第3章上拉式带联梁悬挑承力架计算书63.1设计依据63.2上拉式带联梁悬挑承力架设计63.2.1承载能力极限状态计算103.2.2正常使用极限状态计算103.2.3纵向水平杆验算123.2.4扣件抗滑承载力验算133.2.5荷载计算143.2.6立杆施工活荷载计算143.2.7立杆稳定性验算153、 连墙件承载力验算164、悬挑梁的受力计算179、 上拉杆件验算2111、拉杆的受力计算2212、拉杆的强度计算2313、钢筋斜拉杆与耳板的焊缝计算2314、锚固段与连梁连接的计算2415、穿墙螺栓的强度计算25第4章悬挑脚手架脚手架搭设261、施工准备262、安装搭设27（1）架子搭设工艺流程：27 3、拆除28 4、卸料时应符合下列规定：28 5、材料的检查和验收296、悬挑承力架和纵向承力钢梁的质量应符合下列规定：297、悬挑式钢管脚手架的检查与验收297.1悬挑式钢管脚手架应在下列阶段进行检查验收：297.2悬挑式钢管脚手架检查与验收应根据下列技术文件进行：297.3悬挑式钢管脚手架在使用过程中，应加强日常巡查和定期检查，主要检查下列项目：308、安全管理309、特殊部位的处理31第1章 工程概况1.1 项目简介 工程名称：广德石榴玉兰湾项目标段 建设单位：广德杭城房地产开发有限公司 设计单位：安徽寰宇建筑设计院 监理单位：安徽省科达建设项目管理有限公司 勘探单位：核工业湖州工程勘察院 施工单位：安徽阜阳建工集团有限公司 计划工期：542天1.2 工程简介广德县石榴玉兰湾工程位于广德县城区，本案2、3、4、5、12#楼均为现浇钢筋混凝土剪力墙结构地下2层，2、3#楼地上层15层，4、5、12#楼地上18层。总建筑面积31177.61平方米。建筑总高度2、3#楼为48.0米4、5、12#楼为56.7米 。第2章 脚手架工程设计及搭设参数2.1 工程布置本案因南立面阳台较多，基于此考虑，将定型悬挑型钢搁置于外梁脚手架设计部位并用穿梁(或剪力墙、柱）螺栓进行锚固，再通过连接耳板用花篮螺栓把斜拉杆张紧，以达到吊拉杆受力，再在型钢上搭设钢管脚手架。2.2 施工设计3层以下采用全封闭外落地式双排脚手架，3层以上采用三段全封闭上拉式悬挑双排外脚手架，计划从2层开始在楼面底梁设穿梁螺栓连接型钢悬挑并圆钢斜拉结构。第一挑为39层，共9步加0.9米高双防护栏杆（考虑第二挑型钢安装，预留0.3米位置），全高17.4m；第二挑为915，共9步加0.9米高双防护栏杆（考虑第三挑型钢安装，预留0.3米位置），全高17.4m。第三挑为15屋面女儿墙以上1.2米。全高57.9米。（2、3#楼全高49.2米）每栋楼共设置三道安全挑网，具体在每段悬挑梁位置各设置一道。脚手架钢管选用482.8；外挑工字钢采用I16，长度约1.2m；预埋螺栓为M20的8.8级普通螺栓，穿墙长度为300mm或400mm；钢筋拉杆上端与建筑物主体结构连接位置设置吊挂耳板，与建筑物主体结构采用锚固螺栓连接。钢筋拉杆与钢梁耳板采用8.8级螺栓连接。工字钢端部焊接连接耳板通过20的圆钢拉杆（两端焊接耳板，中部设置花篮螺栓调节挑梁高低）与上一层边梁或混凝土墙柱上设置的穿墙8.8级普通螺栓拉接；脚手架立杆步距为1.8m，纵距为1.5m，内外立杆横距为0.8m，内立杆距外墙边0.3m，每层悬挑梁处铺设木板封闭；脚手架与建筑物的连墙拉结在二步三跨内采用预埋件连墙件采用扣件连接；脚手架的剪刀撑按水平4.5m，垂直3.6m，从拐角做起，对称均匀，自下而上，左右连续，同步到顶设置；每步设扶手栏杆、隔层满铺竹笆片；脚手架外立杆内侧挂密目式安全网封闭施工；其余搭设要求按安徽省关于悬挑式钢管脚手架安全技术若干规定规定执行，施工作业层按2层计算，荷载取值为2.0KN/,本地区基本风压为0.35 KN/。第3章 上拉式带联梁悬挑承力架计算书3.1 设计依据（1） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 （2）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010（3）建筑结构荷载规范GB50009-2012（4）钢结构设计规范GB50017-2017（5）混凝土结构设计规范GB50010-2010（6）安徽省关于悬挑式脚手架安全技术若干规定（7） 施工图纸3.2 上拉式带联梁悬挑承力架设计表3-1上拉式带联梁悬挑承力架设计参数脚手架设计类型装修脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型482.8脚手架架体高度H(m)17.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆表3-2荷载设计参数脚手板类型竹笆板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35竹笆板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式0步0设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设装修脚手架作业层数n1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区安徽广德安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.184 表3-3 横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490计算简图：纵、横向水平杆布置3.2.1 承载能力极限状态计算 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.421.5/(2+1)=1.65kN/m3.2.2 正常使用极限状态计算 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+21.5/(2+1)=1.208kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.650.82/8，1.650.152/2=0.132kNm =Mmax/W=0.132106/4490=29.398N/mm2f=205N/mm2 结论：满足要求。 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.2088004/(384206000107800)，1.2081504/(8206000107800)=0.29mm max0.29mmminlb/150，10min800/150，105.333mm结论：满足要求。 3、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.65(0.8+0.15)2/(20.8)=0.931kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.208(0.8+0.15)2/(20.8)=0.682kN3.2.3 纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.931kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.682kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.381106/4490=84.903N/mm2f=205N/mm2 结论：满足要求。 2、挠度验算 计算简图如下：形变图(mm) max2.033mmminla/150，10min1500/150，1010mm 结论：满足要求。 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.176kN3.2.4 扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式为单扣件连接，扣件抗滑移折减系数为0.9。 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=0.931kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.176kNRc=0.98=7.2kN 结论：满足要求。3.2.5 荷载计算脚手架架体高度H=17.4，脚手架钢管类型为482.8，每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)=0.12。 立杆静荷载计算：（1）立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.12+(0.8+0.15)2/20.033/1.8)17.4=2.394kN单内立杆：NG1k=2.394kN（2）脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(17.4/1.8+1)1.5(0.8+0.15)0.351/1/2=2.66kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.66kN（3）栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(17.4/1.8+1)1.50.171/1=2.72kN1/1表示挡脚板1步1设（4）围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517.4=0.261kN（5）构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.66+2.72+0.261=5.641kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.66kN3.2.6 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(nzjGkzj)/2=1.5(0.8+0.15)(12)/2=1.425kN 内立杆：NQ1k=1.425kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+5.641)+ 0.91.41.425=11.437kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+2.66)+ 0.91.41.425=7.86kN3.2.7 立杆稳定性验算表3-4立杆设计参数脚手架架体高度H17.4立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210结论：满足要求。轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 （1）不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+5.641+1.425=9.46kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.394+5.641)+1.41.425=11.637kN =N/(A)=11636.766/(0.188424)=145.985N/mm2f=205N/mm2 结论：满足要求。 （2）组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+5.641+1.425=9.46kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+5.641)+0.91.41.425=11.437kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.51.82/10=0.113kNm =N/(A)+ Mw/W=11437.266/(0.188424)+112674.24/4490=168.577N/mm2f=205N/mm2结论：满足要求。3、 连墙件承载力验算表3-5连墙件设计参数连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号482.8连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896424)=23.717N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2结论：满足要求。扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN结论：满足要求。4、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1550mm，支拉斜杆的支点距离墙体距离为2070mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=15.98kN。 水平钢梁自重荷载 q=1.2026.100.00017.8510=0.25kN/m基本参数：主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.13/1=8.13kN 第2排：F2=F2/nz=8.13/1=8.13kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.04/1=10.04kN 第2排：F2=F2/nz=10.04/1=10.04kN 5、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.714106/141000=19.25N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 6、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.8421000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.086N/mm2 max=8.086N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 7、挠度验算 变形图(mm) max=0.11mm=2lx/250=21400/250=11.2mm 符合要求！ 8、支座反力计算R1=6.842kN,R2=13.588kNR1R2符合要求！9、 上拉杆件验算 上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)26螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)26对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)300吊耳板高L(mm)300吊耳板圆周外半径R(mm)100吊孔直径D(mm)65吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(1400/1600)=41.186 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=113.588=13.588kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=13.588/tan41.186=15.529kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=13.588/sin41.186=20.634kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi/2=10.317kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=10.317103/314.2=32.836N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 螺栓验算： =NS/(de2/4)=10.317103/(262/4)=19.432N/mm2ft=26N/mm2 钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。 符合要求！ 对接焊缝验算： =NS/(lwt)=10.317103/A=10.317103/314.2=32.836N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 10、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-15.529)|/1=15.529kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.714106/(1.05141103)+15.529103/2610=24.283N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=2.714106/(0.929141103)=20.721N/mm2f=215N/mm2 符合要求！11、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉杆的轴力RUi按照下面计算：其中RUicosi为拉杆的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各拉杆拉力分别为RU1=2.925kNRU2=36.126kN拉力值满足要求但相差较大，因此实际调紧花篮螺栓时注意两根拉杆的张紧度尽可能的均衡。. 12、拉杆的强度计算 拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=36.126kN上面拉杆以圆钢20mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N =36.126kN； A 斜拉杆净截面面积，A =3.14cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是115.05 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 205.0N/mm2。 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求。13、钢筋斜拉杆与耳板的焊缝计算1、连接件类别：焊缝连接中的直角焊缝2、计算公式：（1）在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算： （2）在其它力或各种综合力作用下，f,f共同作用处。 式中 对接焊缝强度 N构件轴心拉力或轴心压力，取 N36126N； lw对接焊缝或角焊缝的计算强度，取lw=100mm； 作用力与焊缝方向的角度 =0度； t在对接接头中为连接件的最小厚度；在T形接头中为腹板的厚度,取 t10mm； f按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力； he角焊缝的有效厚度，对直角焊缝等于0.7hf=5.6mmf； hf较小焊脚尺寸,取 hf=8mm； t正面角焊缝的强度设计值增大系数；对承受静荷载或间接承受动力荷载结构取1.22，对直接承受动荷载结构取1.0； f按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力； 角焊缝的强度设计值。3、计算结果： （1）正应力 f=Nsin(*PI / 180)/(lwhe)=36126sin(0.000)/(1005.6)=0.00N/mm2； （2）剪应力 f=Ncos(*PI/180)/(lwhe)=36126cos(0.000)/(1005.6)=64.51N/mm2； （3）综合应力 (f/t)2+f21/2=111.73N/mm2；结论：力平行于焊缝长度,计算得出的剪应力小于或等于对接焊缝的抗拉抗压强度设计值=185N/mm2,所以满足要求。14、锚固段与连梁连接的计算水平钢梁与连梁采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =80mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=12.610kN； F 对接焊缝切向力，F=1.841kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=80mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 12609.55/80.00 = 157.62N/mm2；焊缝剪应力强度f = 1840.92/80.00 = 23.01N/mm2； 焊缝总强度为162.58N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求。15、穿墙螺栓的强度计算（1）连接件类别：杆件连接中的普通螺栓连接。（2）计算公式：普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： 承压承载力设计值应按下式计算： 普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算： 普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： 式中 d螺栓杆直径,取 d=20mm； de普通螺栓在螺纹处的有效直径，取 dd=17.6； t在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取 t=10mm； nv受剪面数目，取 nv=1； fvb螺栓的抗剪强度设计值，取 fvb=320(N/mm2)； fcb普通螺栓的抗压强度设计值，取 fcb=400(N/mm2)； ftb普通螺栓的抗拉强度设计值，取 ftb=400(N/mm2)； Nv普通螺栓所承受的剪力，取 Nv=36126(N)； Nt普通螺栓所承受的拉力，取 Nt=36126(N)。（3）计算结果：普通螺栓的受剪承载力设计值 Nvb=13.1415202320/4=100530.96(N)； 普通螺栓的承压力设计值 Ncb=2010400=80000(N)；故: 普通螺栓的承载力设计值取80000(N)； 普通螺栓的受拉承载力设计值 Ntb=3.141517.62400/4=97313.97(N)； 普通螺栓承载力设计值验算：结论：(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2=0.5851 并且 NvNtb，所以满足要求。第4章 悬挑脚手架脚手架搭设1、施工准备单位工程技术负责人应组织悬挑式钢管脚手架专项施工方案的编制人员、施工员、安全员，按照专项施工方案和安全技术规程的要求，对安装搭设人员进行书面技术交底，并履行签字手续。悬挑式钢管脚手架搭设前，安装搭设人员应认真阅读专项施工方案，掌握悬挑承力架的构造、布置方式、布置间距、特殊部位（如阳台、转角、楼（电）梯间等）的具体做法、纵向承力钢梁和脚手架架体的搭设要求等，并核对现场实际情况，必要时与方案设计人员协调，修改设计。应按照专项施工方案、施工图的要求制作、安装预埋铁件、预埋螺栓，并进行隐蔽工程验收，隐蔽验收应手续齐全。应按照专项施工方案、施工图纸和相关技术规范的规定，对进场的悬挑承力架及纵向承力钢梁构件、脚手架钢管、扣件及构配件、预埋铁件、螺栓等进行检查验收，不合格产品不得使用。经检验合格的材料、构配件应分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。悬挑式钢管脚手架的钢管、扣件和悬挑承力架等应做好油漆、防腐。悬挑承力架安装时对应的主体结构混凝土强度不应低于10MPa；脚手架搭设时，对应主体结构混凝土强度不应低于15MPa；连墙件安装时，对应主体结构的混凝土强度应满足设计要求。2、安装搭设（1）架子搭设工艺流程：按平面图、立面图安装悬挑梁，确定脚手架立杆间距（不大于1.5M），放置纵向扫地杆逐根竖立立杆（随即与扫地杆扣紧）安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆与横向水平杆安装第二步纵向水平杆与横向水平杆加设临时横向斜撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设两道连墙杆后方可拆除）-第三、四步纵向水平杆、横向水平杆设置连墙件安装横向斜撑接立杆加设剪刀撑铺设竹笆安装防护栏杆挂密目安全网等一个悬挑段脚手架搭设完成后，再在悬挑层处搭设一道安全挑网。 悬挑式钢管脚手架的安装搭设作业，必须明确专人统一指挥，严格按照专项施工方案和安全技术操作规程进行，作业过程中，应加强安全检查和质量验收，确保施工安全和安装质量。安装搭设作业应有可靠措施防止人员、物料坠落。悬挑承力架、纵向承力钢梁应按设计的施工平面布置图准确就位、安装牢固，安装过程中应随时检查构件型号、规格、安装位置的准确性和螺栓紧固及焊接质量。脚手架搭设进度应符合下列规定：脚手架搭设必须配合施工进度进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 脚手架搭设过程中，应及时安装连墙件或与主体结构可靠拉结。脚手架每搭设完一步，应按照规定及时校正步距、纵距、横距和立杆垂直度。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设。为了保证操作人员的安全，每次搭设应超过操作面1.5米。立杆不能选择弯曲、裂纹的钢管，接长必须用对接扣件接长，且接头不得再同步同跨内，两个相邻接头错开不小于0.5米。扣件也必须完好无损，扣件扭力不小于40N*M。剪刀撑应每四跨一设，剪刀撑与水平杆之间的夹角应控制在45-60度之间，剪刀撑搭接长度不小于1.0米，且不小于三个旋转扣件链接。且在整个脚手架外立面连续设置。每步脚手架防护栏杆按0.6、1.2米等间距设置。外立杆内侧满挂绿色密目式安全网。悬挑层采用木工板封闭，脚手架脚手板采用竹笆板，从第三步开始隔层满铺，顶步架必须满铺。竹笆板四角用铁丝扎牢，以防止滑动影响操作人员安全。脚手架连墙件在每层楼面处按三跨设置，从转角处开始设置。实际连墙件的纵向间距未2.9米，横向间距不大于4.5米。计算按两步（3.6米）三跨（4.5米）计算，安全性更高。每段悬挑式脚手架在悬挑层处设置一道安全挑网，每栋楼共设置三道，以防高空落物伤人。脚手架外立杆涂刷黄色油漆，剪刀撑涂刷黑黄相间安全警示漆。3、拆除拆除作业前，应认真检查脚手架构造是否符合安全技术规定，并根据检查结果，补充完善专项施工方案中拆除顺序和措施，经企业安全技术部门和监理工程师批准后方可实施。拆除作业前，单位工程负责人应组织专项方案编制人员、安全员等，按照专项施工方案和安全技术操作规程对拆除作业人员进行书面安全技术交底，并履行签字手续。拆除作业前，应清除脚手架上的垃圾、杂物及影响拆卸作业的障碍物。并按要求设置警戒线，以防人员进入。拆除作业时，应由专人负责统一指挥。脚手架拆除必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。当采取分段、分立面拆除时，应制定技术方案，对不拆除的脚手架两端必须采取可靠加固措施后方可实施拆除作业。4、卸料时应符合下列规定：（1）拆除作业应有可靠措施防止人员与物料坠落，拆除的构配件应传递或吊运至地面，严禁抛掷。（2）运至地面的构配件应及时检查、修整和保养，按不同品种、规格分类存放，存放场地应干燥、通风，防止构配件锈蚀。（3）检查和验收5、材料的检查和验收进入现场的脚手架材料和构配件质量应满足国家现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定。6、悬挑承力架和纵向承力钢梁的质量应符合下列规定：制作悬挑承力架、纵向承力钢梁的材料应有产品合格证、质量检验报告等质量证明文件；构件焊缝的高度和长度应满足设计要求，不得有焊接裂缝、构件变形、锈蚀等缺陷；悬挑承力架的制作质量应符合安徽省关于悬挑式脚手架搭设规程的规定。7、悬挑式钢管脚手架的检查与验收7.1悬挑式钢管脚手架应在下列阶段进行检查验收：（1） 悬挑承力架、纵向承力钢梁安装完成后，脚手架搭设前；（2） 作业层上施加荷载前；（3） 每搭设10m 左右高度后；（4） 达到设计高度后；（5） 遇有六级及以上大风、大雨和大雪后；（6）使用超过一个月；（7） 停工超过一个月后复工的。7.2悬挑式钢管脚手架检查与验收应根据下列技术文件进行：（1） 专项施工方案及变更设计文件；（2） 安全技术交底；（3）悬挑承力架的安装技术要求及检验方法应符合安徽省悬挑式脚手架安全操作技术规程 的规定。（4）悬挑式钢管脚手架架体搭设的技术要求及检验方法应符合安徽省悬挑式脚手架安全操作技术规程的规定。7.3悬挑式钢管脚手架在使用过程中，应加强日常巡查和定期检查，主要检查下列项目：（1） 悬挑承力架与主体结构连接的锚环、预埋螺栓是否有松动，吊拉构件是否有松弛，各节点连接螺栓是否有松动，构（杆）件及节点是否有变形、锈蚀。（2） 脚手架架体构造、连墙件是否符合要求，扣件螺栓是否有松动。（3）脚手板是否有腐朽、损坏和绑扎松动。（4）安全防护措施是否符合要求。（5）是否有超载和扩大使用范围。（6）应经常检查悬挑式钢管脚手