623号机1号瓦振动大停机保护动作.doc

623号机1号瓦振动大停机保护动作，机组跳闸1994年11月24日一. 故障现象：23时18分：3号机带负荷295MW，1号瓦轴振动、轴盖振动及轴弯曲均有所上升；11月25日0时03分：1号瓦轴盖振动大停机保护动作，机组跳闸，发电机解列；11月25日至11月26日，先后4次机组启动，均因轴承盖振动大机组无法投运，高压揭缸后发现第七级掉叶片三根。二. 原因分析：由于高排疏水管道无逆止门，停机后高排温度低，疏水返回高压缸，导致高缸第七级叶片断裂，属设计问题。三. 采取对策：高排管道加装疏水罐。63 3号机高缸排汽管漏泄，机组停运1994年11月16日一. 故障现象：2时15分：3号机启动加负荷时，发现前箱下部漏汽较大，机组停运，打开保温后检查，高压缸甲排汽管制造焊口热影响区裂缝。裂缝环管子周围南侧260mm左右；11月18日：3号机高压缸甲管消漏工作完；11时30分：汽轮机挂闸冲转；13时00分：发电机并网；16时31分：负荷加至160MW时发现乙侧高压缸排汽管漏；17时01分：机组停运，检查高压缸乙排汽管制造焊口热应力区裂缝800mm左右；11月22日：高压缸乙管消漏工作完；13时54分：主机挂闸冲转；16时32分：发电机并网发电。二. 原因分析：1. 3号机投运以来，虽经过大、小修，但高排管道支吊架销钉未拔出，缺陷始终未被发现，管道振动时没有缓冲，造成支吊架脱槽，管道应力集中，使高排管根部应力集中；2. 高旁开、关按钮弹簧开时卡，按钮按下弹不起来，引起高旁压力瞬时升高，造成冲击，引起振动；3. 3号机疏水系统不畅，管道内积水，使高排甲管逆止门轴被打弯。三. 采取对策：643号机电动给水泵电机温度高停泵1994年11月25日一. 故障现象：15时15分：3号机启动中，电动给水泵投运；17时10分：零米值班员检查发现电动给水泵出口风温高至100（该表计最大量程100），采取降转速及提高冷却水压等措施；17时35分：电动给水泵跳闸，发出“电动给水泵定子温度高”信号，停运后检查发现电动给水泵空冷器进口水门门头掉，检修人员将水门更换后；20时40分：电动给水泵加运。二. 原因分析：1. 运行人员操作经验不足，从3号机电动给水泵空冷器进水门解体后检查看，门杆与连杆断裂，这是造成空冷器断水、电动给水泵电机温度升高跳闸的直接原因；2. 未认真招待定期工作制度，规定为一小时抄表一次，而电动给水泵运行二个小时中，未抄一次表，失去了一次良好的检查和分析故障的机会。三. 采取对策：653号机主汽门关闭，机组停运1994年12月21日一. 故障现象： 12月21日7时42分：3号机运行中突发“甲侧主汽门关闭”信号，负荷由270MW甩至0MW，逆功率信号发出现，就地检查甲、乙侧主汽门均关闭，发电机解列，汽轮机打闸；12月18日16时47分：3号机启动过程中，当转速升至2800r/min时，主汽门关闭一次，汽轮机打闸；12月21日10时17分：3号机挂闸冲动；11时0分发电机并网发电。二. 原因分析：三. 采取对策：663号机2号瓦温度高，机组停运1994年12月25日一. 故障现象：2时30分：负荷297MW，发现机组振动整体增大（1号瓦轴承盖振动由97m增至124m，1号轴平振由55.6m增至137.2m,垂振由34.4m增至77.3m；3号瓦轴盖振动由14.8m增18.6m,3号轴平振由127.1m增至159.2m,垂振由98.4m增至122.1m ，4号瓦轴盖振动由31.4m增至40.2m ，5号瓦轴盖振动由17.6m增至24.8m ，1号瓦瓦温由58升至65,2号瓦瓦温由71上升至75,轴弯曲由57.6mm增至118.2mm）,立即将负荷减至280MW；2时49分：就地实测振动:1号瓦轴盖水平振动23m,轴向振动103m,垂直振动22m ，3号瓦轴盖水平振动5m，轴向振动26m,垂直振动11m ；3时00分：负荷减至250MW,1号瓦轴盖水平振动23m,轴向振动78m,垂直振动34m ；4时39分：CRT显示1号轴垂振173.4m,3号轴垂振162.2m,2号瓦瓦温升高至85,1号瓦瓦温升高至76；6时43分：2号瓦瓦温95,打闸停机；6时45分：1号轴平振224.7m,垂振189.8m；6时49分：转速1500r/min,3号轴平振213.5m,垂振192m；7时06分：大轴静止,投入盘车运行,电流43A,中压轴弯曲50m。二. 原因分析：三. 采取对策：67 3号机定冷泵甲故障停运1995年2月7日一. 故障现象： 22时29分：3号机正常运行中，“发电机定子断水”信号发，定子、端部冷却水压力、流量均降低，检查定冷泵甲电流由58A下降至40A（空载电流）；乙泵未联动，立即抢投定冷泵乙成功，定子、端部冷却水压力、流量恢复正常，检查发现定冷泵甲电机与泵靠背轮脱开，故停之。二. 原因分析：三. 采取对策：683号机主机轴向位移大停机保护动作，机组停运1995年2月19日一. 故障现象：21时36分：炉灭火，负荷由274.8MW减至19.6MW；21时38分：检查发现主机推力瓦工作面3号瓦块温度136,其它2、4、5号瓦块温度也较前升高，汇报单元长，告厂用倒后再停机；关闭高压夹层至再热冷却段回汽门；21时39分：刚准备打闸时发现推力瓦温度急速由136降至87，汇报单元长，令不要打闸；21时46分：检查发现“电超速动作”光字亮，未及汇报时发现机组跳闸，“轴向位移大停机”、“发电机主保护动作”及主汽门、中联门关闭信号发，机组转速下降，立即启动调速油泵，机组惰走中发现二段抽汽压力及甲、乙中联门前压力3.7MPa,开启低旁50%,机头检查发现危急保安器1号飞锤动作,转速最高3026r/min；22时18分：大轴静止,启动盘车电机时电机冒烟,手盘转子轻快,每15分钟手盘转子180度。二. 原因分析：1. 运行人员在减负荷后恢复过程中未按规程撤电超速保护，亦未及时分析判断出电超速保护动作后，中调门因门后压力表指针粘合不能正常开启，高压调门在负荷小于25未关的情况下，加负荷造成高压缸进汽增大，使推力瓦3号瓦块温度上升至136，轴向位移大于+1.2mm，保护动作,机组被迫停运；2. 运行值班员没有严格执行规程，在事故处理过程中乙侧主汽温度下降至465，推力瓦温度上升至115以上，两次均未打闸，失去了保设备的机会；3. 运行值班员在发现“电超速保护动作”信号后，未汇报，未处理，致使机组单缸运行，使事故扩大。三. 采取对策：693号机盘车装置故障1995年3月3日一. 故障现象：0时10分：3号机推力瓦检修工作结束，主机挂闸冲转；0时13分：当转速升至200r/min时发现盘车未脱开且盘车减速装置有明显的齿轮磨擦声，立即打闸停机；0时32分：大轴静止，转入检修，解体后发现盘车蜗母轮损坏严重。二. 原因分析：盘车未脱开是因调速油至手柄活塞门误开，此门为远方自动投盘车用，当主机转速65r/min时，盘车脱不开，将大、小齿轮打坏。三. 采取对策：根据我厂实际情况，将盘车自动投入装置及压力油管路割除加堵。703号机中差大停机保护动作，机组跳闸1995年3月10日一. 故障现象：3时25分：炉灭火，负荷由243MW减至17MW；3时35分：负荷11MW，高差+1.4mm,中差+0.9mm,低I差+4.1mm,低II差+10.4mm,轴向位移-0.2/-0.1mm；3时36分：“中缸差胀大停机”信号发,中差+1.3mm,机组跳闸；4时01分：大轴静止,投入盘车运行；8时33分：主机重新挂闸冲动；9时10分：发电机并网发电；12时10分：,负荷加至300MW。二. 原因分析：中差大停机保护动作属于热工保护误动。三. 采取对策：713号机主机危急保安器误动，机组停运1995年5月19日一. 故障现象：2时52分：3号机正常运行中，负荷由298MW甩至0MW，机组跳闸，“逆功率”信号发，发电机解列，转速下降；3时03分：检查发现1号飞锤动作（遮断窗口显示遮断）；3时12分：接令，挂闸冲转，安全油压建立不起来；3时19分：安全油压建立，机组升速；3时22分：转速升至2906r/min时，汽轮机跳闸，就地检查1号飞锤指示遮断位；3时50分：大轴静止投入盘车运行；6时08分：3号机挂闸冲转做超速试验，目标转速3100r/min；6时23分：当转速升至3078r/min时，1号飞锤动作，汽轮机跳闸；6时38分：解列1号飞锤，恢复机组3000r/min并网；13时36分：负荷180MW，“轴振动大”、“轴振动大停机”信号发，机组跳闸，CRT显示9号瓦轴水平振瞬时值为0.25mm（保护动作值）；14时0分：接令，撤除9号瓦轴振保护，机组恢复；14时18分：发电机并网；14时30分：负荷加至70MW，机组跳闸，检查发现1号、2号飞锤均动作；15时00分：大轴静止，投入盘车运行。二. 原因分析：1. 1号飞锤因偏心孔配重封头旋出约6mm，该封头旋出后顶在闷头上反作用于飞锤，引起误动，2号飞锤动作原因初步分析认为是：1号飞锤误动未恢复情况下可传振动引起；2. 菲轴振大停机保护92年6月24日总工已下令只投报警回路，并将停机回路拆除，去年12月份，生技部通知热工将该回路恢复，5月11日、5月19日运行人员在没有通知的情况下，两次投热机保护时，在联系单上画勾要求投该保护，热工人员也未核准分别将轴振大停机保护投入，暴露出我厂保护管理较混乱，需进一步完善保护管理制度；3. 1号飞锤第一次动作后，未及时发现说明运行人员事故应变能力差，需进一步提高业务水平；4. 去年12月3号汽机检修，发现汽机小轴齿轮磨损，需更换，由上海汽轮机厂对危急保安器重新装复，试验合格，这次检查发现封头处未用洋冲冲铆，运行中自动退出，现冲铆四个点，做试验合格。三. 采取对策：723号机差胀大停要保护动作，机组跳闸1995年5月20日一. 故障现象：17时07分：3号机挂闸冲转，冲转参数：主汽压力7.5/7.5MPa,主汽温度375/380,高差-1.0mm,中差-0.4mm,低I差-0.2mm,低II差+3.3mm,真空78.2KPa,油温35；17时16分：推力瓦工作面7号瓦块温度100,温度班实测60；17时21分：转速升至2846r/min时,高差-1.3mm,“高缸差胀大停机”信号发,保护动作,机组跳闸；17时28分：高差-1.2mm,继续挂闸冲转；17时33分：转速维持1409r/min；18时20分：发电机并网；20时15分：中差+1.7mm,采取以下措施:启动凝升泵,降低轴封温度,由170,降至130；联系炉降再热汽温；20时28分：中差+1.8mm“中缸差胀大停机”信号发，保护动作，机组跳闸；21时20分：大轴静止，投入盘车运行。二. 原因分析：三. 采取对策：733号机发电机断水保护动作，机组跳闸1995年6月12日一. 故障现象： 7时29分：3号机运行中转冷水压力、流量摆动，立即手动启动转冷泵乙；7时30分：“发电机转子断水”信号发，保护动作，负荷由296MW甩至0MW，机组跳闸；7时33分：“中差大停机”信号发，破坏真空；7时55分：大轴静止，投入盘车运行。二. 原因分析：由于转冷箱水位低导致发电机转子断水保护动作。三. 采取对策：743号机乙小机四段逆止门故障1995年6月12日一. 故障现象：21时40分：机组运行中，乙小机转速下滑，启动电动给水泵，检查发现四段抽汽至乙小机逆止门在关闭位置，负荷由292MW减至210MW，联系值长提备汽压力并增开二段至厂用汽门，关四段至0.5-0.7MPa联箱门,乙小机用备汽升速至4000r/min；22时20分：四段抽汽至乙小机逆止门处理好,将乙小机汽源由备倒为四段供,关闭二段至厂用汽门,开启四段至0.5-0.7MPA联箱门,负荷加至295MW。二. 原因分析：乙小机逆止门关闭是由于热工保护（逆止门前、后差压）误动。三. 采取对策：753号机6KV3B段失压1995年9月6日一. 故障现象：10时21分：电气6KV3B段瞬间失压，循环泵乙、丙跳闸，乙泵倒转，手紧出口门，乙小机主油泵、乙前置泵跳，炉灭火，负荷由270MW减到20MW，真空最低至66Kpa；11时00分：启动乙、丙循环泵；11时20分：负荷加至正常。二. 原因分析：由于6KV3B段间歇性接地，633B开关低电压跳闸，导致失压。三. 采取对策：76 3号机高旁减压阀故障开启1995年10月12日一. 故障现象：10时28分：机组运行中，高旁突然开启，高排压力上升，就地手动关高旁减压阀无效，通知热工保护班，查高旁控制板上指示灯闪烁，减压减温阀全开，要求减负荷，查其它参数正常；10时31分：经热工自动班人员处理后全关高旁减压减温阀。二. 原因分析：高旁阀门故障是由于热工旁路控制系统故障所致。三. 采取对策：773号机厂用电失去1995年10月30日一. 故障现象: 23时10分：3号机运行中，负荷300MW，集控照明突然失去，所有运行设备跳闸，高、中压主汽门、调门，各段抽汽逆止门及高排门关闭，转速下降，启动直流润滑泵，断运行泵联锁，复归跳闸泵按钮，关II、IV段至厂用汽门，低缸安全门爆破；23时13分：转速降至1566r/min，启动顶轴油泵无电，要求尽快恢复；23时50分：启动顶轴油泵，大轴静止，投入盘车运行。二. 原因分析：由于厂高变结构设计不合理，外部短路电流的冲击使变压器低压线圈严重烧损变形，引起故障发生。三. 采取对策：783号机主机前箱处着火1996年2月15日一. 故障现象：17时37分：3号机运行中，检查发现机头冒烟；17时39分：控制室内主机转速表均无指示，负荷调节级压力、周波正常，高差指示最大，回油温度1号瓦无指示；17时42分：前箱底部着火，烧断部分电缆，解除高差、菲超速、回油温度高保护；19时27分：将前箱处着火扑灭，控制室主机转速表恢复。二. 原因分析：由于前箱热工电缆孔漏油顺电缆流下，且电缆线绑在未保温的主汽门前疏水管上，高温烘烤起火。三. 采取对策：793号机中差大停机保护动作，机组跳闸1996年3月12日一. 故障现象：7时05分：主机挂闸冲转，主汽压力4.0/4.0MPa,主汽温度365/350,高差+2.7mm,中差+0.3mm,高缸膨胀18/17mm,中缸膨胀13/13mm；8时00分：发电机并网,投汽加热,高差+3.0mm,中差+0.8mm；9时15分：甲小机冲转；9时30分：乙小机冲转；10时40分：甲,乙汽动给水泵投运,停电动给水泵；10时53分：负荷180MW；11时13分：中