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测量作业指导书zq 太中银铁路工程ZQ-V标段DK433+994霍家河畔红柳河特大桥主桥上部结构（48+80+48）m预应力砼连续箱梁施工测量及线形控制作业指导书编制审核批准中建太中银铁路工程第一项目部（二）二八年八月 一、工程概况太中银铁路霍家河畔红柳河特大桥中心里程为DK433+994，全桥长546.5m，大桥横跨红柳河。 主桥上部构造采用单箱单室直腹板式箱梁，顶板宽度11.7m，底板宽6.4m。 支座处及中跨跨中共设置5道横隔板。 横隔板厚度:边支座处1.45m,中支座处3.0m,中跨跨中0.6m.箱梁横隔板及梁端底板设有永久人洞，内外腹板上方顺桥向每隔1.5-2m设有通气孔。 箱梁根部底板设有施工泄水孔。 箱梁0号段长12m，中（边）跨合拢段长2m，边跨现浇段长7.75m。 箱梁根部梁高5.72m（矮腹板外侧），跨中、边跨梁端梁高2.95m（矮腹板外侧），腹板厚0.480.60.71m，底板由跨中的0.4m按二次抛物线变化至根部的1m，顶板厚除梁端附近外均为0.35m。 箱梁翼缘板悬臂长2.65m，箱梁采用三向（纵向、横向、竖向）预应力体系。 主桥边跨分12个梁段，中跨分11个梁段，其中0#、12#节段在墩顶支架上浇注；主桥节块采用悬臂浇注，逐段对称平衡进行； 11、11，号合拢段采用吊架施工。 合拢段的施工顺序为先边跨合拢后中跨合拢。 中跨合拢采用劲性骨架强迫合拢。 二、坐标系导线控制网及高称控制点状况在下部结构施工前，项目部根据通视情况良好导线点、GPS点和设计院移交的水准点，在河两岸加设三个控制桩，与已有点形成附合导线，能够满足施工放样需要。 墩身施工完成后，根据大桥控制网利用坐标法放射墩顶纵轴及横轴线，并将轴线控制点引致桥墩身上（至少2个），与桥头路基上布设的轴线点桩共同作为施工轴线控制的依据；同时将水准点也引至墩顶。 采用全站仪对连续梁平面位置进行施工放样，确定梁局部特征点和立模边线；采用高精度水准仪进行梁高程控制。 所有测量仪器定期进行校核，以保证测量精度要求。 三、墩顶及0#块测量控制网设置 1、按三级测量控制网在8#、9#、10#、11#墩墩顶设置纵轴线控制点和水准点。 2、0#块成型后在0#块上设置纵轴线控制点和水准点。 每次施工放样时均要与高级导线控制点连测，精度合格后方可使用。 四、施工挠度的控制及观测悬浇施工梁体由于受温度、外荷载等因数影响会产生挠度，混凝土自身的收缩、徐变等因素也会使箱梁产生标高变化，这种变化会随着跨度的加大而增加。 为了使成桥后的桥面线型达到或接近设计，必须在悬臂浇注时进行标高控制，在施工中对已浇或准备浇注的梁段进行挠度、温度等观测，并以此随时调整浇注段的立模标高。 立模标高=箱梁设计标高+设计施工预拱度+挂蓝自重及浇注混凝土后的变形值日照温差修正值。 设计施工预拱度值需进行修正，由于设计状态和实际施工状态的差异，为了达到设计的理论线形，必须通过实际测量资料的积累和分析，找出各阶段的挠度变化规律，以修正各项计算参数，使计算状态基本吻合实际，挂蓝的变形值也要通过挂蓝试压以及施工前几段产生的实际挠度数据进行修正，混凝土的收缩可用拆合降低温度的方法处理。 对于张拉值的修正，通过锚下应力损失理论公式以及实际观测值比较后决定。 为尽量减少日照温差的影响，宜选择温度梯较小的时候进行观察。 另外，平衡力矩，施工荷载对混凝土标高也有影响，若两端荷载不一样，必然会产生一头低一头高的现象，施工中力求平衡施工，消除该项目影响。 五、箱梁悬浇施工中的线形控制5.1线形控制基本原理线形控制即在预应力混凝土连续箱梁悬臂法施工阶段,对桥跨结构所发生的几何变形应用控制仪器设备、软件,进行监测、计算、矫正,使其接近达到设计的理想状态。 项目部拟联合外部专业检测单位，组成连续箱梁施工监测小组，施工过程对梁进行线形控制。 线形控制的基本原理是根据计算提供梁体各截面的最终挠度变化值（即竖向变形），设置施工预拱度，据此调整每块梁段模板安装时的前缘标高。 用公式表示如下Hi=Hi+f其中Hi第i梁段的实际立模标高Hi第i梁段的设计标高（由于设计计算所用参数与实际有出入，故不能直接用以施工）f综合考虑各种因素的影响而增设的施工预拱度（向上为正，向下为负）。 悬臂梁施工线型控制的关键是要分析每一施工阶段，每一施工步骤的结构挠度变化状态，确定逐步完成的挠度曲线。 影响挠度的因数根据施工过程主要有以下几种单T构形成阶段由以下因素产生的悬臂挠度梁段混凝土自重；挂篮及梁上其它施工荷载作用；张拉悬臂预应力筋的作用。 合拢阶段，将继续发生以下因素产生的连续挠度合拢段混凝土重量及配重作用；模板吊架或梁段安装设备的拆除；张拉连续预应力束的作用。 以上过程中，同时还会发生由于混凝土弹性压缩，收缩，徐变，预应力筋松弛，孔道摩阻预应力损失等因素引起的挠度。 5.2预拱度计算在上述假设的基础上，考虑到各节段混凝土龄期不同所导致的收缩徐变差异，将连续梁施工所经历的收缩徐变过程划分成与施工过程相同的时段，即浇筑新梁段，张拉预应力筋，移动挂篮，体系合拢等。 每一时段结构单元数与实际结构梁段数一致，在每一时段都对结构进行全面的分析，求出该时段内产生的全部节点位移增量，对所有时段进行分析，即可叠加得出最终预拱度值。 设计图纸中给出了参考施工阶段挠度表，未考虑墩台变形、变位、挂蓝变形以及温度变化引起的挠度变化，在施工过程中应通过观测、计算进行矫正后参考使用。 （1）节段前缘施工标高确定A.施工标高确定节段前缘施工立模标高Hi由两部分（设计标高Hi和综合预拱度fi）组成，即1设计标高Hi=H0+HI其中H0为墩顶0#段标高HI为梁体纵坡度引起的增量2综合预拱度fi=fi1+fi2+fi3+fi4其中fi1为节段设计预拱度fi2为挂篮变形预留的增量值fi3为墩台变位、变形的影响值fi4为温度变化的影响值所以节段前缘施工标高为Hi=Hi+fi=H0+Hi+fi1+fi2+fi3+fi4B.挂篮变形计算主跨施工采用自行设计的三角斜拉式轻型挂篮，其变形包括三角桁架弹性变形、前吊带弹性及非弹性变形。 三角桁架变形计算将桁架简化为铰接形式，按各个梁段的不同重量，分别计算其弹性变形。 前吊带（连接精扎螺纹杆）变形计算将底模架前横梁简化为弹性支撑的连续梁，根据各梁段实际荷载计算各个支承杆件的受力，然后根据受力情况计算出吊带的变形量。 非弹性变形测试挂篮的非弹性变形由挂篮试压试验来实测，对于未经试压的挂篮，参考已试压挂篮（各套挂篮为同一工厂，同一工艺加工）的变形值在第一次挂篮施工时设置，对于已试压的挂篮认为非弹性变形已消除，在施工时不再考虑。 六、现场施工控制梁部悬灌施工的线型观测由项目部和专业单位组成的检测小组负责，以确保线型控制精度。 施工控制框图施工控制框图见框图三。 施工放样梁段施工时，中线按照设计提供的控制点进行控制测量，立模放样的测点设在底模板梁段的前缘，在立模时将上述立模标高换算成坐标标高。 在施工过程中对全桥中线和临时水准点进行定期复核和检查，确保各悬臂浇筑梁段施工测量的准确性。 材料参数测量1测量各梁段混凝土的原料性能、配合比、坍落度、容重等。 测量混凝土7d、28d以及施加预应力龄期的弹性模量Eh、强度框图三施工线形控制流程原数据建立数据文件调用控制软件计算理论预拱度确定立模高度梁段施工施工观测与试验数据对比分析与反馈计算下一梁段预拱度值Rba、及估测徐变系数。 2实测（根据试验）预应力材料的弹性模量Ey、标准模量Rby。 3测量施工荷载值及作用形心。 施工观测1测点布置在桥轴线及上、下腹板的中心轴线组成三条纵轴线，每段的前沿和三条纵轴的交叉点（梁端左、中、右三点）设置为测点。 在0#块上设置临时水准点。 2主要监测数据有A按照施工顺序，每悬浇一段观测5次，即（a）挂篮就位后浇筑混凝土前；（b）浇筑梁段混凝土后；（c）张拉纵向预应力束前；（d）张拉纵向预应力后；（e）移动挂篮前（即进行下一节段作业前）。 分别在每个节段上预留观测点进行精密抄平，并将观测结果填入观测表中，以便于下节段拱度的预留。 B每次观测要记录好标高变化、测量高度、墩台沉降、温度变化情况等。 3浇筑砼前对每个节段进行上述测量，并对各节段数据进行累加统计分析，与设计图提供数进行对比。 测量结果以表格形式（施工时统一制定表格）及时反馈至线型控制小组，并对一些意外情况在备注栏中进行反映。 如不吻合则及时报监控小组，对预应力值或立模标高值等进行调整，以保证箱梁线型与设计图符合。 线型控制小组及时将计算机计算结果及立