化工原理下学期练习.doc

传质基础【1】传递净物流量为N，主体流动量为Nm，A分子和B分子净流量为NA和NB，等分子相互扩散不同于单向扩散的特点是( C )。 (A)JAJB； (B)NNm0； (C)NANB0； (D)NANB0【分析如下】无论是等分子相互扩散还是单向扩散都恒有JAJB，故不能选(A)；又在等分子相互扩散中没有总体流动(即Nm0)，而不是NNm0，故不能选(B)；传质速率NA和NB不可能都同时为零，故(D)不成立；只有等分子相互扩散才有NANB，故正确的选项应该是(C)，即NANB0。【2】两组分A和B的传质速率为NA和NB，在( C )情况下，是大小相等，方向相反。 (A)在气相中扩散； (B)单向扩散； (C)等摩尔扩散； (D)在液相中扩散【分析如下】在单向扩散中，NB0，NANB。只有在等摩尔相互扩散时才有NANB，且与在液相还是气相中扩散无关，故选(C)。【3】物质在气体中的分子扩散系数DG与气体绝对温度T的关系为( B )。 (A)DGTG； (B) DGTG的1.75次方 (C)DG1/TG； (D)DG(1/TG)的1.75次方【4】单向扩散中，趋向于相界面的总体流动，是由于( B )引起的。 (A)外力驱动； (B)分子扩散； (C)对流扩散； (D)涡流扩散5】描述分子扩散的实验定律是( B )。 (A)亨利定律； (B)菲克定律； (C)拉乌尔定律； (D)傅立叶定律【说明如下】亨利定律描述的是气体和稀溶液间的气液相平衡关系的实验定律。拉乌尔定律描述的是理想溶液汽液相平衡关系的实验定律。傅立叶定律描述的是物体中热传导性能的实验定律。描述分子扩散的实验定律是菲克定律。【6】漂流因数越大，表明( D )的影响越大。 (A)对流扩散； (B)温度； (C)粘度； (D)总体流动【分析如下】漂流因数表明总体流动的影响，与对流扩散、温度和粘度无直接关系。漂流因数表明单向扩散比等摩尔相互扩散的传质速率大的倍数，也即总体流动对传质速率的影响。【7】总体流动又称摩尔扩散，发生在( A )中:。 (A)单向扩散； (B)等分子相互扩散； (C)气相； (D)液相【分析如下】(A)由于A分子单向扩散留出空位，使气体混合物产生趋向于相界面的总体流动。(B)等分子相互扩散不会产生总体流动。(C)总体流动是由于分子单向扩散本身引起的，与在液相还是气相中的扩散无关。【8】液体粘度增大液相中扩散系数DL( A )。 (A)减小； (B)增大； (C)不变； (D)不确定气体吸收【1】常压下用水吸收二氧化碳的低浓度系统，如在水中加碱，此系统( C )。 (A) kG和KG都明显增大； (B) kG减小，KG增大 (C) kG基本不变，KG增大； (D) kG和KG都基本不变【分析如下】加碱中和碳酸根，减少了液膜阻力，使总吸收系数KG增大，而气膜的kG基本不变，KG不可能不变。【2】对一定的气体和稀溶液物系，相平衡常数m取决于( B )。 (A) 温度和浓度； (B) 温度和压强 (C) 压强和浓度； (D) 流速和浓度【分析如下】相平衡常数m=E/Pt，式中亨利系数E在压力不很高时只取决于温度，所以m取决于温度和压强。【3】只要组分在气相中的分压( B )液相中该组分的平衡分压，解吸就会继续进行，直至达到一个新的平衡为止。(A) 大于； (B) 小于； (C) 等于； (D) 不等于【分析如下】如果组分在气相中的分压与液相中该组分的平衡分压不相等，传质过程就会继续进行。如果组分在气相中的分压大于液相中该组分的平衡分压，传质过程就会从气相往液相进行，是吸收。如果组分在气相中的分压小于液相中该组分的平衡分压，传质过程就会从液相往气相进行，是解吸。【4】低浓度难溶气体吸收，其他操作条件不变，入塔气量增加，气相总传质单元高度HOG、出塔气体浓度y2、出塔液体浓度x1将会有( A )。(A) HOG，y2，x1；(B) HOG，y2，x1；(C) HOG，y2，x1；(D) HOG，y2，x1【分析如下】难溶气体吸收属液膜控制，入塔气量G增加，则Kya基本不变，因为HOGG/Kya，故HOG。由于G，L不变，则L/G，将使操作线平衡线靠近，吸收推动力下降，吸收效果变差，吸收率，故y2。又，导致x1。故选(A)。5】在逆流吸收塔内，入塔条件不变，填料层高度H趋向无穷大，当吸收因数A1时，气液相在( B )处达到平衡。 (A)塔顶； (B)塔底； (C)塔中部； (D)塔中某一位置【6】用纯溶剂逆流吸收混合气中的溶质，相平衡符合亨利定律。当入塔气体浓度上升属低浓度范围其他入塔条件不变，则气体出塔浓度和吸收率( D )。(A)，； (B)，； (C)，； (D)，不变【分析如下】操作线斜率L/G不变，操作线平移。塔填料高h0不变，也不变，则NOG不变，操作线必然向上平移，所以。由NOG1/(1S)ln(1S)(ybmxa)/(yamxa)+S)，当NOG不变，SmG/L不变，xa0，yb/ya必然不变。对低浓度吸收，吸收率，所以吸收率恒定不变，而。【7】正常操作的逆流吸收塔，因故吸收剂入塔量减少，以致使液气比小于原定的最小液气比，将会发生( A )。 (A)出塔液，回收率减小； (B)出塔气，出塔液不变 (C)出塔气，出塔液； (D)在塔下部发生解吸现象【8】温度_B_，将有利于解吸的进行。 (A) 降低； (B) 升高； (C) 变化； (D) 【分析如下】由于解吸操作时，操作线在平衡线下方，温度升高，平衡线向上移动，有效提高传质推动力，有利于解吸的进行。【9】在解吸操作中，总压和温度T( C )，将有利于解吸的进行。 (A) ，T ； (B) ，T ； (C) ，T ； (D) ，T 【分析如下】总压下降，使相平衡常数()上升，平衡线上移，有利于解吸。温度上升，亨利系数E上升，也使m上升，平衡线上移，有利于解吸。10】在图上，操作线若在平衡线下方，则表明传质过程是( B )。 (A)吸收； (B)解吸； (C)相平衡； (D)不确定【分析如下】由于操作线在下方平衡线在上方，表明与液相平衡气相浓度y*高于实际气相浓度y，传质方向是从液相到气相，故不能为吸收，而是解吸。【11】某填料吸收塔，由于前面工序生产能力提高，吸收塔的生产能力需相应提高，但气体进出口浓度仍需保持不变，则可采取增加吸收剂用量和降低进塔吸收剂的浓度等措施，此办法 A 。 A可行；B不可行；C不一定【12】为提高吸收系数以强化吸收过程，对气膜控制过程，应采取 C ，对液膜控制过程，应采取 D 。A升高温度，增加总压，减少气流速度；B降低温度，减小总压，增加气流速度；C降低温度，增加总压，增加气流速度；D适当升高温度，增加吸收剂用量及湍动程度。【13】某一操作中吸收塔，若吸收剂的温度突然升高，则 C 说法不正确。 AY1，X2不变；BY2增大，X2不变；CY2增大，X1不变；DY1不变，X1减小。【14】对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统，当温度和压力不变、而液相总浓度增加时其溶解度系数H将（ C ）亨利系数E将（ A ）。A增加 B减少 C不变【分析如下】在亨利定律适用的范围内，H只是温度的函数，与pA或cA无关，而EHcM，故E增大。应注意这里H的表达式应为，而不是谭天恩教材中的。【15】在吸收传质过程中，它的方向和限度，将取决于吸收质在气液两相平衡关系，若要进行吸收操作，则应控制 ( A )A、； B、； C、【16】通常所讨论的吸收操作中，当吸收剂用量趋于最小用量时（ D ）。A回收率趋向最高； B吸收推动力趋向最大；C操作最为经济； D填料层高度趋向无穷大。【17】在常压下，20时氨在空气中的分压为166mmHg，此时氨在混合气体中的摩尔分率（0.218），比摩尔分率Y=（0.279）。【18】选择吸收设备时综合考虑吸收率大阻力小稳定性好结构简单造价小一般应选（ A ）。A填料吸收塔； B.板式吸收塔； C.喷淋吸收塔。【19】正常操作下的逆流吸收塔，若因某种原因使液体量减少以致液气比小于原定的最小液气比时，下列哪些情况将发生? ( C )A 出塔液体浓度x1增加，回收率增加；B 出塔气体浓度增加，但x1不变；C 出塔气体浓度与出塔液体浓度均增加；D 在塔下部将发生解吸现象。附图【20】【20】在密闭容器内存在某种低浓度水溶液，容器内压强为p0，溶液温度为t，溶质含量为c(x)，试问： (1)若将N2压入容器，则E 不变 ，H 不变 ，m 变小 ，pe 不变 ； (2)若溶液温度t下降，则E 变小 ，H 变小 ，m 变小 ，pe 变小 ；(3)注入溶质A，则E 不变 ，H 不变 ，m 不变 ，pe 变大 。【21】某吸收过程，已知气相传质系数与液相传质系数的关系是ky3kx，则此时气相传质推动力(yyi) 不确定 液相传质推动力(yiye)。(，不确定)。【分析如下】因m未知，故不确定。【22】低浓度逆流吸收塔设计中，若气体流量、进出口组成及液体进口组成一定，减小吸收剂用量，传质推动力将 减小 ，设备费用将 增大 (增大，减小，不变)。【23】某逆流吸收塔操作时，因某种原因致使吸收剂入塔量减少，以至操作时液气比小于原定的最小液气比，则将发生什么情况 y2增大，达不到设计要求，x1也增大 。【24】低浓度逆流吸收操作中，原工况操作线如附图所示，现其他条件不变而吸收剂用量L增加，试判断下列参数变化情况并绘出新工况操作线：HOG 减小 ，ym 不确定 ，出塔液体x1 减小 ，出塔气体y2 减小 ，回收率 增大 (增大，减小，不变，不确定)。附图【24】 附图【25】【25】低含量逆流吸收操作中，原工况操作线如附图所示，现其他条件不变而吸收剂入塔含量升高，试绘出新工况的操作线。【26】吸收操作中，原工况下气体进塔量为G，进出塔的含量分别为y1，y2。由于某种原因，吸收剂入塔浓度升高，采用增加吸收剂用量L的方法后，使y1，y2保持不变。则与原工况相比，被吸收溶质总量 不变 ，平均推动力ym 减小 (增大，减小，不变，不确定)。【分析如下】：吸收溶质总量不变，但因L#导致Kya#，从而$，即NOG#，又，不变，故$。【27】低浓度逆流吸收操作中，当吸收剂温度降低其他条件不变时，试判断下列参数变化情况并绘出操作线：相平衡常数m 减小 ，Kya 增大 ，推动力ym 不确定 ，回收率 增大 ，出塔y2 减小 ，出塔x1 增大 (增大，减小，不变，不确定)。【28】用纯溶剂进行低浓度逆流吸收操作中，当气体进口含量y1下降，其他条件不变时，则气体出口含量y2 减小 ，液体出口含量x1 减小 ，被吸收溶质总量 减小 ，回收率 不变 ，推动力ym 减小 ，NOL 不变 (增大，减小，不变，不确定)。【29】低浓度逆流解吸操作中，其他条件不变而入塔液体含量x1下降，则NOL 不变 ，出塔液体x2 减小 ，出塔气体y1 减小 (增大，减小，不变，不确定)。【30】已知某吸收过程操作线如图所示，试分别定性绘出以下几种情况下的操作线，并讨论对吸收操作的影响： (1)吸收操作为气膜控制，气体流量G增至G，其他条件不变；(2)吸收操作为液膜控制，气体流量G增至G，其他条件不变。附图【30】【31】某吸收塔原工况的操作线如图所示，现将吸收剂L的温度降低，其他条件不变，试定性绘出以下两种情况的操作线(忽略温度变化对传质分系数的影响)： (1)吸收过程为气膜控制；(2)吸收过程为液膜控制。附图【31】【32】某吸收塔H，气体流量G与组成y1和液相组成x2不变，试绘出以下两种情况下的操作线(平衡线如附图所示)。(1) LGm；(2) LGm；(3)试讨论在以上两种情况下，增加LG能否使气体出口含量y2降低?附图【32】【33】对解吸因数1/A0.5的系统进行逆流吸收，当塔高为无穷大时，塔顶气相出口含量y2 y2e，塔底气相入口含量y1 y1e；若系统压力减小为原来的1/4倍，其他条件不变，则此时y2 y2e，y1 y1e (，不确定)。【38】附图所示两吸收塔物系相同，返混量相等，试从设计角度比较返混所造成的影响并绘出操作线。附图【38】【39】用吸收塔分离某气体混合物，由于工艺上某种原因，需将塔底液体部分地返回塔顶，试从设计的角度讨论以下两种返回方式对传质推动力的影响并绘出操作线。 (1)从塔底直接返至塔顶；(2)先将塔底液体返至吸收塔中部，再从中部返至塔顶。附图【39】【40】某吸收过程LG很小，无法很好地将塔内的填料润湿，若将塔底液体部分返回至塔顶，则ym 减小 ，但y2可能会 减小 ，x1可能会 增大 ，其原因是 Kya增大 ，说明返混不一定总是 有害 的。【42】在吸收、解吸联合操作中，维持吸收塔L、G、y1，解吸气入塔含量y2和两塔操作温度、压力均不变，现减少解吸气用量G，与原工况相比，新工况下离开解吸塔的液体含量x2 增大 ，离开吸收塔的气体含量y2 增大 ，离开吸收塔的液体含量x1 增大 ，吸收塔平均推动力ym 减小 ，吸收塔的回收率减小 (增大，减小，不变，不确定)。【43】气相中的物质扩散系数随温度的降低而 ，随压力的增加而 ；若液相粘度增加，则组分在液相中的扩散系数 。【44】当温度升高时，H ，E ，m 。而当压力增加时，H ，E ，m ，三者的关系式为 ， 。；【45】在某吸收系统中，已知ky3.8104kmol/m2s，kx1.25102kmol/m2s，平衡关系yx，则Ky ，此气体是 气体，此过程属于 控制，欲强化此过程应 。【46】脱吸时，液相传质总推动力为 ，气相传质总推动力为 ，相际传质推动力为 或 。【47】某吸收塔中，物系的平衡线方程为，操作线方程为，当，时， 0.01685 ， 0.0002857 ， 3.5 ，气相传质单元数 6.79 。【48】相平衡与吸收过程的关系是：A ，B ，C 。【49】已知P、C、m、H，填写以下关系式：KG H KL； Ky m-1 Kx； ky P kG； kx C kL。【50】对易溶气体，传质阻力主要在 气相 ，气体流量的大小及湍动情况对传质总阻力的影响 较大 ；对难溶气体，传质阻力主要集中在 液相 ， 吸收剂 流量的大小及湍动情况对传质总阻力的影响 较大 。51】在操作温度和压力一定的情况下，当V、Y1、Y2及X2不变时，若L减少，则操作线将 接近 平衡线，两相间的传质推动力将 减小 ，设备费用将 增高 。【52】一逆流操作吸收塔，塔底、塔顶的气液相浓度分别为Y1、X1和Y2、X2，其平衡关系为Y=mX，则此装置中发生吸收的条件是 YmX 或 XY/m ；其传质推动力，塔底 Y1mX1 ；塔顶 Y2mX2 ；吸收的最大极限，塔底 Y1mX1 ；塔顶 Y2mX2 ；此时推动力，塔底 0 或塔顶 0 。附图【52】【53】在吸收塔安装中，往往将塔底排液管做成U形，使之起 液封 作用，以防塔内气体 分离不好 ，又当填料层较高时，常在塔内安装 液体再分布器 将填料分为若干层，目的是 吸收液分布均匀 ；在气体出口处常安装 破沫装置 ，以防 雾沫夹带 。【54】在填料塔操作中，常采用提高气是或增加吸收剂用是量来满足生产情况变化的需求，那么，气、液量增加的幅度将受到 相平衡 的约束。【55】用清水吸收空气与A的混合气中的溶质A相平衡常数m=2入塔气体浓度Y1=0.06要求出塔气体浓度Y2=0.002则最小液气比为（ ）。【56】某吸收塔中，物系的平衡线方程为y2.0x，操作线方程为y3.5x+0.001，当y10.06，y20.0020时，x1_，x2_，L/V_，气相传质单元数NOG_。【57】用相平衡常数m表达的亨利定律表达式为 ，在常压下，20时，氨在空气中的分压为69.6mmHg，与之平衡的氨水浓度为10（kgNH3 /100H2O）。此时 m 【58】在常压下，20时氨在空气中的分压为166mmHg，此时氨在混合气体中的摩尔分率y（ ），比摩尔分率Y=（ ）。【59】实验室用水逆流吸收空气中的CO，当水量和空气量一定时，增加CO量，则入塔气体浓度_，出塔气体浓度_,出塔液体浓度_。【60】吸收总推动力用气相浓度差表示时，应等于_和_之差。【61】当稀浓气体吸收时，若温度升高，H ，E ，m ，三者关系为 ， 。【62】若kGHkL属 控制。k Y m/k x属于 控制。【63】吸收质是指 ；而吸收剂则是指 ；惰性组分是指 。*答案* 被液体吸收的组分，用于吸收的液体，不被吸收剂吸收的组分。【64】在( D )情况下，出现液膜控制的吸收操作。 (A)平衡线yf(x)斜率很小； (B)溶解度系数H很大 (C)系统符合亨利定律； (D)亨利系数E很大【分析如下】平衡线yf(x)斜率很小，表明气体易溶，应出现气膜控制，而不是液膜控制；溶解度系数H很大，表明气体溶解度大，应出现膜控制，而不是液膜控制；系统符合亨利定律，表明气体易溶，液相非稀溶液，因此不可能是液膜控制；亨利系数E很大表明气体难溶,则必然是液膜控制。【65】已知CO2水溶液在二种温度t1、t2下的亨利系数分别为E1144MPa，E2188MPa，则_。(A)t1t2； (B)t1t2； (C)t2t1； (D)不确定【分析如下】温度上升，溶解度下降，亨利系数增大。根据题意，由于E2E1，所以t2t1。【66】在逆流吸收塔内，入塔条件不变，填料层高度h0趋向无穷大，当吸收因数A1时，气液相在( )处达到平衡。(A)塔顶； (B)塔底；(C)塔中部； (D)塔中某一位置【67】由于吸收过程气相中的溶质分压总是_液相中溶质的平衡分压，所以吸收过程的操作线总是在其平衡线的_。 (A) 小于，上方； (B) 大于，上方 (C) 小于，下方； (D) 大于，下方【68】对于低浓度气体吸收，部分吸收剂L/2从塔中部循环入塔，如右图所示。其操作线应为( )。设LV。【分析如下】上段塔因为LV所以斜率为1，而下段塔因为LV所以斜率大于1，又因只有液相混合，则在液相混合截面处气相组成不变，而液相组成突然变大。故选(b)。【69】低浓度易溶气体逆流吸收塔，如果其他操作条件不变，入塔气体yb增加，则液相总传质单元数NOL，出塔气体ya，出塔液体xb将( )。 (A)NOL，ya，xb (B)NOL，ya，xb (C)NOL不变，ya，xb (D)NOL不变，ya，xb【分析如下】NOLSNOG，SmG/L，NOGh0/HOG，由条件可知，S与NOG都不变化，所以NOL不变。由图示可知，当yb，而L/G不变，操作线必向上平移，而NOG不变，必然在操作线向上平移的同时，线段长度要增加，使xb。结论应是(C)。【70】气膜控制的逆流脱吸填料塔操作中，若气量和液量同比例减少，则气体出口浓度ya和液体出塔浓度xb将( A )。 (A) ya，xb (B) ya，xb (C) ya，xb (D) ya，xb【分析如下】填料层高度h0不变，HOG=G/Kya，因属气膜控制，Kya随G的而，但一般KyakyaG的0.70.8次方所以当G，HOG，则NOGh0/HOG应增加，当气液量按比例减少时，操作线斜率不变，平行向平衡线移动，如图示，应是出塔气ya，出塔液xb。【71】当压力不变时，温度提高l倍，溶质在气相中的扩散系数提高 倍；假设某液相黏度随温度变化很小，绝对温度降低1倍，则溶质在该液相中的扩散系数降低 倍。【72】 扩散适合于描述精馏过程； 适合描述吸收和解吸过程。【73】双组分理想气体进行单向扩散。当总压增加时，若维持溶质A在气相各部分分压不变，传质速率将 ；温度提高，则传质速率将 ；气相惰性组分摩尔分数减少，则传质速率将 。【74】常压、25低浓度的氨水溶液，若氨水浓度和压力不变，而氨水温度提高，则亨利系数E ，溶解度系数H ，相平衡常数m ，对 过程不利。【75】常压、25低浓度的氨水溶液，若氨水上方总压增加，则亨利系数E ，溶解度系数H ，相平衡常数m ，对 过程不利。【76】常压、25密闭容器内装有低浓度的氨水溶液，若向其中通人氮气，则亨利系数E ，溶解度系数H ，相平衡常数m ，气相平衡分压 。【77】含5(体积分数)二氧化碳的空气二氧化碳混合气，在压力为101.3kPa，温度为25下，与浓度为1.1103kmolm3的二氧化碳水溶液接触，已知相平衡常数m为1641，则CO2从 相向 相转移，以液相摩尔分率表示的传质总推动力为 。【78】填料吸收塔内，用清水逆流吸收混合气体中的溶质A，操作条件下体系的相平衡常数m为3，进塔气体浓度为0.05(摩尔比)，当操作液气比为4时，出塔气体的极限浓度为 ；当操作液气比为2时，出塔液体的极限浓度为 。【79】难溶气体的吸收过程属于 控制过程，传质总阻力主要集中在 侧，提高吸收速率的有效措施是提高 相流体的流速和湍动程度。【80】在填料塔内用清水吸收混合气体中的NH3，发现风机因故障输出混合气体的流量减少，这时气相总传质阻力将 ；若因故清水泵送水量下降，则气相总传质单元数 。81】低浓度逆流吸收塔中，若吸收过程为气膜控制过程，同比例增加液气量，其他条件不变，则 HOG ，Ym ， 出塔液体X1 ， 出塔气体Y2 ， 吸收率 。【82】采用逆流填料吸收塔吸收某溶质，当要求液体含量不低于某一数值，且工艺对吸收剂用量有一定的限制，结果填料未能得到充分润湿时，总传质系数 ，工业上通常采用 流程提高填料的润湿率，当 时，此操作对吸收过程是有利的。【83】溶质A的摩尔比XA0.2的溶液与总压为2atm，YA0.15(摩尔比)的气体接触，此条件下的平衡关系为(atm)。则此时将发生 过程；用气相组成表示的总传质推动力Y ；若系统温度略有提高，则Y将 ；若系统总压略有增加；则Y将 。【84】在吸收塔设计中， 的大小反映了吸收塔设备效能的高低； 反映了吸收过程的难易程度。【85】在一逆流吸收塔内，填料层高度无穷大，当操作液气比L/Gm时，气液两相在 达到平衡；当操作液气比L/Gm时，气液两相在 达到平衡；当操作液气比L/Gm时，气液两相在 达到平衡。【86】用清水吸收空气NH3中的氨气通常被认为是 控制的吸收过程，当其他条件不变，进 入吸收塔清水流量增加，则出口气体中氨的浓度 ，出口液中氨的浓度 ，溶质回收率 。87】在常压低浓度溶质的气液平衡体系中，当温度和压力不变时，液相中溶质浓度增加，溶解度系数H ，亨利系数E 。【88】对于易溶气体的吸收过程，气相一侧的界面浓度Yi接近于 ，而液相一侧的界面浓度Xi接近于 。【89】解吸过程中，解吸塔某截面的气相溶质分压 液相浓度的平衡分压，解吸操作线总在平衡线的 。【90】吸收因数可表示为 ，它在X-Y图的几何意义是 。【答案】AL/mG，为操作线斜率与相平衡线斜率之比。【91】当减少吸收剂用量，Y1、Y2和X2不变，则传质推动力 ，操作线将 平衡线，吸收塔设备费用将 。【92】一定操作条件下的填料吸收塔，若增加填料层高度，则传质单元高度HOG；将 ，传质 单元数NOG将 。【93】在填料吸收塔设计过程中，若操作液气比(L/G)(L/G)min，则塔内必有一截面吸收推动力为 ，填料层高度 。【94】传质单元数与 分离要求 、 平衡关系 、 操作液气比 有关。【95】最大吸收率max与 液气比 、 液体入塔浓度 、 相平衡常数 有关。液体精馏【1】蒸馏操作的依据是组分间的( C )差异。(A)溶解度； (B)沸点； (C)挥发度； (D)蒸汽压【2】同一物系，总压越低，混合物各组分间的挥发度差异( A )。 (A)越大； (B)越小； (C)不变； (D)不确定【3】塔顶和进料操作条件不变，易挥发组分回收率不变，设计精馏塔时，用直接蒸汽加热釜液与用间接蒸汽加热相比，残液流量W ( )。(A)增大； (B)减少； (C)不变； (D)不确定【4】塔顶和进料操作条件不变，易挥发组分回收率不变，设计精馏塔时，用直接蒸汽加热釜液与用间接蒸汽加热相比，残液组成xW ( B )。 (A)增大； (B)减少； (C)不变； (D)不确定【分析如下】由于直接蒸汽釜液而引起残液流量W增大，但又要求易挥发组分回收率不变，xW当然相应减小。【5】连续精馏塔操作时, 增大塔釜加热蒸汽用量，若回流量和进料的F、xF、q都不变，则xD ( B )。 (A)增大； (B)减少； (C)不变； (D)不确定【分析如下】L不变，V增大，V=V(1q)F，随之增大，所以L/V减少，精馏段操作线斜率减小，而精馏段塔板数不变，必然会出现如图所示的操作线变化，故XD必然减小。【6】萃取精馏加入萃取剂的目的是( )。 (A)减小原组分间的相对挥发度； (B)增大原组分间的相对挥发度 (C)减小原组分间的溶解度差异； (D)增大原组分间的溶解度差异【7】多元蒸馏流程按排时，应优先分离毒性( A )的物料。 (A)大； (B)小； (C)中等； (D)可大可小【8】多元蒸馏流程按排时，应优先分离相对挥发度( A )的物料。 (A)大； (B)小； (C)中等； (D)可大可小【分析如下】由于初始的总处理量大，塔径必然较大。相对挥发度大的先分离，可避免塔高过高，以致设备费增大。在后面分离相对挥发度小的时，物料量已减少，塔径不大，即使塔较高，设备费也不致于过大。【9】对一定的馏出液浓度xD，若进料浓度xF越小，最小回流比Rmin( B )。 (A)越大； (B)越小； (C)不变； (D)不确定【10】连续精馏塔操作时, 增大塔釜加热蒸汽用量，若回流量和进料的F、xF、q都不变，则( )。 (A)增大； (B)减少； (C)不变； (D)不确定【11】精馏塔塔内离开精馏段某理论板的蒸汽露点为t1、液体泡点为t2，离开提馏段某理论板的蒸汽露点为t3、液体泡点为t4，则有( )的顺序关系。(A)； (B)； (C)； (D)【分析如下】离开理论板的蒸汽和液体组成呈平衡关系，露点等于泡点，即t1t2，t3t4，而精馏段轻组分浓度高于提馏段，故其温度低于提馏段。【12】连续精馏塔操作时，增大塔釜加热蒸汽用量，若回流量和进料的F、xF、q都不变，则( )。 (A)增大； (B)减少； (C)不变； (D)不确定【13】在相同的条件R、xD、xF、xW下，q值越大，所需理论塔板数( )。 (A)越少； (B)越多； (C)不变； (D)不确定【14】间歇精馏要求馏出液浓度xD不变，应使( )。 (A)回流量不变； (B)回流量不断增加； (C)回流比不变； (D)回流比不断增加【15】间歇精馏时若保持回流比R不变，则馏出液浓度xD将( )。 (A)逐渐减小； (B)逐渐增大； (C)保持不变； (D)变化不确定【分析如下】由于釜液浓度随时间逐渐减小，在回流比不变下操作，全塔各板上浓度都随时间而减小，所以xD当然也逐渐减小。【16】两股不同组成的料液进同一精馏塔分离，两股料分别进入塔的相应塔板和两股料混合后再进塔相比，前者能耗( )后者。 (A) 大于； (B) 小于； (C) 等于； (D) 有时大于有时小于【分析如下】两股料液在塔外预混合，使分离任务加重，同样的分离要求，回流比要加大。因而两股分别进塔的能耗当然小于混合后进塔的能耗。17】有两股进料( )的精馏塔，求取最小回流比时，应取( C )。 (A) xF1对应的Rmin,1； (B) xF2对应的Rmin,2； (C) Rmin,1与Rmin,2中的大者； (D) Rmin,1与Rmin,2中的小者【18】间歇精馏时若保持回流比R不变，则馏出液浓度xD将( )。 (A) 逐渐减小； (B) 逐渐增大； (C) 保持不变； (D) 变化不确定【19】当塔顶浓度和流率一定时，冷回流和泡点回流相比，精馏段操作线斜率( A )。 (A) 增大； (B) 减小； (C) 不变； (D) 不确定【分析如下】由于冷回流，将回流液加热到泡点要冷凝蒸汽量V，也即使精馏段的L和V都相应增加V，操作线斜率变为(L+V)/(V+V)，因该操作线斜率总是小于1，所以冷回流时精馏段操作线斜率当然增大。【20】当塔顶浓度和流率一定时，冷回流和泡点回流相比，提馏段操作线斜率( B )。 (A) 增大； (B) 减小； (C) 不变； (D) 不确定【分析如下】由于冷回流，将回流液加热到泡点要冷凝蒸汽量，也即使提馏段的L和V都相应增加，操作线斜率变为()/()，因该操作线斜率总是大于1，所以冷回流时提馏段操作线斜率必定减小。【21】当有侧线液相出料时，对平衡线无下凹现象的物系，最小回流比Rmin出现在( )。 (A)侧线出料处； (B)进料处； (C)侧线出料与进料之间某处； (D)不确定【分析如下】由于侧线液相出料，使中段操作线斜率变小，向平衡线靠近，如图所示，最小回流比必然出现在进料处。【22】若某精馏塔的操作回流比，低于其原设计的最小回流比，则该塔能否操作？（ C ）(A) 能；(B) 不能；(C) 能，但产品组成不等于设计值；(D) 这种提法不正确【23】塔顶全凝器改为分凝器后，其它操作条件不变，则所需理论塔板数( B )。 (A)增多； (B)减少； (C)不变； (D)不确定【答案】分凝器也起分离作用。一般可当作一块理论塔板，所需理论塔板当然减少。【24】吉利兰关联用于捷算法求理论塔板数，这一关联是( )。(A)理论关联； (B)经验关联； (C)数学推导公式； (D)相平衡关联【25】进料状态改变，将引起连续精馏塔的( )改变。 (A)平衡线； (B)操作线和q线； (C)平衡线和操作线； (D)平衡线和q线【分析如下】不同的进料状态有不同的q值和q线，同时精馏段和提馏段的交点也不同。若塔顶操作条件维持不变，则提馏段的汽液流率都因q值变化而变化。若塔釜操作条件维持不变，则塔釜上升蒸汽量不变，精馏段的液汽比因q值变化而改变。【26】沸点分别为tA和tB的二元混合液，设A为易挥发组分，则该混合液的泡点t与tA，tB的关系如何？（ ） (A) ； (B) ； (C) ； (D) 【27】在双组分连续精馏的汽液平衡关系中，若混合液为理想溶液，且已知总压力为P，汽相组成为y，则 （ ）(A) x为定值，t不固定；(B) x不定，t为定值；(C) x，t为定值；(D) x，t无法确定【28】提馏段操作线的斜率为 。 (A) 大于1；(B) 小于1；(C) 等于1；(D) 等于0【29】进料热状态参数q值减小，将使 。 (A) 精馏段操作线斜率增大；(B) 精馏段操作线斜率减小；(C) 提馏段操作线斜率增大；(D) 提馏段操作线斜率减小【30】设计中，随着回流比率（R）的取值增大，则 。 (A) 设备费不断增大；(B) 操作费用不断减小；(C) 设备费不断减小；(D) 设备费先是减小，而后又逐渐增大【31】精馏操作中，若降低进料板位置则 。 (A) 塔顶产品组成升高；(B) 塔底产品组成降低；(C) 塔顶产品组成降低；(D) 塔顶、塔底产品组成均不变【32】若精馏操作回流比变化，则塔内各板上的汽液组成也随之而变，所以 。 (A) 塔顶部板的平衡温度变化是大；(B) 塔底部板的平衡温度变化最大；(C) 塔中部板的平衡温度变化最大；(D) 塔板上的温度不变【33】使混合液在蒸馏釜中逐渐受热气化并将不断生成的蒸气引入冷凝器内冷凝以达到混合液中各组分得以部分分离的方法称为（ ）。(A) 精馏 (B) 特殊蒸馏 (C) 简单蒸馏【34】精馏中引入回流，下降的液相与上升的气相发生传质使上升的气相易挥发组分浓度提高，最恰当的说法是：( )(A) 液相中易挥发组分进入气相(B) 气相中难挥发组分进入液相(C) 液相中易挥发组分和难挥发组分同时进入气相，但其中易挥发组分较多(D) 液相中易挥发组分进入气相和气相中难挥发组分进入液相的现象同时发生 【35】已知精馏段操作线方程为：，则该塔的操作回流比为( )，塔顶产品浓度xD为( )。(A) 0.9 (B) 3 (C) 0.96 (D) 4 (E) 0.98 (F) 2【36】实验表明：由两个（ ）的挥发性组分所组成的理想溶液，其气液平衡关系服从拉乌尔定律。(A) 部分相溶； (B) 完全互溶； (C) 不相溶。【37】蒸馏操作是利用（ ）混合物中各组分挥发性的不同，使各组分得到分离的。(A) 非均相液体； (B) 气体； (C) 均相液体。38】具有正偏差的非理想溶液中，相异分子间的吸引力较相同分子间的吸引力（ ）。(A) 大 ； (B) 小； (C) 一样【39】所谓理想溶液，是指溶液中不同组分分子之间的吸引力（ ）相同组分分子之间的吸引力的溶液。(A) ； (B) =； (C) 【40】某精馏塔的理论塔板数为17块（包塔釜）其全塔效率为0.5，则实际板数为（ ）块。(A) 34 (B) 32 (C) 9【41】精馏塔分离某二元物系，当操作压强降低，系统的相对挥发度 ，溶液的泡点 ，塔顶蒸汽冷凝温度 (增大，减小，不变)。附图【42】【42】板式塔精馏操作，已知物系在操作条件下，相对挥发度为，操作方程为yax+b，设第n块板为一理论板，进出该板各物流如附图【42】示，则yn+1和xnl的关系是： A BC D【43】精馏分离某二元组分混合液(F，xF，q)，要求塔顶xD，轻组分回收率。设计时，若加大回流比R，则精馏段液气比 ，提馏段液气比 ，所需理论板数NT ，塔釜xW 塔顶冷凝量QC ，塔釜加热量QR ，若R太大，过程的调节余地将 (增大，减小，不变)。【44】精馏塔设计时，已知F，xF，xD，xW，进料热状态q0.5时，所需塔板数为NT。试判断下列参数变化并绘出定性绘出操作线的变化： (1)保持回流比不变，将进料状态由q0.5改为q1，则塔釜加热量QR ，塔顶冷凝量QC ，所需塔板数NT 。(2)保持塔釜加热量不变，将进料状态由q0.5改为q1，则塔顶冷凝量QC ，所需塔板数NT 。(3)保持回流比不变，将进料状态由q0.5改为q0，则 塔釜加热量QR ，塔顶冷凝量QC ，所需塔板数NT (增大，减小，不变，不确定)。附图【44】【45】某精馏塔设计中，若将塔釜间接蒸汽加热改为直接蒸汽加热，而xF、D、F、xD、q、R不变,则W ，xW ， ，NT (增大，减小，不变)。【46】精馏塔设计时，若塔顶采用全凝器，所需理论板数为NT1，采用分凝器，所需理论板数为NT2，则NT1 NT2 (、)。【47】某精馏塔的实际回流比小于设计时的最小回流比，其结果如何? 。【48】一精馏塔在某工况下的操作线如图所示，现维持其他条件不变而增大回流比R，则精馏段的液气比L/V ，提馏段的液气比 ，xD ，xW (变大，变小，不变，不确定)。【49】连续精馏操作，原工况为泡点进料，现由于某种原因原料温度降低，使q1，进料浓度xF，塔顶采出率DF及进料位置均保持不变。试判断：(1)塔釜蒸汽量保持不变，则塔釜加热量QR ，塔顶冷量QC ，xD ，xW ；(2)保持回流比R不变，则塔釜加热量QR ，塔顶冷量QC ，xD ，xW (变大，变小，不变，不确定)并分别画图示意新旧工况操作线变化。【50】某精馏塔在给定工况下的操作曲线如图所示，现维持进料条件(F，xF，q)和塔釜加热量不变而将塔顶采出率DF增大，则塔顶产品组成xD ，塔底产品组成xW (变大，变小，不变，不确定)并试绘出新工况下的操作线。【51】某精馏塔维持其他条件不变，将加料板下移，则精馏段塔板数 ，塔顶产品组成xD ，塔底产品组成xW (变大，变小，不变，不确定)。【52】精馏塔操作中，由于某种原因进料浓度xF减小，进料量F与热状态q保持不变，塔釜加热量不变，若欲维持塔顶产品xD与塔底产品组成xW不变，则R ，D ，LV ， (增大，减小，不变)。【53】精馏塔操作中，保持F、xF、q、L不变，而增大，则R ，xD ，xW ，LV ， (增大，减小，不变)。【54】精馏塔操作中，保持F、xF、q、R不变，而加大W，则xD ，xW ，LV ， (增大，减小，不变)。【55】精馏塔真空操作中，F、xF、q、D、不变，而真空度下降，则xD ，xW (增大，减小，不变)。【56】决定精馏塔分离能力大小的主要因素是：物性方面 、设备方面 和操作方面 。【57】在某种特定的工况下，为提高分离效果，将回流比R提高，结果分离效果更差；相反，将回流比降低，分离效果却有明显改善。试解释其原因何在，并指出此时提高分离效果的最好方法是什么。【58】同一间歇操作的精馏塔分离效果相同，试比较：恒回流操作的能耗 恒组成操作的能耗(、)。【59】假设精馏塔具有无穷多块理论板，处理量和分离效果均相同