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哈尔滨粮库锅炉设计计算说明书哈尔滨粮库锅炉设计计算说明书摘要哈尔滨粮库锅炉房位于哈尔滨市，该锅炉房是为了满足哈尔滨粮库的工业生产用汽和厂内员工住宅的采暖、生活、通风的用汽所建的工业锅炉房。本工程属哈尔滨粮库独资建设项目。本设计的内容主要包括锅炉的选型、锅炉给水水处理系统、锅炉送引风系统、运煤除渣系统的设计。本工程选用了2台重庆锅炉总厂生产的SHL10-1.27/350-A型蒸汽锅炉，燃用哈尔滨烟煤。锅炉给水水处理系统采用固定床逆流再生单级钠离子交换器做软化处理。除氧方式为热力除氧，故选择喷雾式全补水热力除氧器。锅炉送引风系统采用鼓风机和送风机配合使用，鼓风机用于克服风道与燃烧设备的阻力，引风机用于克服锅炉本体烟道、烟囱及除尘器的阻力。在烟气处理过程中，为符合烟气排放标准，故采用STC-3系列除尘器对烟气进行脱硫除尘。在运煤除渣系统中，因耗煤量较大，所以采用机械化运煤方式，故选用Z型埋刮板输送机，同时配备RCD型磁选装置、锤式反冲击破碎机等设备。由于本锅炉系统为双锅筒横置式链条炉排，锅炉要求连续除渣，故采用了重链式除渣机，灰渣由汽车直接运走，不需设置灰渣场。本锅炉房分三层布置。一层布置泵房、水处理间、配电室及门卫；二层布置控制室、更衣室、沐浴室及办公室；三层布置除氧间。引送风机、除尘器布置在风机间内。关键词：锅炉；水处理系统；送引风系统；运煤除渣系统；设计AbstractIn order to supply the stream heating of the industrial production and the stream heating of factory workers heating and ventilation of residences, the HaErBin grain depot will build the industrial boiler room which located in HaErBin city. This project is sole construction project of HaErBin grain depot.The design main contains the selection of boiler, the feed-water treatment system of boiler, blow-in system of boiler and the coal transportation and cleaner system of boiler. In this project, we choose 2 stream boilers in SHL10-1.27/350-A which were produced in Hangzhou boiler factory and the coal was produced in Tonghua, Jilin province. We adopt single-stage sodium converter that the countercurrent regeneration in the fixed bed to do soften treatment. The selection of entire water spray heat deaerator was due to adoption of the thermal deaerator. In the blow-in system, the air-blower and the forced draught blower cooperate with each other. The air-blower was used to overcome resistance of wind and burning equipment; of the boiler itself, which contains flues, chimneys, and duster. In the process of the flue gas treatment, we adopt the HNPSC serious of internal and external spray chiseled ashlars water film duster to remove dust by desulphurization, so that the flue gas can reach the effluent standard. Because of large quantity of using coal in the coal transportation and coal cleaner system, we adopt mechanical transportation, which contains Z-buried scraper conveyor, RCD-magnetic separation device, recoil hammer mill and other equipments. As the boiler system is dual-drum crosswise chain grate, the boiler was required to clean continuously, so we use the heavy chain-cleaner. The ash removed directly by the cars, without setting the ash market.The boiler room is three stories decorated. There are pump houses, water treatment rooms, store houses, machine repair houses, and the guard room in the first storey. The laboratories, the control rooms, duty rooms, lunge, changing rooms, shower rooms and offices in the second story. The third story layout deaerator, the blowers and the dusters are layout in draught fan rooms. Keywords: stream boiler; water treatment system; delivery system with the wind; coal cleaner system; design.不要删除行尾的分节符，此行不会被打印47- -目录目录摘要IAbstractII目录I第1章 原始资料11.1 热负荷资料11.2 煤质资料11.3 水质资料11.4 气象与地质资料21.5 工作班次2第2章 锅炉型号和台数的选择32.1 热负荷计算32.1.1 计算热负荷32.1.2 平均热负荷32.1.3 全年热负荷32.2 锅炉台数确定原则42.3 锅炉类型的选择52.3.1 应能满足供热介质参量的要求52.3.2 应能有效地燃烧所采用的燃料52.3.3 其它5第3章 燃烧热平衡计算73.1 燃烧过程中烟道各处过量空气系数及各受热面的漏风系数73.2 理论、实际空气量及理论、实际烟气量计算73.3 各受热面烟道中的烟气特性83.4 烟气温焓表93.5 锅炉热平衡及燃料消耗量计算9第4章 耗水量计算及水处理设备的选择114.1 耗水量的计算114.2 水处理方案的确定114.2.1 蒸汽锅炉对水质的要求114.2.2 水质处理方案的确定124.2.3 钠离子交换器计算144.2.4 软化水箱的体积计算及选型174.2.5 再生液制备系统及计算184.2.6 除氧方式的选择及计算194.2.7 锅炉排污计算及设备选择204.3 水泵的选择234.3.1 选择水泵时应考虑因素234.3.2 选择给水泵台数和容量的规则244.3.3 给水泵的型号244.3.4 除氧水泵的型号254.3.5 盐液泵的型号25第5章 送引风系统设备的选择计算265.1 送引风设计要求265.2 风烟道设计要点265.3 送风系统的设计275.3.1 送风机的风量计算及选型275.3.2 风道断面的确定285.3.3 风道阻力的计算285.4 引风系统的设计315.4.1 排烟量设计计算及引风机的选型315.4.2 烟囱的计算315.4.3 烟道布置及其断面尺寸的确定325.4.4 烟道阻力计算34第6章 除尘设备的选择376.1 除尘设备的选择376.2 锅炉大气污染烟尘排放量计算376.2.1 锅炉烟尘排放量和排放浓度的计算376.2.2 锅炉二氧化硫排放量的计算38第7章 运煤除渣系统的设计407.1 运煤系统重要性407.2 运煤系统的设计计算407.2.1 锅炉房年耗煤量407.2.2 锅炉房小时最大耗煤量407.2.3 锅炉房最冷月昼夜耗煤量407.2.4 锅炉房最冷月耗煤量417.3 运煤系统的选择417.3.1 埋刮板输送机的选择417.3.2 炉前储煤斗体积427.3.3 煤场面积的计算427.3.4 运煤系统附属设备的选择437.4 除渣系统的设计计算447.4.1 灰渣总量计算447.4.2 灰渣场面积457.4.3 灰渣斗体积计算45第8章 热工测量与自动控制468.1 热工检测468.2 热工控制47第9章 锅炉房的工艺布置说明499.1 锅炉房建筑499.1.1 锅炉房建筑的组成499.1.2 锅炉房建筑的布置形式499.2 锅炉房设备布置49参考文献50致谢51附录52千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行第1章 原始资料1.1 热负荷资料热负荷种类 蒸 汽凝结水回收率 %备注压力Mpa温度 C耗汽量t/h最大平均生产热负荷 0.5饱和8.46.255采暖热负荷 0.1饱和4.290通风热负荷0.2饱和1.890生活热负荷0.20.3饱和1.60.2401.2 煤质资料烟煤III：Car=58.70%,Har=4.80%,Oar=5.20%,Nar=1.27%,Sar=0.62%,Mar=9.00%,Aar=20.41%,Vdaf=37.80%,Qnet,ar=23180kJ/kg.1.3 水质资料总硬度 4.6mmol/L非碳酸盐硬度 2.6mmol/L碳酸盐硬度 2.0 mmol/L总碱度 2.0mmol/LPH值 7.4溶解氧 9.3 mg/L溶解固形物 480 mg/L夏季最低水温 （查当地资料） 20冬季最低水温 （查当地资料） 5供水压力 0.40Mpa悬浮物及含油量极微，忽略不计。1.4 气象与地质资料海拔高度 236.8m；冬季采暖室外计算温度 -26；冬季通风室外计算温度 -16；采暖期室外平均温度 -29.8；采暖室内计算温度 18-22；采暖天数 174天；夏季通风室外计算温度 27；年主导风向 SW；大气压力 冬季 99.40KPa； 夏季 97.79KPa；平均风速 冬季 4.2m/s； 夏季 3.5m/s。 1.5 工作班次三班制全年工作306天。双击上一行的“1”“2”试试，J(本行不会被打印，请自行删除)第2章 锅炉型号和台数的选择2.1 热负荷计算2.1.1 计算热负荷= (+) （2-1）式中 -锅炉房自耗热量和管网损失系数，取1.25；、-分别为采暖、通风、生产和生活负荷同时使用系数，分别取0.8、1、1、0.5； 非采暖 2.1.2 平均热负荷 采暖平均热负荷 （2-2）通风平均热负荷 （2-3）生产平均热负荷 生活平均热负荷 平均热负荷 （2-4）2.1.3 全年热负荷采暖全年热负荷 （2-5）通风全年热负荷 （2-6）生产全年热负荷 （2-7）生活全年热负荷 （2-8） 2.2 锅炉台数确定原则根据热负荷计算，锅炉最大热负荷16.94t/h，确定锅炉总额定功率为20t/h可选范围： 2台10t/h蒸汽锅炉 锅炉台数的确定原则:锅炉台数应按所有运行锅炉在额定功率工作时能满足锅炉最大计算热负荷的原则来确定。应有较高的热效率，并应使锅炉的热负荷、台数和其它性能均能有效地适应热负荷变化的需要。热负荷大小及其发展趋势与选择锅炉容量、台数有极大的关系。热负荷大者，单台锅炉的容量应较大，如近期内热负荷可能有较大增长，也可选用较大容量的锅炉。将发展负荷考虑进去，如考虑远期负荷的增长，则可在锅炉的发展端留有安装扩建锅炉的富裕位置或者在总图上留有空地。锅炉台数应根据热负荷的高度、锅炉的检修和改建时总数不超过7台。以生产热负荷为主或常年供热的锅炉房，可以设置一台备用锅炉；以采暖通风和生活热负荷为主的锅炉房一般不设备用锅炉。参考以上锅炉台数确定原则及热负荷计算结果，平均热负荷13.04t/h适合2台10t/h锅炉使用，在非供暖期可用1台，即1台锅炉也能维持平均热负荷，故选用2台10t/h锅炉，无备用炉。结论：选用2台10t/h锅炉。2.3 锅炉类型的选择2.3.1 应能满足供热介质参量的要求（1）热水锅炉炉水温的选择由热用户所要求的供暖系统方式决定。（2）为方便设计、安装、运行和维护，同一锅炉房应采用同一型号、相同热介质的锅炉。当选用不同锅炉时，不宜超过两种，采暖锅炉房一般宜采用热水锅炉；当有通风热负荷时特别注意对热水温度的要求，可选用蒸汽锅炉。采暖热水锅炉，当有通风热负荷时特别注意对热水用交换器或蒸汽锅炉。采暖热水交换器中的蒸汽由喷射器产生。采暖热负荷较大的锅炉房且生产用蒸汽压力较低时，可选用高温热水锅炉，用高温热水通过蒸汽发生器来产生蒸汽，也可在同一锅炉房内同时设置蒸汽锅炉和热水锅炉。2.3.2 应能有效地燃烧所采用的燃料锅炉燃烧方式的选择，应根据采用的煤种和锅炉所适应的煤种范围，综合考虑以下要求；（1） 对煤种的适应性好；（2） 对负荷的适应性和压力性较好；（3） 除烟效果好；（4） 劳动强度低。2.3.3 其它所采用的锅炉应有较高的热效率和较低的基建投资、运行费用，并能经济而有效地适应热负荷的变化。鉴于上述情况，本设计采用2台重庆锅炉总厂生产的SHL10-1.27/350-A型蒸汽锅炉，额定工作压力：1.27MPa，蒸汽出口温度为194，给水温度105，热空气温度180，排烟温度180，省煤器受热面94.4，空预器受热面170，炉排有效面积12，锅炉效率78%，外形尺寸103.98.7。第3章 燃烧热平衡计算3.1 燃烧过程中烟道各处过量空气系数及各受热面的漏风系数表3-1烟道各处过量空气系数及各受热面的漏风系数锅炉受热面过量空气系数漏风系数入口出口炉膛1.51.60.1防渣管1.61.60蒸汽过热器1.61.650.05锅炉管束1.651.750.1省煤器1.751.850.1空气预热器1.851.900.053.2 理论、实际空气量及理论、实际烟气量计算（1）理论空气量 （2-10）（2）三原子气体体积 （2-11）（3）的理论体积 （2-12）（4） 理论水蒸气体积 （2-13）（5） 烟气中水蒸气的实际体积 （2-14）（6）理论烟气量 （2-15）（7）实际空气量 （2-16）（8）实际烟气量 （2-17）3.3 各受热面烟道中的烟气特性表3-2各受热面烟道中的烟气特性名称符号单位计算公式炉膛与防渣管蒸汽过热器锅炉管束省煤器空预器平均过量空气系数1.61.6251.71.81.875实际水蒸气容积0.4690.4710.4750.4820.485烟气总体积6.5536.6516.9457.3387.630体积份额0.1100.1080.1040.0980.094体积份额0.0720.0710.0680.0660.064三原子气体体积份额0.1820.1790.1720.1640.1583.4 烟气温焓表见附录。3.5 锅炉热平衡及燃料消耗量计算表3-3锅炉热平衡及燃料消耗量计算表序号项 目符 号单 位计算公式或数值来源数值结果1燃料低位发热量给定155302冷空气温度0C给定303冷空气理论比焓152.934排烟温度假定1805排烟比焓按，查烟气焓温表1892.256机械不完全燃烧热损失%查教材3-4表，取1015127化学完全燃烧热损失%查锅炉房实用设计手册表2-45选取1.08散热损失%查教材表3-6选取9排烟热损失%9.0810锅炉排渣率查锅炉房实用设计手册表2-47选取0.811灰渣热比焓取600，查锅炉房实用设计手册表2-29选取56012灰渣物理热损失%1.2413锅炉总热损失%24.6214锅炉热效率%75.3815过热蒸汽比焓查图315616饱和水比焓查水蒸气表826.317给水比焓查表440.218锅炉排污率%经计算 719锅炉有效利用热5036710020燃料消耗量430221计算燃料消耗量378622保热系数0.983第4章 耗水量计算及水处理设备的选择4.1 耗水量的计算生产用热回水量采暖用热回水量通风用热回水量生活用热回水量按炉水的允许碱度计算锅炉连续排污率按炉水的含盐量计算锅炉连续排污率连续排污水损失 需要总水量为若定期排污量、连续排污膨胀器的二次蒸汽量、热力除氧用汽的回水量忽略不计，需要水处理设备生产总水量。4.2 水处理方案的确定4.2.1 蒸汽锅炉对水质的要求根据低压锅炉水质标准规定，对于工业蒸汽锅炉水质要求如下表：表4-1工业蒸汽锅炉水质要求项目给水锅水额定蒸汽压力/1.01.01.61.62.51.01.01.61.62.5悬浮物/（）555总硬度/（）0.030.030.03总碱度/（）无过热器626624616有过热器1412pH（25）777101210121012溶解氧/()0.10.10.05溶解固形物/（）无过热器400035003000有过热器30002500/()10301030/()10301030相对碱度（）0.20.2含油量/()2224.2.2 水质处理方案的确定本锅炉原水的总硬度和含氧量均超过给水水质要求，故需要进行软化和除氧处理。采暖锅炉水处理的主要任务：降低水中、的含量（即软化），为防止锅炉结垢；减少水中的溶解气体（即除氧），防止锅炉受热面的腐蚀。对于大多数蒸汽锅炉来说，给水应采用锅外水处理。额蒸发量小于等于2，且额定蒸汽压力小于等于1.0的蒸汽锅炉也可采用锅内加药处理。本设计采用20的蒸汽锅炉，故采用锅外水处理。（1） 水处理原理根据原始资料中水质的数据，为满足锅炉对水质的要求，决定采用钠离子交换软化法，即原水通过交换剂时，水中的、被交换剂中的所替代，使易结垢的钙镁化合物变成不易结污垢的易溶性钠盐而使水软化。交换剂转变成、型后，可以用钠盐溶液还原再变成型交换剂而重新使用，反应原理如下：与原水中碳酸盐硬度作用时：2NaR+Ca(HCO3)2=CaR2+2NaHCO3 2NaR+ Mg(HCO3)2=MgR2+2NaHCO3与非碳酸盐硬度作用时： 2NaR+CaSO4= CaR2+Na2SO4 2NaR+CaCl2= CaR2+2NaCl 2NaR+MgSO4=MgR2+Na2SO4 2NaR+MgCl2= MgR2+2NaCl失效后的钠离子交换剂的还原原理：CaR2+2NaCl=2NaR+ CaCl2 MgR2+2NaCl=2NaR+ MgCl2（2） 水处理设备选择钠离子交换设备种类很多，有固定床、流动床、浮动床和移动床等，其中后三者适用于原水水质稳定，软化水压力变化不大且不间断运行。固定床钠离子交换器则无上述要求，是工业锅炉常用的水处理设备。固定床钠离子交换方式可以分为顺流再生和逆流再生两种，相对于顺流再生，逆流再生具有对原水硬度适应广泛、出水质量好、再生盐耗低（20%）、水耗低（3040%）的优点，所以广泛采用。固定床逆流再生钠离子交换器的再生液自下而上运动，再生置换时离子交换器不发生紊乱是保证逆流再生效果的关键。为此，应控制再生液和置换水的流速、再生液的浓度及不同的顶压方式。钠离子交换剂是强酸性阳离子交换树脂（型号0017）和磺化煤，树脂交换容量大，交换速度快，但价格比较比较高；而磺化煤的交换容量小，速度慢，但价格低，综合技术经济性考虑，采用0017型树脂。钠离子交换软化系统一般为单级和双级。当原水硬度8时，经单级钠离子交换后，可以作为锅炉给水。本设计中水的总硬度为3.6，所以采用单级系统。综上所述，本设计水处理方案采取固定床逆流再生单级钠离子交换器。4.2.3 钠离子交换器计算钠离子交换器计见下表：表4-2固定床逆流再生钠离子交换器计算表序号名称符号单位计算公式数值附注1需用软化水量已知14.42原水（进水）总硬度已知4.63软化水（出水）硬度已知水质标准0.034离子交换剂选定（0017强酸阳离子）树脂5软化速度查锅炉房实用设计手册表5-25206交换器截面积0.727交换器同时工作台数台选定18交换器选用台数台2其中一台备用9交换器直径选定0.810交换器实际截面积0.502411实际软化速度25.4812树脂工作交换容量查锅炉房实用设计手册表5-2690013交换层高度根据产品资料1.614压层高度根据产品资料0.215交换层树脂体积0.816交换层树脂总装载量72017每台交换器工作交换容量72018软化水产量157.5419再生置换软化水自耗量查锅炉房实用设计手册表5-261.620软化供水量155.9421交换器运行延续时间12.622再生一次耗盐量72Z为再生剂单耗23配置再生液耗水量1.5024再生用清水总耗量查锅炉房实用设计手册表5-269.4625每台交换器周期总耗水量16726交换器进水小时平均流量13.2027交换器正洗流速查锅炉房实用设计手册表5-252028交换器进水小时最大流量22.74选用的固定床逆流再生钠离子换热器规格性能如下：表4-3固定床逆流再生钠离子换热器规格性能表型号规格设计最大出力工作压力（MPa）工作温度（）工作滤速交换剂高度交换剂型号过滤面积最大外形尺寸净重LNN-800/880080.593525170000170.785101248342704.2.4 软化水箱的体积计算及选型根据水处理的设计出力、运行方式及考虑到本设计有再生备用软化设备，故软化水箱的有效容积为30-50min的软化水消耗量，取50min。 考虑到与凝结水箱共用水箱取体积为，选用方形开式水箱，其规格如下表：表4-4方形开式水箱规格表公称容积有效容积主要尺寸钢板厚度低部支座水箱本体重量长宽高箱顶箱底箱顶边距间距数量20.020.3400028002000566500100042495.4 4.2.5 再生液制备系统及计算（1）系统及设备再生液制备系统包括再生剂的储存、溶解、计量、运输等。阳离子交换剂常用的固体再生剂有NaCl，常用NaCl液的制备系统。本设计选用当前普遍使用的、处理水量大小均可应用的盐溶池盐液制备各级组织系统。盐液池分为稀盐池和浓盐池各一个，稀盐池的有效容积至少能满足最大一台钠离子交换器再生用的盐液体积（室温下约2326oC）。盐浓池的有效容积为515天的食盐消耗量。盐池一般为混凝土制，为了防腐，在池内贴瓷砖或专用玻璃钢，用塑料板做内衬效果最佳，盐液泵一般不设备用泵。液（2）盐池体积的计算稀盐液池的有效溶积： （4-1）浓盐液池的有效溶积： （4-2）-贮存食盐的天数，一般为515天；-食盐的视密度，；-食盐纯度，0.960.98；参考锅炉房实用设计手册中表5-35，选用的盐池尺寸为：稀盐池：；浓盐池：。4.2.6 除氧方式的选择及计算（1）除氧方式的选择 本设计是蒸汽锅炉房，有蒸汽汽源，决定采用热力除氧，选用喷雾式全补水热力除氧器。经工业性试验，给水含氧量0.015,其特点如下：补给水分为二路，各占50%水量，以提高对负荷变化的适应性。喷嘴采用双流式弹簧喷嘴，有较好的雾化效果。进水通过喷嘴向上喷，延长水汽在雾化区的热交换过程，有利于给水加热。适当降低除氧器的喷淋密度；增加除氧器的设备高度。除氧器水箱内设置辅助加热装置，供运行补充加热和启动加热之用。（2）热力除氧系统的设计注意事项在进汽管上应装设蒸汽压力自动调节装置，调节器的压力信号应取自除氧器，而不宜取自调节器阀后蒸汽管道，以保证除氧器的额定工作蒸汽压力。在进水管上应装设水位自动调节装置，以保证除氧水箱（给水箱）的贮水量和除氧器连续均匀地进水。除氧水箱的布置高度，应使锅炉给水泵有足够的灌注头，即除氧水箱的布置高度应根据所选择的给水泵性能（汽蚀余量）经计算确定。除氧水箱的底部宜接再沸腾用蒸汽管，以便于运行时补充加热和启动加热之用。几台除氧器并联连接时，除氧水箱上宜连接汽、水平衡管。为了便于除氧器的安装、检修，除氧器设备上方宜设有供起吊用的设施（设钓钩）。（3）除氧器耗汽量的计算热力除氧器耗汽量（单位为） （4-3）式中 -待除氧最大水量（）；-除氧器进口水焓（）；-除氧器出口水焓（）； -进入除氧器蒸汽的焓（）；-排气中蒸汽的耗失量（设有排汽冷却器时为耗汽量的5%10%，不设排汽冷却器时不超过耗汽量的1%2%）（）。故 4.2.7 锅炉排污计算及设备选择（1）连续排污膨胀器的计算及选择连续排污膨胀器用于锅炉连续排污系统，即将锅炉连续排污水经节流后送入排污膨胀器内进行膨胀蒸发，膨胀后的蒸汽回收到热力系统中去，为了稳定膨胀器的压力，一般是将这部分蒸汽引至除氧器。锅炉连续排污膨胀器的容积可按下式计算： （4-4）式中 -连续排污膨胀器总容积，；-连续排污膨胀器汽容积，；-连续排污膨胀器水容积，；-锅炉连续排污水量，；-膨胀器压力下的蒸汽比容，；-排污器单位容积允许极限强度，取为8001000；-每千克排污水汽化量： （4-5）其中 -汽包压力下的饱和水焓，； -汽包到膨胀器间的管道散热损失系数，取为0.98；-膨胀器压力下的饱和水焓，；-膨胀器的蒸汽干度，取为0.970.98；-膨胀器压力下的汽化潜热，；对于本设计：（汽包压力1.27）（膨胀器压力0.2）取 每千克排污水汽化量：排污膨胀器的总容积：故选用的连续排污膨胀器性能、规格及外形尺寸如下：表4-5连续排污膨胀器性能、规格及外形尺寸表规格容器容积工作压力工作温度/水压试验压力汽容积水容积设备重量0.80.22500.350.650.175904.3 水泵的选择4.3.1 选择水泵时应考虑因素（1）水泵应能满足设计的最大流量和最高扬程的要求；（2）连接给水总管的各给水泵的性能应能并列运行；（3）应能满足最高给水温度的要求；（4）应选择效率较高，尺寸小，重量轻的水泵；（5）在长期低负荷运行时，水泵应大小搭配，以便能经济合理地运行；（6）在短期低负荷运行时，离心式给水泵不发生汽化现象。4.3.2 选择给水泵台数和容量的规则A、锅炉给水采用单级机组给水系统时，每台锅炉的给水泵不应小于1台。当给水泵为2台时，每台的容量不应小于所有运行锅炉最大流量的120%；B、当锅炉房供电可靠且保证不停电时，可只设电动泵；若不能保证，则要设置汽动水泵。装有3台或以上给水泵时，当容量最大1台给水泵停止运行时，其余能并列运行的给水泵的总容量不应小于所有运行锅炉最大流量的120%；4.3.3 给水泵的型号给水泵的流量为锅炉最大出水量，取40，给水泵扬程按下式计算： （4-7）式中 -锅筒工作压力，。故 。综上所述，本设计采用2台（其中1台备用）上海连成有限公司生产的DG25-35型水泵，流量25，扬程105，配用电机功率22。同时选用一台本溪水泵厂生产的QB-5型汽动给水泵，流量616.5，扬程105（经校核给水不会在水泵入口发生汽化，满足给水泵入口汽蚀余量）。4.3.4 除氧水泵的型号除氧水泵的流量为待除氧最大水量，取25，水泵扬程按下式计算： （4-8）式中 -除氧水泵和除氧器的高差，； -除氧水泵到除氧器的沿程损失，； -除氧器的工作压力，。经计算除氧水泵的扬程为18.7。综上所述，本设计采用2台除氧水泵（其中1台备用），选用长春水泵厂生产的IS80-65-125型水泵，流量30，扬程22.5，配用电机功率5.5。4.3.5 盐液泵的型号盐液泵的流量按下式计算： （4-9）式中 -盐液泵的流量，； -钠离子交换器截面积，； -盐溶液的再生流速，3；-氯化钠溶液的密度，。经计算盐液泵的流量为2.95。盐液泵的扬程取1020。综上所述，本设计采用2台盐液泵（其中1台备用），选用长春水泵厂生产的102-3型水泵，流量6，扬程20，配用电机功率0.75。第5章 送引风系统设备的选择计算5.1 送引风设计要求为了保证锅炉的正常燃烧，必须保证有足够的空气进入炉膛，并及时排出锅炉中的燃烧产物烟气，这就要求空气和烟气分别沿着风烟道以一定的流速流动。在本设计中，通风采用鼓风机和送风机配合运行，鼓风机用于风道与燃烧设备的阻力，引风机用于克服锅炉本体烟道、烟囱及除尘器的阻力。5.2 风烟道设计要点A、风烟道应力求平直畅通、附件少、气密性好；B、金属管道钢板厚度按下列数值选用：冷风管一般采用23mm，热风管和烟道一般采用34；C、金属矩形风烟管道应配置足够的加强肋或加强杆，以保证其强度和刚度的要求；D、砖砌烟道内衬当烟气温度400时，可用100#机砖砌筑；E、烟道拱顶一般采用大圆弧和半圆弧拱顶两种形式；F、烟道底的砌法一般采用双层砖，下垫灰渣层。砖的长度方向应与气流方向平行，以减少阻力；G、为考虑烟道出灰，烟道宽度不应小于0.6，高度不小于1.5，并应配制足够的清灰入孔。H、应尽量采用地上烟道，水平烟道应避免逆坡，接至烟囱的水平总管的向上坡度一般采用3%以上；I、热风管和烟管的结构应考虑膨胀的补偿。J、静压力为正压的烟道，必须使系统气密，不漏烟。5.3 送风系统的设计5.3.1 送风机的风量计算及选型 （5-1）式中 1.1-风量储备系数； -燃料计算消耗量，1202.08 -理论空气量 6.33 -炉膛过量空气系数，取；-冷空气温度，取30；b-当地大气压力，取98.51;故根据送风量初选G4-73N08D风机，其规格为：风量21100，风压为2050，功率18.5；电动机型号Y180M-4，功率18.5，转速1450。图5-1送风系统草图5.3.2 风道断面的确定采用矩形断面的风道，断面尺寸先按风速计算 然后取风道断面尺寸为,所以实际流速为： 送风机出口的渐扩管尺寸 渐扩管小头断面尺寸与风机出口尺寸相同，宽高为，而大头断面尺寸与连接的矩形金属风道相同，宽高为，渐扩管长度取2倍于为.。 小头断面面积和流速： 链条炉排下各风室入口的风道断面尺寸按锅炉本体进风道断面尺寸，共五个新风口，每个风口截面为。5.3.3 风道阻力的计算（1）沿程摩擦阻力计算 （5-2）式中 -沿程摩擦阻力系数，取0.03（教材表8-1）； -风道长度，m； -风道截面的当量直径； -空气流速,m/s； -空气密度， (为冷空气密度)。风管道当量直径 ， （5-3）冷风道摩擦阻力为，热风道摩擦阻力为（2）冷风风道的阻力计算冷风流量的计算计算冷风道阻力时，送风机吸入冷空气流量按下式计算： （5-4）式中 -冷空气温度，从锅炉房内吸入冷空气时，可取30； -炉膛出口处的过量空气系数； -炉膛的漏风系数；-空气预热器中空气漏入烟道的漏风系数，一般取0.05。故 竖井中的动压头吸风道的竖井中空气流速为故竖井中的动压头，查教材中图8-4得。表5-1冷风道局部阻力计算表（编号见图5-1）编号名 称阻力系数动压（）局部阻力1吸风口2.43891.22冷风道上4个90弯头0.213832.13送风机渐扩管0.05106.55.3综上，冷风道的总局部阻力为（3）热风道的阻力计算热风流量的计算计算冷风道阻力时，送风机吸入冷空气流量按下式计算： （5-5）式中 -热空气温度，150； -炉膛出口处的过量空气系数； -炉膛的漏风系数。故 热风道中的动压头热风道中空气流速为故热风道中的动压头，查教材中图8-4得。表5-2热风道局部阻力计算表（编号见图5-1）编号名 称阻力系数动压（）局部阻力4热风道上2个90弯头0.214820.35炉排5个进风支管0.544.18110.456进风挡板0.144.184.4综上，热风道的总局部阻力为（4）燃烧器及空气预热器空气侧阻力计算燃烧器及空气预热器空气侧阻力按锅炉厂的资料合计为1674.47。（5）风道的总阻力的计算，由此可见，配套风机的风量和风压都有一定的余量，比较合适。5.4 引风系统的设计5.4.1 排烟量设计计算及引风机的选型 （5-6）式中 1.1-风量储备系数； -燃料计算消耗量，1202.8 -实际烟气量 6.553-排烟温度，取180；b-当地大气压力，取98.51;故根据排烟量初选Y5-47-12N010D风机，其规格为：风量3