高速公路K26+161.444登岗跨线桥连续箱梁支架计算书.doc

此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 x 高速公路 x 至 x 段第六合同段 K20 000 K26 525 K26 161 444 登岗跨线桥连续箱梁 支架计算书 x 省 x 建设集团有限公司 x 高速公路 x 至 x 段六标项目经理部 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 目目 录录 一 工程概况一 工程概况 35 二 计算规范二 计算规范 35 三 方案设计三 方案设计 36 1 CKC 门式支架设置 36 2 跨炮浮公路门式支架设置 36 3 1 2 墩跨地方小河支架设置 36 四 支架结构受力验算说明四 支架结构受力验算说明 36 1 CKC 门式支架受力验算说明 36 2 跨炮浮公路门式支架受力验算说明 37 3 1 2 墩跨地方小河支架受力验算说明 37 五 五 CKC 门式支架受力验算说明门式支架受力验算说明 38 1 支架承载受力验算 38 2 支架顶 10 工字钢受力验算 39 3 模板下方木受力验算 41 4 支架底地基应力验算 42 5 地基承载力检测方法 43 六 跨炮浮公路门式支架受力验算六 跨炮浮公路门式支架受力验算 43 1 计算参数 43 2 荷载计算 45 3 模板受力验算 46 4 方木受力验算 46 5 纵向 28A工字钢受力验算 47 6 钢管顶横向 28A工字钢受力验算 48 7 钢管桩受力验算 48 8 砼支墩受力验算 49 9 砼支墩下地基承载力验算 49 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 七 七 1 2 墩跨地方小河支架受力验算墩跨地方小河支架受力验算 50 1 荷载参数 50 2 受力分析 51 3 荷载组合 52 4 木模板受力验算 53 5 方木受力验算 53 6 10 工字钢受力验算 54 7 CKC 门式支架受力验算 55 8 14 工字钢受力验算 55 9 双排钢管桩骑马基础受力验算 56 11 注意说明 57 八 风荷载稳定性验算八 风荷载稳定性验算 58 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 K26 161 444 登岗跨线桥连续箱梁登岗跨线桥连续箱梁 施工方案及支架计算书施工方案及支架计算书 一 工程概况一 工程概况 本桥跨越县道 X096 炮浮公路 设计净空 5 2m 路线中心线与 X096 线交角 90 度 位于半径 R 4500m 左转圆曲线及直线段 墩台采用法向布置 桥面左半幅 为等宽 13 0m 右半幅处于立交匝道连接变宽段 由 13 0m 变化到 22 97m 上部构造跨径组合采用 2 25 4 20 9 8 25 5 20 23 28 23 11 20m 其 中 5 20 11 20m 采用预应力砼宽幅式空心板 其余采用预应力砼连续箱梁 空心 板采用预制吊装施工 待安装就位后现浇 C40 整体化层砼 连续箱梁采用设支架 现浇 箱梁等高 1 5m 除每一联端横梁外 其余墩顶横梁均加厚 10cm 桥面横坡 由箱梁斜置形成 箱梁等宽段 12 88m 采用单箱双室 箱梁箱宽 7 88m 顶板悬臂 长 2 5m 箱顶板厚 25cm 底板厚 22cm 腹板厚度除第六联 23 28 23m 由 40cm 变化到 55cm 外 其余腹板厚度由 40cm 变化到 45cm 右幅第二联 第四联为 变宽段 在与 FM 匝道桥相接的一跨顶板外悬臂长由 2 25m 变化到 2 5m 以与 FM0 362 907 匝道桥悬臂对齐 其余顶板悬臂长 2 5m 变宽段箱梁由单箱三室变 化到单箱二室 箱梁箱宽为 18 10m 变化到 8 88m 腹板厚度第二联 4 20 9m 由 40cm 变化到 55cm FM0 362 907 匝道桥跨越地方小河 与登岗跨线桥的桥墩 2 墩相接 该桥位 于半径 R 136m 右转平曲线上 墩台采用法向布置 桥面宽度有 8 5m 变化到 8 78m 桥面横坡 2 26 3 778 由箱梁斜制形成 连续箱梁采用单箱单室 箱梁 等高 1 5m 墩顶横梁加厚 10cm 箱梁箱宽由 4 0m 变化到 4 28m 悬臂长 2 25m 箱梁顶板厚 25cm 底板厚 22cm 腹板厚度由 40cm 变化到 45cm 二 计算规范二 计算规范 1 公路工程技术标准 JTG B01 2003 2 公路桥涵设计通用规范 JTG D60 2004 3 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 4 公路工程抗震设计规范 JTJ 004 89 5 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025 86 6 公路桥涵施工技术规范 JTJ 041 2000 7 公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ 024 85 8 其它相关的设计规范 规程 三 方案设计三 方案设计 1 1 CKCCKC 门式支架设置门式支架设置 除跨炮浮公路处和 1 2 区域跨地方小河连续箱梁外 其它区域部位的连续箱 梁不影响通行车辆和行人 采用 CKC 门式落地脚手架 2 2 跨炮浮公路门式支架设置 跨炮浮公路门式支架设置 根据现场实际情况 登岗跨线桥连续箱梁第六联为 23 28 23m 跨径组合 其中 19 墩 20 墩跨越炮浮公路和沟渠 为了不影响既有道路的交通畅通 拟采用门式 4 5m 4 5m 双跨 净空通行 3 3m 3 3m 支架 为炮浮公路设置车道通行孔和人行 小通道 设置结构为 1 0 人行道 3 3 车行道 3 3 车行道 1 0 人行道 3 3 1 1 2 2 墩跨地方小河支架设置墩跨地方小河支架设置 采用在 1 墩 2 墩跨径 25m 间打设两排钢管桩 跨径组合为 8m 9m 8m 上面 架设贝雷片做支撑方案 四 支架结构受力验算说明四 支架结构受力验算说明 1 1 CKCCKC 门式支架受力验算说明门式支架受力验算说明 1 采用 CKC 门式脚手架 规格为 1219mm 1930mm 跨中部分选取支架立杆 间距 0 914m 0 61m 靠近两边各 5m 范围支架选取支架立杆间距为 0 61m 0 61m 上下端均装可调支托 2 水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层 底层及中间每 5 列 5 排通长连续 设置 并应采用扣件与门架立杆扣牢 剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔 15m 间距设置 剪刀撑宽度不应大于 4 个跨距或间距 斜杆与地面倾角宜为 450 600 剪刀撑钢管与碗扣架用扣件连接 用双钢管组成墩身抱箍 与已完成的 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 墩柱箍紧 使排架与墩柱组成整体 抱箍与墩身之间用木楔楔紧 3 顶托上横桥 向采用 10 工字钢 与 CKC 门式支架间距相同 4 纵桥向 10 工字钢上面纵向铺设一层 10 10cm 30cm 方木 5 面层采用 2cm 优质双面光木胶合板 2 2 跨炮浮公路门式支架受力验算说明 跨炮浮公路门式支架受力验算说明 1 为炮浮公路设置 2 个车道提供通行和两个小人行通道 20 21 孔桥面高程 最低为 10 8m 箱梁高度为 1 5m 炮浮路高程为 3 3 模板及工字钢高度为 0 4 m 模板 0 02 方木 0 10 工字钢 0 28 这样通道净高为 5 6m 考虑设置楔块和调节 高度 通道限架净高为 4 8m 净宽度 3 3m 单孔 2 设 3 排砼墩承重 分别布置在路中间和两边 排墩钢管桩桩底采用砼基础 砼墩采用 1 2m 宽 0 6m 高 钢管桩每侧 全幅 布置 14 组 管桩高 4 9m 预留 10cm 采用楔块支撑 以便拆模 每组为两根直径为 28cm 的钢管桩沿 路线前进方向并排而成 每组之间横向间距为 2m 钢管桩位砼支座上面预埋钢板 与钢管桩焊接 并做好加强脚焊接 混凝土墩支立于炮浮公路路旁 地基基础较为密实 开挖出基坑 铺填块石 碎石 石粉垫层密实后经地基检测满足承载力要求后方可进行混凝土墩施工 3 桩顶横梁上布置双横向 28 工字钢 左右两端头各悬臂 1m 4 双横向工字钢横梁上布置纵向 28 工字钢 中对中间距为 0 5m 布置宽度 14m 半幅 5 模板下纵向方木规格 4m 0 1m 0 1m 长 宽 高 间距为 0 3m 跨径 为 0 5m 6 面层采用 2cm 优质双面光木胶合板 3 3 1 1 2 2 墩跨地方小河支架受力验算说明墩跨地方小河支架受力验算说明 1 在 1 墩 2 墩跨径 25m 间打设两排钢管桩 跨径组合为 8m 9m 8m 由于 1 2 墩之间跨径为 25m 1 墩 1 2 号和 3 4 号立柱之间分别有系梁连接 2 墩 1 2 和 3 4 5 立柱之间分别有系梁连接 利用系梁作为支撑贝雷架的基础 立柱两 边没有系梁的地方设置预埋牛腿 45a 工字钢 形成第一支点和在外部进行地基处 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 理后设置扩大式基础形成第二支点作为贝雷架的支撑底座 钢管桩以两根做为一组 每排钢管桩打设 10 组 每组之间横桥向中对中间距为 2m 每组两条钢管桩间距为 1m 2 设计图纸中 2 墩系梁顶高程为 0 0m 2 墩盖梁最低底高程为 3 249m 净 高 3 249m 1 墩系梁顶高程为 1 8m 为了各层支架的搭设方便和 CKC 门式支架 不受影响 现将两墩系梁顶高程分别调整为 1 65m 使贝雷架两墩高程相同 对 受力有利 而且贝雷架高度不受 2 墩盖梁高程低的影响 3 跨河的贝雷架间距根据实际情况确定 最大荷载的腹板底贝雷架间距为 1 5m 箱室底部间距为 1 6m 翼板下贝雷架与腹板底贝雷架之间间距为 2m 具体 布置见附件布置图 4 在 1 2 的跨中打钢管桩基础承托贝雷架 钢管桩使用双排直径 28cm 无缝 钢管 采用上面用 32a 工字钢骑马设置 5 贝雷架上方横向架设 14 工字钢 中对中间距 0 5m 跨度为 1 5m 2m 不等 未计算贝雷架宽度 采取单铰支点模型 提高安全系数 6 14 工字钢上架设 CKC 门式支架的门型架 型 净高度为 934mm 中对中 宽度为 1210mm 支架采用错排布置 支架顶中对中间距为 61 61cm 顺桥向 61cm 横桥向 61cm 7 CKC 门式支架上面横桥向架设横向 10 工字钢 间距为 61cm 跨径 61cm 8 10 工字钢上顺桥向铺设 10 10 400cm 方木 中对中间距为 30cm 计算 跨度为 61cm 9 10 工字钢上铺设 21mm 厚双面黑胶合木模板 五 五 CKC 门式支架受力验算说明门式支架受力验算说明 由于本桥连续箱梁存在单箱单室 FMK0 362 907 匝道桥 单箱二室 单箱三 室 受力验算时选取最不利的单箱单室 FMK0 362 907 匝道桥一联 2 25m 进行 验算 1 1 支架承载受力验算 支架承载受力验算 1 梁体自重 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 按一孔单箱单室计算如下 箱梁混凝土 222 3 2 m3 2 5t m3 9 8KN t 2723 2KN 箱梁钢筋 37 45 2 t 9 8KN t 183 5KN 按 A 4 25 100m2计算 则 跨中砼自重 27 23kN m2 支座处按 2 倍系数计算 54 56kN m2 跨中钢筋自重 1 84kN m2 支座处按 2 倍系数计算 3 68KN m2 2 其它荷载 其它荷载考虑模板及支架自重 振捣砼时产生的荷载以及其它临时荷载 模板及支架自重 q1 2 0KN m2 振捣混凝土时产生的荷载 q2 2 0KN m2 其它临时荷载 施工材料机具运输 施工人员等 q3 2 5KN m2 3 荷载设计值 跨中荷载设计值 P1 27 23 1 84 2 0 2 0 2 5 35 77KN m2 支座处荷载设计值 P1 54 56 3 68 2 0 2 0 2 5 64 74KN m2 4 支架受力验算 经查 建筑工程脚手架实用手册 门式单根立杆允许荷载 Pmax 24 5kN 在跨中处取立杆横向桥间距为 0 61m 顺桥向间距为 0 914m 则立杆单根立杆受力为 35 77KN m2 0 914m 0 61m 19 94KN Pmax 24 5kN 在支座处 两端各 5m 范围 取立杆横桥向间距为 0 61m 顺桥向间距为 0 61m 则立杆单根立杆受力为 64 74KN m2 0 61m 0 61m 24 09KN Pmax 24 5kN 支架满足受力要求 通过 2 2 支架顶 支架顶 10 10 工字钢受力验算工字钢受力验算 满堂支架部分顶托上采用 10 工字钢 在桥墩附近 5m 范围内 支架沿桥梁纵 向的间距为 60cm 横向间距为 60cm 其余部分支架沿桥梁纵向的间距为 90cm 横向间距为 60cm 因此受力验算分别计算 假设工字钢承受的为均布荷载 并将其偏安全地以简支梁的方式计算 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 1 跨中纵向间距 90cm 支架上 10 工字钢受力验算 因支架的横向间距为 60cm 因此 10 工字钢的跨径为 60cm 工字钢承受的集中荷载为 q 19 94KN m2 0 9m 0 6m 1m 10 77KN m 按照简支梁偏安全地计算 其受力图 弯矩 剪力图如下 mKNM 5 0 max KNQ2 3 max 则 MPafMPaWM215 2 10101049105 0 663 maxmax MPafMPaAQ v 12524 2 1010 3 14102 3 643 maxmax 811 43 4 max 102451006 2 384 6 01077 105 384 5 EI ql f m L m 35 105 1 400 1060 3 通过上面的验算 纵向间距 90cm 支架上 10 工字钢满足受力的要求 2 跨桥墩纵向间距 60cm 支架上 10 工字钢受力验算 因支架的横向间距为 60cm 因此 10 工字钢的跨径 工字钢承受的集中荷载为 q 24 09KN m2 0 6m 0 6m 1m 8 67KN m 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 按照简支梁偏安全地计算 其受力图 弯矩 剪力图如下 mKNM 4 0 max KNQ6 2 max 则 MPafMPaWM21516 8 101049104 0 663 maxmax MPafMPaAQ v 12582 1 1010 3 14106 2 643 maxmax 811 43 4 max 102451006 2 384 6 01067 8 5 384 5 EI ql f m L m 35 105 1 400 1090 2 通过上面的验算 跨桥墩纵向间距 60cm 支架上 10 工字钢满足受力的要求 3 3 模板下方木受力验算 模板下方木受力验算 模板下方木规格 4m 0 1m 0 1m 长 宽 高 间距为 0 3m 跨径为 0 6m 将其所受荷载简化为线荷载 将其按桥墩顶受力偏安全地简化为简支梁受 力方式 则 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 木方承受的线荷载为 q 24 09KN m2 0 6m 0 6m 1m 8 67KN m mKNM 4 0 max KNQ6 2 max 3422 1067 1 6 1 01 06 mbhW 则 4633 103 812 1 01 012 mbhI MPafMPaWM m 1340 2 101067 1 104 0 643 maxmax MPafMPaAQ v 5 126 0 101 01 0106 2 63 maxmax m L m EI ql f 33 610 434 max 1025 2 400 1036 1 103 8100 1384 11067 8 5 384 5 通过上面的验算 方木满足受力的要求 4 4 支架底地基应力验算 支架底地基应力验算 为了更好得分散立杆传下来荷载 顺桥向在每根立杆底部的底座上支垫 10cm 10cm 厚方木 以扩大传力面积 减少对地基承载力的要求 由前面计算可知 单杆受力19 94PKN 基底受力 19 94 2 0 9 0 6 73 9KPa 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 将支架地基推平晒干并碾压后 回填 40 片石 20cm5 水泥石粉垫层 并进行 分层碾压密实 5 5 地基承载力检测方法 地基承载力检测方法 为了确保处理后的地基允许承载力 0 100KPa 加大安全系数 决定对 处理后的基底在铺石粉垫层前采用轻便型动力触探仪进行地基承载力检测 检测点 数视现场实际情况而定 轻便型动力触探仪操作方法 穿心锤落距为 50cm 使其自由下落 将探头垂直 打入土层中 记录每打入土层 30cm 时所需的锤击数 N0 每一检测点锤击数不少 于 20 击 如有不符合要求 需重新处理基底 N0经下式修正后 查表 1 便可确定地基承载力标准值 0 N0 N 1 645a N 为不同检测位置的击数平均数 a 为修正系数 当触探杆长度 3m 时取 a 1 0 素填土承载力标准值 N015203040 0 kpa 85 11 5 135160 六 跨炮浮公路门式支架受力验算六 跨炮浮公路门式支架受力验算 1 1 计算参数 计算参数 1 模板参数 模板拟采用双面光木胶合板 钢板的各项性能均好于双面光木胶合板 因此只 验算双面光木胶合板的受力情况 双面光木胶合板各项参数如下 容许弯应力 26Mpa 弹性模量 MPaE 3 100 6 自重 2 1 0mKN 2 方木参数 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 自重 3 5 7mKN 抗弯 MPafm13 抗压 MPafc12 顺纹抗拉 MPaft5 8 顺纹抗剪 MPafv5 1 弹性模量 MPaE 4 100 1 3 工字钢参数 28a 工字钢 惯性矩 Ix 7110cm4 截面模量 Wx 508cm3 理论重量 M 43 492 KG m 10 工字钢 惯性矩 Ix 245cm4 截面模量 Wx 49cm3 理论重量 M 11 261 KG m 工字钢 A3 钢 力学参数 容许弯应力 145Mpa 容许剪应力 85Mpa 弹性模量 E 2 1 105Mpa 4 钢管参数 抗拉 抗压和抗弯强度设计值 MPaf205 弹性模量 MPaE 5 1006 2 底座抗压 KNP40 容许挠度 mm10150 及lv 容许长细比 210 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 每米长自重 KN0384 0 5 C25 参数 抗压设计强度 MPafcd 5 11 抗拉设计强度 MPaftd52 1 弹性模量 MPaE 4 108 2 6 容许挠度 木材 400 Lf 钢材 400 Lf 2 2 荷载计算 荷载计算 1 梁体自重 箱梁中横梁混凝土高度为 1 6m 腹板混凝土高度为 1 5m 由于过路架不通过 中横梁 所以过路架上的最大荷载来自纵向腹板混凝土荷载 模板所受荷载最大 2 模板自重 箱梁底模板采用 2cm 厚双面黑胶合模板 其自重荷载约 0 1KN m2 3 方木自重 方木现采用宽 高 10cm 10cm 则单位长度方木的自重为 0 075KN m 单位面积方木重量为 0 25KN m2 4 28 工字钢自重 28 工字钢的自重为 M 43 492 KG m 在中对中 50cm 间距布置的情况下 Q 0 85KN m2 5 混凝土冲击力 2 0KN m2 6 混凝土振捣力 对底模 2 0KN m2 对侧模 4 0 KN m2 7 人和运输工具等临时自重 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 小楞 2 5KN m2 大梁 1 5 KN m2 立柱 1 KN m2 荷载组合中静荷载安全系数为 1 2 动荷载安全系数为 1 4 3 3 模板受力验算 模板受力验算 模板的底模受力不利情况大于侧模受力 并且在中横梁处自重最大 1 6m 高 混凝土 所以偏安全按桥墩附近梁重计算 则模板受力组合为 1 2 5 6 7 木模板受到最大荷载 Q 1 2 26 1 6 0 1 1 4 2 2 2 5 59 14 KN m2 计算挠度时采用的荷载组合 不计算动荷载及安全系数 因为混凝土初凝时动 荷载已经撤走 并且荷载只有实际值 Q2 26 1 6 0 1 41 7 KN m2 底模下面的方木间距为 30cm 即 l 0 3m 跨中最大弯矩 Mmax 模板受力模型为三跨以上连续梁 2 ql 10 模板截面抵抗矩 w bh2 6 模板截面惯性矩 I bh3 12 模板容许弯曲应力为 26Mpa 顺纹 计算抗弯时 Q 59 14 KN m2 模板弯应力 7 98Mpa 26Mpa w M 2 2 l3 h5 Q 502 0 02 0 33 01014 59 23 计算挠度时 Q2 26 1 6 0 1 41 7 KN m2 跨中最大挠度 fmax 0 66mm 300 400 0 75mm 4 ql 128EI 63 43 10667 0 100 6128 3 010 7 41 模板强度及刚度符合要求 4 方木受力验算 方木受力验算 中横梁底部的小楞承受最大的组合荷载 混凝土厚度最大 而且方木跨径最 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 大 过路架处的 28 工字钢间距为 0 5m 而最大荷载混凝土只有腹板处的 1 5m 厚 混凝土 从连续箱梁支架布置图可知 方木受力的荷载组合为 1 2 3 5 6 7 Q 1 2 26 1 6 0 1 0 25 1 4 2 2 2 5 59 4 KN m2 计算挠度时 Q2 26 1 6 0 1 0 25 41 95 N m2 由于方木长度为 4m 跨径为 0 50m 所以受力模型为三跨以上连续梁 跨中最大弯矩 Mmax 2 ql 10 方木截面抵抗矩 w bh2 6 方木截面惯性矩 I bh3 12 方木容许弯曲应力为 13Mpa 计算抗弯时 Q 59 4 KN m2 方木弯应力 0 891Mpa 13Mpa w M 2 2 l3 h5 Q 计算挠度时 Q2 26 1 6 0 1 0 25 41 95 KN m2 跨中最大挠度 fmax 0 737mm 610 400 1 52mm 4 ql 128EI 4 3 l12 Eh128 Q 310 43 1 0100 1128 125 0103 095 41 方木强度及刚度符合要求 5 5 纵向 纵向 28a28a 工字钢受力验算工字钢受力验算 过路架上纵向大梁 28a 工字钢计算跨径为 4 5m 横向间距为中对中 50cm 由 于过路架只在两立柱中间设置 所以不需要考虑中横梁部分的荷载 最大荷载来自 于纵向箱梁腹板 1 5m 厚混凝土 工字钢所受荷载组合为 1 2 3 4 5 6 7 Q 1 2 26 1 5 0 1 0 85 1 4 2 2 2 5 57 04 KN m2 计算挠度时 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 Q 26 1 5 0 1 0 85 39 95 KN m2 工字钢长度为 12m 除了 2 4 5 两跨之外 两边还分别有 1 5m 剩余长度 为 偏于安全计算 中间两跨工字钢使用简支梁力学模型 跨中最大弯矩 Mmax 28 52 4 52 8 72 2KNm 2 ql 8 工字钢截面抵抗矩 w 508 cm3 工字钢截面惯性矩 I 7110 cm4 A3 钢容许弯曲应力为 145Mpa 计算抗弯时 Q 57 04 KN m2 弯曲应力 142 1 Mpa 145Mpa 由于已经取了足够的安全系数 w M 而且由原来的连续梁模型简化成简支梁模型来计算 已经有足够的安全系数 计算挠度时 Q2 26 1 6 0 1 0 25 39 95 KN m2 跨中最大挠度 fmax 7 14mm 11 25mm 4 5ql 384EI 工字钢强度及刚度符合要求 由于跨径较大 挠度也接近 1cm 所以应该在跨中起拱 1cm 6 6 钢管顶横向 钢管顶横向 28a28a 工字钢受力验算工字钢受力验算 纵向 28a 工字钢每端受力 N 57 04 4 5 0 5 64 17KN 由于横向工字钢计算 跨径为 2m 上面工字钢间距 0 5m 而且纵向工字钢刚好对齐下面的钢管桩 这样 2m 内就有 3 条纵向工字钢的端头 使用弯矩组合计算得出中心点弯矩 Mmax 80 21KN 简支梁模型下 由于工字钢长度为 12m 所以共有 6 跨 现以 5 跨连续梁计算其弯矩 得出在最边跨的跨中有最大的弯矩分配系数 4 0 169 0 676 即此处有最大弯矩 Mmax 80 21 0 676 54 22 KN 则此处弯曲应力 53 4 Mpa 145Mpa 2w M 工字钢强度符合要求 7 7 钢管桩受力验算 钢管桩受力验算 两边设排墩承重 排墩钢管桩桩底采用扩大基础 每侧布置 7 组 直径 28 cm 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 钢管桩 管桩横向间距为 2 0m 桩顶设横向 28 工字钢横梁 每条钢管桩受力为 64 17 4 2 128 34 KN 全部按照腹板底荷载范围计算 偏于安全 1 压应力验算 3 2 128 34 100 005 0 275 3 1429 7145FAMPaMPa 即桩压应力满足要求 2 压杆稳定性验算 通过查表可知 压杆的整体稳定系数993 0 则 即桩压满足稳定性要求 8 8 砼支墩受力验算 砼支墩受力验算 预留孔上的荷载全部通过钢管桩传递到 C25 砼支墩上 为偏于安全 选择最 大荷载的一组钢管桩 腹板底 来计算 压力 F 128 34 2 256 68 KN 拟使用 40 70cm 的钢板作为钢管桩的基底来分布荷载 仅作为计算时参考 实际上钢板越大越有利于钢管桩的荷载均匀分布至基础底部 则砼支墩上受到的压应力为 256 68 0 28 0 917Mpa 25Mpa 所以砼支墩满足受力要求 9 9 砼支墩下地基承载力验算 砼支墩下地基承载力验算 假设混凝土基础可以使从上部钢管桩传下来的力均匀分布到基底 80 的面积 上 1 2 2 0 8 1 92 砼支墩对路面的压应力为 Nmax 256 68 1 92 133 7Kpa 砼支墩在现有路面上浇筑 路面的承载力大 在浇筑砼支墩前必须通过地基承 载力试验 通过实验计算其承载力 确保承载力大于 200KPa 时方可浇筑砼基础 128 34 2 1145 0 993 3 14 0 14 0 14 NAMPaMPa 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 在此增加 50KPa 的安全系数 如果无法满足 应采用扩大基础等基础处理措施 以满足承载力的要求 七 七 1 2 墩跨地方小河支架受力验算墩跨地方小河支架受力验算 1 1 荷载参数 荷载参数 1 钢筋混凝土容重 g 26 KN m3 钢筋含量按体积计算大于 2 2 双面木胶合模板 桥梁施工常用数据手册 P282 表 2 2 28 拟采用 21mm 厚木胶合模板 落叶松 长 2 44m 宽 1 22m 木模板密度 g 7 5KN m3 则木模板总荷载为 0 56 7 5 4 2KN 荷载为 4 2 28 0 15KN m2 21mm 厚木模板容许弯曲应力为 26MPa 顺纹 18MPa 横纹 弹性模量 5500MPa 顺纹 3500MPa 横纹 3 方木 使用杉木 A 4 做成的方木 尺寸 10 10 400 cm 惯性矩 Ix 833 3cm4 截面抵抗矩 Wx 166 7cm3 截面面积 A 100cm2 弹性模量 3 bh 12 2 bh 6 E 9 103MPa 顺纹弯应力 11MPa 弯曲剪应力 1 7Mpa 理论质量 0 075KN m 4 14 号工字钢 惯性矩 Ix 712cm4 截面抵抗矩 Wx 102cm3 截面面积 S 21 516cm2 理论重量 16 89kg m 5 10 号工字钢 惯性矩 Ix 245cm4 截面抵抗矩 Wx 49cm3 截面面积 S 14 345cm2 理论重量 11 261kg m 6 贝雷架 16 锰钢 长 宽 300 150cm 弦杆截面积 A 25 48cm2 弦杆惯性矩 Ix 396 6cm4 弦杆截面模量 Wx 79 4cm3 桁片惯性矩 Ig 250500cm4 桁片截面模量 Wg 3570cm3 桁片允许弯矩 M 975KNm 弦杆纵向容许受压荷载为 663KN 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 7 A3 钢 Q235 钢 轴向应力 140MPa 弯曲应力 145MPa 剪应力 85MPa 回弹模量 E 2 1 105MPa 8 16 锰钢 贝雷架上 16 锰钢的拉 压 弯应力可以按照基本应力提高 30 即 1 3 210 273Mpa 剪应力 1 3 160 208Mpa 9 施工人员 材料 机具行走运输及堆放荷载 计算模板及直接支承模板的小楞时均布荷载 2 5 KN m2 计算直接支承小楞的梁或拱架时均布荷载 1 5 KN m2 计算支架立柱及支承拱架的其他结构构建时均布荷载 1 0 KN m2 10 振捣混凝土产生的荷载 对水平面模板 2 0KN m2 对垂直面模板 4 0KN m2 11 倾倒混凝土产生的荷载 对垂直面模板 2 0KN m2 使用导管倾倒时 12 挠度 结构表面外露的模板 不超过模板构件跨度的 1 400 13 弹性挠度 盖梁 纵梁 不得超过相应结构跨度的 1 400 2 2 受力分析 受力分析 现浇箱梁分两次浇注完成 第一次浇注至腹板变宽段高程 即离梁底 95cm 高 剩余 45cm 高度为第二次浇注顶板时浇注 即在第一次浇注时腹板底部模板 横向 小楞既支架承受最大的荷载 而在第二次浇注时 第一次浇注的底板及腹板底已经 成型并且有相当的强度 即使在受到第二次浇注的荷载时也不会有过量的不均匀挠 度出现 可以认为第二次浇注时箱梁总体承受均布荷载 在第一次浇注的时候 翼板底部贝雷片没有受到上部砼浇注荷载 所以挠度几 乎没有变化 但腹板底既箱室底的贝雷架则受到上部荷载的影响 有一定的挠度 在第二次浇注的时候所有工字钢同时受到增加的砼荷载 增加的挠度较均匀 在进行受力计算时 模板 方木 10 工字钢的强度及刚度计算按照两层混凝 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 土同时浇注的荷载来计算 可提高其安全系数并且不考虑局部起拱 箱室底部贝 雷架计算按照两次同时浇注来算 在上部多层支架分力之后 贝雷架可以认为是承 受均布荷载 忽略掉箱室及腹板处混凝土厚度不同的影响 翼板底贝雷架只计算第 二次浇注的荷载 贝雷架在自重应力状态下就会产生一定挠度 并且会将各个插销处的虚位紧密 结合 再加荷的时候增加的挠度可看成纯贝雷架挠度 插销处虚位造成的挠度可以 用实测刚放置贝雷架未加载的时候测得的挠度 D 减去贝雷架组合在自重应力下的计 算挠度 d 得出 计算挠度时不计算静荷载 1 2 的安全系数及全部动荷载 混凝土初凝时人员机 械已经撤出 而且计算实际荷载 不必计算安全系数 3 3 荷载组合 荷载组合 1 连续箱梁钢筋混凝土荷载 计算模板 横向小楞及门式支架的荷载时使用腹板底砼荷载 最大 腹板处 砼按照一次浇注计算 砼厚度为 1 5m 腹板底压强为 Q 26 1 5 39KN m2 宽度为 45cm 计算 14 工字钢时上部荷载可以使用支架单管最大压力 计算贝雷架的荷载时可以采用整体受力 将箱室及腹板底部的贝雷架简化为均 匀受力模型 横截面上 A0 梁段中的 1 2 墩箱梁按照最大箱梁横断面 6 91m2 计算 忽略横截面尺寸渐变及中横梁荷载 则整梁段的荷载为 6 91 25 26 4491 5 KN 由于箱室底部的 6 片贝雷架承受最主要的荷载 所以每 片贝雷架承受的荷载约为 749 KN 2 木模板自重荷载 Q 0 15 KN m2 3 方木自重荷载 中对中间距为 0 3m 所以 Q 0 075 3 0 9 0 25KN m2 4 10 工字钢自重荷载 Q 11 261 9 8 1000 2 0 22KN m2 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 5 CKC 门架自重荷载 Q 0 25 KN m2 6 14 工字钢自重荷载 Q 16 89 9 8 1000 2 0 33 KN m2 7 贝雷架自重荷载 单片国产贝雷架自重为 270Kkg 即贝雷架自重线荷载 q 270 9 8 1000 2 646 KN m 8 施工人员 材料 机具行走运输及堆放荷载 计算模板及直接支承模板的小楞时均布荷载 2 5 KN m2 计算直接支承小楞的梁或拱架时均布荷载 1 5 KN m2 计算支架立柱及支承拱架的其他结构构建时均布荷载 1 0 KN m2 9 振捣混凝土产生的荷载 对水平面模板 2 0KN m2 对垂直面模板 4 0KN m2 10 倾倒混凝土产生的荷载 对垂直面模板 2 0KN m2 使用导管倾倒时 参见 桥梁施工常用数据手册 P672 荷载分项系数表 静荷载取 1 2 安全系 数 动荷载取 1 4 安全系数 4 4 木模板 木模板受力验算受力验算 箱梁腹板底的模板承受最大的荷载 计算强度时荷载组合为 1 2 8 9 10 Q 1 2 39 0 15 1 4 2 5 4 2 58 88 KN m2 计算挠度时荷载组合为 1 2 Q 39 0 15 39 15 KN m2 跨中最大弯矩 Mmax 模板受力模型为简支梁 2 ql 8 模板截面抵抗矩 w bh2 6 模板容许最大弯应力为 26Mpa 顺纹 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 由于方木宽度为 10cm 所以模板实际跨度为 20cm 即 l 0 2m 模板弯应力 M w 4 555 MPa 11 MPa 2 2 3Ql 4h 模板抗弯强度符合要求 模板截面惯性矩 I bh3 12 则跨中最大挠度 fmax 1 17 10 4m L 400 5 10 4m 4 5ql 384EI 4 3 60Ql 384 hE 模板挠度符合要求 5 5 方木 方木受力验算受力验算 箱梁腹板底的顺桥向方木承受最大的荷载 计算强度时荷载组合为 1 2 3 8 9 10 Q 1 2 39 0 15 0 25 1 4 2 5 4 2 59 18 KN m2 计算挠度时荷载组合为 1 2 3 Q 39 0 15 0 25 39 4KN m2 方木长度为 4m 间距为 0 3m 跨径为 0 5m 忽略 10 工字钢顶部宽度 增加 安全系数 方木计算力学模型为三跨以上连续梁 方木上的线荷载 q 59 18 0 3 17 754KN m 计算挠度时的线荷载 q 39 4 0 3 11 82KN m 跨中最大弯矩 Mmax 17 754 0 52 10 0 444KNm 2 ql 10 方木截面抵抗矩 w bh2 6 166 7cm3 方木容许最大弯曲应力为 11Mpa 顺纹 方木弯应力 M w 2 66 MPa 11 MPa 方木抗弯强度符合要求 方木截面惯性矩 I bh3 12 833cm4 则跨中最大挠度 fmax 7 7 10 5m L 400 1 25 10 3m 4 ql 128EI 方木挠度符合要求 6 6 10 10 工字钢工字钢受力验算受力验算 在箱梁腹板底部的一跨 10 工字钢有着最大的荷载 10 工字钢顶部受力按照均布荷载计算 工字钢跨径为 0 605m 中对中间距为 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 0 5m 计算强度时荷载组合为 1 2 3 4 8 9 10 Q 1 2 39 0 15 0 25 0 22 1 4 2 5 4 2 59 44 KN m2 计算挠度时荷载组合为 1 2 3 Q 39 0 15 0 25 0 22 39 62KN m2 10 工字钢长度为 6m 间距为 0 5m 跨径为 0 605m 忽略 CKC 支架顶托宽度 增加其安全系数 10 工字钢计算力学模型为三跨以上连续梁 10 工字钢上的线荷载 q 59 44 0 5 29 72 KN m 计算挠度时的线荷载 q 39 62 0 5 19 81 KN m 跨中最大弯矩 Mmax 29 72 0 6052 10 1 088 KNm 2 ql 10 10 工字钢截面抵抗矩 w 49cm3 10 工字钢弯应力 M w 22 2 MPa 145 MPa 10 工字钢抗弯强度符合要求 10 工字钢截面惯性矩 I 245cm4 则跨中最大挠度 fmax 4 10 5m L 400 1 25 10 3m 4 ql 128EI 10 工字钢挠度符合要求 7 7 CKCCKC 门式支架门式支架受力验算受力验算 承受最大荷载的门架在腹板底部 10 工字钢上线荷载 q 59 44 0 5 29 72 KN m 自重线荷载 q 11 261 9 8 1000 0 11 KN m 10 工字钢跨径为 0 605m 则每个支架顶托承 受 0 605m 长度工字钢上的荷载 即 q 0 605 29 72 0 11 18 05KN 查 建筑工程脚手架实用手册 门式单根立杆允许荷载 Pmax 24 5kN 支架 抗压强度符合要求 8 8 14 14 工字钢工字钢受力验算受力验算 在箱梁腹板底部的一跨 14 工字钢有着最大的荷载 现在按照工字钢上部荷载 全部为腹板处荷载计算 14 工字钢顶部受力按照均布荷载计算 工字钢跨径为 1 6m 中对中间距为 此文档收集于网络 如有侵权 请联系网站删除 此文档仅供学习与交流 0 5m 计算强度时荷载组合为 1 2 3 4 5 6 8 9 10 Q 1 2 39 0 15 0 25 0 22 0 25 0 33 1 4 2 5 4 2 60 14 KN m2 计算挠度时荷载组合为 1 2 3 4 5 Q 39 0 15 0 25 0 22 0 25 0 33 40 2KN m2 14 工字钢长度为 6m 间距为 0 5m 净跨径为 1 4m 翼板下贝雷架与腹板底 边贝雷架中对中间距为 2m 但由于此处荷载不大 在此不作计算 14 工字钢计 算力学模型为简支梁 偏于安全计算 14 工字钢上的线荷载 q 60 14 0 5 30 07 KN m 计算挠度时的线荷载 q 40 2 0 5 20 1 KN m 跨中最大弯矩 Mmax 30 07 1 42 8 7 37 KNm 2 ql 8 14 工字钢截面抵抗矩 w 102cm3 14 工字钢弯应力 M w 72 3 MPa 145MPa 14 工字钢抗弯强度符合要求 14 工字钢截面惯性矩 I 712cm4 则跨中最大挠度 fmax 6 72 10 4m L 400 4 10 3m 4 5ql 384EI 14 工字钢挠度符合要求 9 9 双排钢管桩骑马基础受力验算 双排钢管桩骑马基础受力验算 贝雷架承受的荷载组合为 1 2 3 4 5 6 7 8 则箱室底贝雷架受到的混凝土总荷载约为 4491 5 34 4 26 3597KN 受到支 架荷载的总和为 8 25 0 15 0 25 0 22 0 25 0 33 240 KN 受到临时施工 荷载的总和约为 20KN 包括人员机具 计算安全系数后 N 1 2 3597 240 1 4 20 4632 4 KN 每片贝雷架平均受力