商住楼二期工程高支模专项方案施工组织设计.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除施工组织设计（施工方案）报审表致：贵州三维工程建设监理咨询有限公司 (监理单位)现报上清镇S2地块“中央公园”二期工程高支模专项方案施工组织设计（施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责审查批准，请予以审查。 附件： 施工组织设计（说明、图表） 份 施工方案（说明、图表） 份 承包单位（章） 项目经理 日 期 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期 总监理工程师审核意见： 项目监理机构(章) 总监理工程师 日 期 工程师/项目负责人审核意见: 建设单位(章) 工程师 日 期 工程名称：清镇S2地块“中央公园”二期工程 编号：此文档仅供学习与交流青海一建建筑工程有限责任公司施工组织设计(方案)内部审批表 表1工程名称清镇S2地块“中央公园”二期工程建筑面积约8万m2建设单位贵州立祥房地产开发有限公司层 数8号楼31层10号楼32层设计单位上海德森建筑设计有限公司结构类型框架剪力墙结构施工单位青海一建建筑工程有限责任公司合同工期节点工期编制单位清镇S2地块“中央公园”二期工程项目经理部编制人陈厚平方案内容现报上清镇S2地块“中央公园”二期工程高支模专项施工方案，请审批。编制部门工程技术部送审时间 项目及项目总工审核意见： 审核人: 年 月 日公司相关部门及总工审核（审批）意见： 审批人: 年 月 日清镇市云岭东路S2地块二期工程高支模专项施工方案编制： 复核： 审批： 青海一建建筑工程有限责任公司清镇S2地块“中央公园”二期项目经理部2015年8月目录第一章 编制依据5第二章 工程概况52.1地下室工程概况52.2地下室工程概况5第三章 高支模体系设计63.1地下室设计重点和关键技术63.2地下室高大模板支撑体系的设计选型63.6地下室工程高大模板支撑体系的剪刀撑设置以及拉连杆的设置34第四章 地下室高大模板的施工364.1 施工顺序364.2 准备工作364.3 支撑架搭设374.4 搭设和拆除技术措施384.4 混凝土的浇筑方法39第五章 地下室高大模板的施工405.1 高支模支撑体系的一般规定和施工要求405.2 支撑架搭设规定405.3高支模板拆除41第六章 施工安全措施42第六章 应急预案447.1组织机构447.2应急响应457.3 坍塌事故457.4高空坠落事故467.5 应急准备487.6预防措施48第一章 编制依据类 别名 称编 号国 家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工计算手册（第二版）建筑施工手册（第四版）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008企业建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则设计图纸地下一、二层结构平面图第二章 工程概况本项目位于清镇市云岭东路S2地块，建筑面积为8万，地上部分建筑面积约为2万，地下室土建工程，按设计文件划分为三个区。现进行二区施工，其高支模部位主要为地下地下室（8、9号楼一层，10、11号楼两层）、商业层两层，层高4.8m10.5m。2.1地下室工程概况地下室高支模板楼板厚度主要为120mm；梁截面尺寸主要为300mm500mm、500mm800mm、300mm600mm、400mm1000mm、300mm1500mm。本方案对以上主要梁截面进行分别验算。2.2地下室工程概况 10号楼地下二层地下一层结构层高为4.8m，板厚为120mm，梁截面最大为350mm1500mm（KL45(2); 10号楼地下一层首层结构层高分别为5.85m、6.5m、6.8m、6.2m、5.55m,板厚为120mm，梁截面最大为400*1600mm(KL26(1) 8号楼地下一层首层结构层高为7.15m、8.25m、8.7m、7.45m，板厚为120mm，梁截面最大为4001900mm(KL27(1)。根据施工部署及施工材料等实际情况，地下室工程高支模共采用钢管扣件脚手架支撑体系。第三章 高支模体系设计3.1地下室设计重点和关键技术地下室以350mm600mm、600mm600mm、800mm1000mm、6001600mm的设计主要梁截面作为计算模型，选用钢管扣件脚手架体系，满足高支模的施工要求。1）为了避免架体承载力偏心受压而降低，在架体立杆顶部设可调支托，使立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。严禁采用钢管搭接作为梁底、板底立柱支撑。2）在每根立管下设置50mm厚通长脚手板，并在立杆下部350mm处设置扫地杆。3）沿架体高度连续设置水平和纵向剪刀撑，以加强支撑架体刚度。4）采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁，梁板支撑整体连接的合支方法，保证模板支撑架形成整体几何不变体系。3.2地下室高大模板支撑体系的设计选型本工程高支模体系满堂架选择钢管扣件脚手架，14mm木胶板面板，4595mm木方龙骨，具体见下表：高支模支撑体系设计选型表构件规格模板及支撑体系300500mm模板14mm厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方175mm，主龙骨48钢管1200梁侧次龙骨4595mm木方210，48双钢管做主龙骨1000 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向1200mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。 龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。底设置顶撑：一道支撑立杆，梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约1200mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。3501500mm模板14mm厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方200mm，主龙骨48钢管 1200梁侧次龙骨4595mm木方210，483.5mm双钢管做主龙骨1000， 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向1200mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。主龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。梁底设置顶撑：支撑立杆横向间距300mm，纵向梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约600mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。4001600mm 模板14mm厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方200mm，主龙骨48钢管900梁侧次龙骨4595mm木方205，48双钢管做主龙骨900，梁中设置二道14对拉螺杆，沿梁长度方向1000。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向900mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。主龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。梁底设置顶撑：一道支撑立杆，梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约1200mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。4001900mm模板14厚木胶板龙骨梁底次龙骨4595mm木方200mm，主龙骨48钢管 600梁侧次龙骨4595mm木方178mm，483.5mm双钢管做主龙骨900，梁中设置四道14对拉螺杆，沿梁长度方向900。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆纵向600mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm。立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节。主龙骨所传递的承载力作用于水平管，再转递给梁两侧立杆。梁底设置顶撑：支撑立杆横向间距300mm，纵向梁两头退约600mm设置起步顶撑，中间间隔约600mm设置顶撑；每个顶撑自下而上间隔2400mm设置水平拉杆与满堂架拉结，立杆上端包括U托伸出顶层水平杆的长度不大于300mm。楼 板（120mm）模板14mm厚木胶板。次龙骨4595mm木方200mm。主龙骨4595mm双钢管1200mm。 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，48钢管立杆1200、900，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面350mm，立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置4595mm双木方主龙骨。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点,保证整个支撑体系的稳定性。同时立杆顶部均设微调顶丝进行标高调节，严禁采用钢管搭接作为梁底、板底立柱支撑。所有立杆最底部一道扫地杆，形成满堂脚手架。一、300x600梁验算，沿梁长度方向跨度1200mm，梁底不增加竖向支撑序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 0.75KN/m2新浇混凝土自重标准值 24KN/m3钢筋自重标准值 楼板 1.1KN/m3 框架梁 1.5 KN/m3；施工荷载 2KN/m2振捣混凝土对梁底模板产生荷载标准值 2KN/m2振捣混凝土对梁侧模板产生荷载标准值 4KN/m22计算参数木胶板(14mm厚) ：抗弯强度 fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/ mm2；弹性模量 E=9500N/mm2，木方：4595mm抗弯强度fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/mm2；弹性模量 E=9000N/mm2，脚手架：48钢管：面积A=489mm；钢管回转半径i=15.8mm；=L/i=1200/15.8=75.9；查表得 =0.47；f=205 N/mm。梁底纵向支撑根数：3；梁侧主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：1000；3梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取10.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.60m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.24 kN/m2、14.4 kN/m2，取较小值14.4 kN/m2作为本工程计算荷载。4梁侧模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.41.4/6=32.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2114.4=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.414=5.6kN/m；计算跨度: l = (600-180)/(3-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(17.28+5.6)(600-180)/(3-1)2 = 1.26105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(17.280+5.600)(600-180)/(3-1)/1000=6.006 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.26105 / 3.27104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.28N/mm； l-计算跨度: l = (600-180)/(3-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.41.41.4/12=22.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52117.28(600-180)/(3-1)4/(10095002.29105) = 0.081 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-180)/(3-1)/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q = 6.006/1.000= 6.006kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.601 kNm，最大支座反力 R= 6.607 kN，最大变形 = 1.429 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.01105/6.77104 = 8.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 8.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 1000/400=2.5mm；次楞的最大挠度计算值 =1.429mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.607kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.495 kNm，最大支座反力 R= 7.928 kN，最大变形 = 0.149 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.95105/1.02104 = 48.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =48.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.149 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.149mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！5梁底模板验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12001414/6 = 3.92104mm3； I = 1200141414/12 = 2.74105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.751.20=23.112kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.20=6.720kN/m；q=23.112+6.720=29.832kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12529.8321752=1.14105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37523.1120.175+0.4376.720.175=2.031kNRB=1.25ql=1.2529.8320.175=6.526kN =Mmax/W=1.14105/3.92104=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.260kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52123.1121754/(10095002.74105)=0.043mm；面板的最大挠度计算值: =0.043mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！6梁底支撑验算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.526/1.2=5.438kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.4381.22 = 0.783 kNm；最大应力 = M / W = 0.783106/67687.5 = 11.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.4381.2 = 3.915 kN；方木受剪应力计算值 = 33.9151000/(24595) = 1.374 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.374 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.43812004 /(1009000321.516104)=2.638mm；方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.638 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足要求！7梁底立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6.8 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498.5=1.519 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(0.60-0.35)/4)1.200.75+(1.20/2+(0.60-0.35)/4)1.200.180(1.50+24.00)=5.094 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.600-0.350)/41.200=4.452 kN；N =N1+N2+N3+N4=6.8+1.519+5.094+4.452=17.865 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.731.2,1.2+20.1= 2.46 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17865.14/(0.287489) = 127.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 127.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二、验算400x1900梁，沿梁长度方向600，梁底增加一道支撑序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 0.75KN/m2新浇混凝土自重标准值 24KN/m3钢筋自重标准值 楼板 1.1KN/m3 框架梁 1.5 KN/m3；施工荷载 2KN/m2振捣混凝土对梁底模板产生荷载标准值 2KN/m2振捣混凝土对梁侧模板产生荷载标准值 4KN/m22计算参数木胶板(14mm厚) ：抗弯强度 fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/ mm2；弹性模量 E=9500N/mm2，木方：4595mm抗弯强度fm=13N/mm2；顺纹抗剪fv=1.5N/mm2；弹性模量 E=9000N/mm2，脚手架：48钢管：面积A=489mm；钢管回转半径i=15.8mm；=L/i=1200/15.8=75.9；查表得 =0.47；f=205 N/mm。梁底纵向支撑根数：4；梁侧主楞间距(mm)：900；次楞根数：9；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，500mm；900mm；1300mm；3梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取10.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 89.24 kN/m2、45.6kN/m2，取较小值45.6kN/m2作为本工程计算荷载。4梁侧模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为11根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.41.4/6=29.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.945.6=49.25kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.94=5.04kN/m；计算跨度: l = (1900-120)/(11-1)= 178mm；面板的最大弯矩 M= 0.149.251782 + 0.1175.041782= 1.75105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.149.2178/1000+1.25.040178/1000=10.719 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.75105 / 2.94104=5.94N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.94N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 49.25N/mm； l-计算跨度: l = (1600-120)/(11-1)=178mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.41.41.4/12=20.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67749.251784/(10095002.06105) = 0.171 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =178/250 = 0.71mm；面板的最大挠度计算值 =0.171mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.71mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 9.171/0.900= 10.190kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.825 kNm，最大支座反力 R= 10.088 kN，最大变形 = 1.590 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.25105/6.77104 = 12.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 12.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.59mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力10.088kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.816 kNm，最大支座反力 R= 23.829 kN，最大变形 = 0.125 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.16105/1.02104 = 80.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =80.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.125 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！5梁底模板验算五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001414/6 = 1.96104mm3； I = 600141414/12 = 1.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.750.60=29.916kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=29.916+3.360=33.276kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.129.9162002+0.1173.362002=1.35105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.429.9160.2+0.453.360.2=2.696kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.129.9160.2+1.23.360.2=7.388kN =Mmax/W=1.35105/1.96104=6.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.930kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.9162004/(10095001.37105)=0.249mm；面板的最大挠度计算值: =0.249mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！6梁底支撑验算六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.388/0.6=12.313kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.3130.62 = 0.443 kNm；最大应力 = M / W = 0.443106/67687.5 = 6.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.3130.6 = 4.433 kN；方木受剪应力计算值 = 34.4331000/(24595) = 1.555 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.555 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.3136004 /(1009000321.516104)=0.373mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.373 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！7梁底立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.447 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498.5=1.519 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.60)/4)0.600.75+(1.20/2+(1.00-0.60)/4)0.600.180(1.50+24.00)=2.691 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(1.000-0.600)/40.600=2.352 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.447+1.519+2.691+2.352=9.009 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm