化工原理课程设计难点.doc

化工原理课程设计题 目： 处理量6.52104吨/年正戊烷冷凝器的设计 专 业： 化学工程与工艺 姓 名： * 学 号： 1341017410* 班 级： 化工13本 指导教师： * 起止时间： 2015.11.29-2015.12.19 化学与化学工程系.化工教研室2015年12月设计任务书1. 设计题目处理量6.52104吨/年正戊烷冷凝器的设计2. 操作条件 （1）正戊烷：冷凝温度为 51.7，冷凝液于饱和温度下离开冷凝器； （2）冷却介质：地下水，流量7.8 104 kg/h，入口温度25； （3）允许压降：不大于105pa； （4）每年按330天计，每天24小时连续生产。3. 设计任务 (1) 处理能力：6.52 104吨/年正戊烷； （2）设备型式：立式列管冷凝器； （3）选择适宜的立式列管冷凝器并进行核算，设计项目： （a）设计方案简介：对确定的工艺流程及冷凝器型式进行简要论述； （b）冷凝器的工艺计算：确定冷凝器的传热面积；(c) 冷凝器的主要结构尺寸设计； （d）主要辅助设备选型； （e）绘制换热器总装配图。4. 设计说明书的内容(1) 封面； （2）目录； （3）设计题目及原始数据(设计任务书)； （4）前沿及简述设计内容，自己设计的特点，引用的标准等； （5）热量衡算及初步估算换热面积；（6）冷凝器的选型及流动空间的选择； （7）冷凝器的校核计算； （8）结构及附件设计计算；（9）冷凝器的主要数据一览表；（10）参考文献；（11）后记及其他(谢辞、符号说明、成绩考核表)等5. 设计图的要求 用594mm420mm(A2)图纸绘制单元设备工艺流程图1张和设计条件图1张(主视图、2个局部放大图)。6. 参考书目 1.化学工程手册，化学工程师手册编辑委员会 主编，机械工业出版社，2002年8月第1版。2.化学工程师技术全书，邝生鲁 主编，化学工业出版社，2002年3月第1版。3.化学化工物性数据手册（无机卷、有机卷）(增订版)，刘光启、马连湘、项曙光 主编，化学工业出版社，2013年1月第2版。4.化工单元过程及设备课程设计，匡国柱、史启才主编，化学工业出版社，2008年2月第2版5.简明化工制图，林大钧 主编，化学工业出版社，2011年8月第2版。 6.化工原理上、下，陈敏恒、丛德滋、方图南、齐鸣斋主编，化学工业出版社，2006年5月第3版。 7.化工工艺设计手册，中国石化集团上海工程有限公司 主编，化学工业出版社，2009年8月第4版。 8.化工计算，张桂军、沈发治、薛雪 主编，化学工业出版社，2014年3月第2版。 9.化工原理课程设计，柴诚敬、王军、张缨 主编，天津科学技术出版社，2011年7月第1版。10. 化工原理课程设计，王国胜 主编，大连理工大学出版社，2013年8月第3版 目录第一章 概述11.1换热简介11.1.1换热器的分类及比较21.1.2列管式冷凝器的结构4第二章 冷凝器工艺设计的初步计算62.1冷凝器设计任务62.1.1操作条件62.1.2设计任务62.2冷凝器工艺计算62.2.1确定流体流动空间62.2.2确定流体的物性数据62.3换热器的初步计算72.3.1计算换热器热负荷82.3.2计算有效平均温差82.3.3选取经验传热系数值92.3.4估算换热面积92.3.5初选换热器规格102.3.6核算总传热系数K0102.3.7确定污垢热阻122.3.8核算总传热系数12第三章 换热器壁厚设计与液压试验143.1壁厚计算143.1.1换热器壁厚设计计算143.1.2液压试验153.1.3折流板153.2核算压强降153.2.1核算管程压降163.2.2核算壳程压降16第四章 附属结构的确定与附属设备的选型174.1附属结构的确定174.1.1接管174.1.2封头184.1.3管箱194.1.4拉杆与定距管194.1.5分程隔板与缓冲板194.1.6管板204.1.7容器法兰204.1.8接管法兰204.1.9总重量计算214.1.10支座234.2附属设备的选型234.2.1泵的分类234.2.2离心泵的选型24第五章 换热器数据汇总及展望265.1设计结果汇总265.2设计结果讨论及展望27参考文献28谢辞29符号说明30III 六盘水师范学院化工原理课程设计 第 34 页第一章 概述1.1换热简介换热器是将热流体的部分热量传递给冷流体的设备，即在不同温度的流体间传递热能的装置，又称热交换器。在换热器中至少要有两种温度不同的流体，一种流体温度较高，放出热量；另一种流体则温度较低吸收热量。在工程实践中有时也会存在两种以上流体参加换热的换热器，但它的基本原理与前一种情形并无本质上的差别。在工业生产中，为了工业流程的需要，往往需要进行各种不同方式的热量变换，换热器的种类很多。一、根据换热器接触方式的不同可分为混合式，蓄热式和间壁式。（1）混合式换热器是通过冷、热流体的直接接触、混合进行热量交换的换热器，又称接触式换热器。由于两流体混合换热后必须及时分离，这类换热器适合于气、液两流体之间的换热。（2）蓄热式换热器是利用冷、热流体交替流经蓄热室中的蓄热体(填料)表面，从而进行热量交换的换热器，这类换热器主要用于回收和利用高温废气的热量。以回收冷量为目的的同类设备称蓄冷器，多用于空气分离装置中。（3）间壁式换热器的冷、热流体被固体间壁隔开，并通过间壁进行热量交换的换热器，因此又称表面式换热器。二、根据传热面的形状和结构特点可分为套壳式换热器、板面式换热器和扩展表面式换热器（板翅式、管翅式）（1）管式换热器：通过壁管传热的换热器。又分为蛇管式换热器和套管式换热器两类。（2）板片式换热器：板片式换热器的传热面是由冷压成形或经焊接连接的金属板材构成的。属于这类的热换器有螺旋式换热器、板式换热器和板翅式换热器等。三、 根据换热器使用目的可分为冷却器、加热器、冷凝器，汽化器，深冷器，再沸器，过热器，蒸发器等。（1） 冷凝器是一个可以将气态物质凝结成液态的设备，凝结过程中物质放出潜热，使冷凝器的冷凝温度升高，适用于有相变的过程。（2） 优质冷却器是换热设备的一类，用以冷却流体。通常用水或空气为冷却剂以除去热量。有间壁式冷却器、喷淋式冷却器、夹套式冷却器和蛇管式冷却器等。（3） 加热器指的是在多股电阻丝绞线外缠绕有玻璃纤维增强耐火纤维层，在耐火纤维层外编织有金属丝增强耐火纤维层，紧密结合并沿电阻丝绞线全长分布的双层包覆层与其中心的电阻丝绞线组成了一整体式可随意按需弯折并可与被加热件紧密接触的直接加热单体。（4） 再沸器（也称重沸器），是使液体再一次汽化。再沸器是一个能够交换热量，同时有汽化空间的一种特殊换热器。 它的结构与冷凝器差不多，不过冷凝器是用来降温，而再沸器是用来升温汽化。（5） 蒸发器是一种间壁式热交换设备。低温低压的液态制冷剂在传热壁的一侧气化吸热，从而使传热壁另一侧的介质被冷却。被冷却的介质通常是水或空气本次课程设计的工艺流程：炼油厂精馏塔塔顶冷凝器蒸汽主要是正戊烷，正戊烷蒸汽从精馏塔塔顶出来进入冷凝器的壳程，在冷凝器的管程通入地下水，换热的两种流体在间壁两侧的流向采用逆流的方式进行，正戊烷经冷凝器冷凝后得到的冷凝液进入产品罐中，宣布这个工段的结束。见附录1。1.1.1换热器的分类及比较不同的冷凝器，它的结构1、特点与使用目的、场合均不相同，具体情况见表 11：表 11换热器的结构分类类型特点间壁式管壳式固定管板式刚性结构用于管壳温差较小的情况（一般小于不等于，管件不能清洗带膨胀节有一定的温度补偿能力，壳程只能承受低压力浮头式管内外均能承受高压，可用于高温高压场合U形管式管内外均能承受高压，管内清洗及检修困难填料函式外填料函管间容易泄露，不宜处理易挥发、易爆炸及压力较高的介质内填料函密封性能差，只能用于压差较小的场合釜式壳体上部有个蒸发空间用于再沸，蒸煮双套管式结构比较复杂，主要用于高温高压场合和固定床反应器中套管式能逆流操作，用于传热面较小的冷却器、冷凝器或预热器螺旋管式沉浸式用于管内流体的冷却、冷凝或管外流体的加热喷淋管只用于管内流体的冷却或冷凝板面式板式拆洗方便，传热面能调整，主要用于黏性较大的液体间换热螺旋板式可进行严格的逆袭操作，有自洁的作用，可用作回收低温热能平板式结构紧凑，拆洗方便，通道较小、易堵，要求流体干净板壳式板束类似于管束，可抽出清洗检修，压力不能太高混合式适用于允许换热体之间直接接触蓄热式换热过程分阶段交替进行，适用于从高温炉气中回收热能的场合由本次正戊烷冷凝器课程设计的设计条件及任务书要求，选用便是间壁式中的列管式换热器。列管式换热器又称为管壳式换热器，是最典型的间壁式换热器，主要由壳体、管束、管板、折流挡板和封头等组成。一种流体在管内流动，其行程称为管程；另一种流体在管外流动，其行程称为壳程。管束的壁面即为传热面。列管式冷凝器的应用已有很悠久的历史。现在，它被当作一种传统的标准换热设备在很多工业部门中大量使用，尤其在化工、石油、能源设备等部门所使用的换热器设备中，列管式换热器仍处于主导地位。列管式换热器的主要优点：传热面积大、传热效果好、操作弹性较大、结构较简单、重量轻。1.单位体积所具有的换热面积大，结构简单，操作弹性大，传热效果好，用于高温、高压和大型装置的换热。2.目前是生产中应用最广泛的换热设备，与其他换热器相比，主要优点是单位体积所具有的传热面。3.可逆流操作的换热器种类较多，当需要的传热面积不太大而所要求的压强较高或传热效果较好。缺点：列管式换热器在结构紧凑型、传热强度和单位传热面积的金属消耗量方面无法与板式或板翅式等紧凑式换热器相比适用于化工、石油、动力、制冷、食品等行业。1.1.2列管式冷凝器的结构按其安装位置的结构来分，主要有以下两种：1.立式列管式冷凝器 立式冷凝器的主要特点是：由于冷却流量大流速高，故传热系数较高，一般。（2）垂直安装占地面积小，且可以安装在室外。（3）冷却水直通流动且流速大，故对水质要求不高，一般水源都可以作为冷却水。（4）管内水垢易清除，且不必停止制冷系统工作。缺点：因立式冷凝器中的冷却水温升一般只有24，对数平均温差一般在56左右，故耗水量较大。且由于设备置于空气中，管子易被腐蚀，泄漏时比易被发现。2、卧式列管式冷凝器它与立式冷凝器有相类似的壳体结构，主要区别在于壳体的水平安放和水的多路流动。卧式冷凝器传热系数较高，不易积气，检修和安装方便缺点：但占地面积大，为减薄液膜厚度，安装时应有1/100左右坡度，或将管束斜转一个角度。综上所述，根据设计任务要求，计算热负荷，计算有效平均温度差，估算换热面积，计算公称直径，管程数，管数，管长，管子直径，管子排列方式，初选换热器规格，对所选定的换热器进行总传热系数 校核，核算压强降，为换热器的选型做准备，计算并选择附属设备。第二章 冷凝器工艺设计的初步计算2.1冷凝器设计任务2.1.1操作条件（1）正戊烷：冷凝温度为51.7，冷凝液于饱和温度下离开冷凝器；（2）冷却介质：地下水，流量7.8104 kg/h，入口温度25；（3）允许压降：不大于105pa；（4） 每年按330天计，每天24小时连续生产。2.1.2设计任务（1）处理能力：6.52104吨/年正戊烷；设备型式：立式列管冷凝器；2.2冷凝器工艺计算2.2.1确定流体流动空间该设计是正戊烷立式列管式冷凝器，列管式换热器的形式主要依据换热器管程与壳程流体的温度差来确定。因为水的对流传热系数一般较大并易结垢，故选择冷却水走换热器的管程，便于水垢清洗，蒸汽冷凝宜走壳程，以利于散热、排出冷凝液，增强传热效果， 所以正戊烷走壳程。2.2.2确定流体的物性数据正戊烷冷凝为恒温，故定性温度为正戊烷2液体在定性温度（51.7）下的物性数据: ， 循环水的定性温度入口温度为 ，出口温度为：式中： 式中 查入口温度 下的比热容为循环水的定性温度为两流体的温差为50 故选择固定管板式换热器。两流体在定性温度下的物性数据见表 11。表 01两流体在定性温度下的物性数据 物性名称温度/密度kg/m3粘度mPas比热容kJ/(kg)导热系数W/(m)正戊烷51.7 593.910.17901.76240.1028水34.04992.630.75424.1740.61842.3换热器的初步计算2.3.1计算换热器热负荷正戊烷冷凝属于有相变过程的传热，且忽略热损失： 式中：则按正戊烷计算有换热器热负荷2.3.2计算有效平均温差换热的两种流体在间壁两侧的流向有四种类型。表 02四种流型的比较流向类型优点缺点适用场合逆流提高换热效率，减小换热器面积，增大换热量，提高能量利用率。冷热流体的高温集中在换热器一侧，使一侧壁温高，存在安全隐患两流体温差相差不大的场合错流传热效率高，允许较高的操作压力条件很苛刻，不易控制精馏塔塔板上的流动折流对设备具有保护作用，传热效果好流体流动混乱，难以控制并流流体流动型态单一，较易控制两侧流体变温时，并流的平均温差最小，对温差要求严格粘稠的冷流体可采用并流一侧流体的变温（无相变化），另一侧流体恒温（有相变化）时，并流和逆流时的对数平均温差是相等的,正戊烷冷凝属于有相变过程，则当时，式中 逆流温差为： 2.3.3选取经验传热系数值传热系数K值由经验数据选取，具体见表 23。表 03总传热系数的选择管程壳程传热系数K值/ W/()轻有机物水蒸气冷凝5821193中有机物 水蒸气冷凝291582重有机物水蒸气冷凝114349水有机物蒸气及水蒸气冷凝5821163水重有机物蒸汽（常压）冷凝116349根据根据任务要求为管内流体水来冷凝壳程正戊烷的过程，管程走地下水，壳程走正戊烷，正戊烷为有机物，由正戊烷的分子式C5H12可知它由5个C原子构成的烃，碳原子数目大于4而小于22为轻液体有机物，壳程为轻有机物冷凝，,即总传热系数，现暂取2.3.4估算换热面积根据查得的K的经验值KS，估算出换热器的面积AS： 式中： 2.3.5初选换热器规格立式固定管板式换热器的规格规格如下：公称直径D 500mm公称换热面积A 76.0m2管程数Np 2管数n 164管长 6.0m 管子直径 25x2.5mm管子排列方式 正三角形换热器的实际换热面积该换热器所要求的总传热系数2.3.6核算总传热系数K0计算管程对流传热系数（湍流）故 计算壳程流型：冷凝负荷 （湍流）2.3.7确定污垢热阻沉积在传热壁面上的污物、腐蚀产物或其他杂质，构成管壁上的污垢。某些情况下，污垢热阻是总传热系数的控制因素。因此，确定适当的污垢热阻，是换热器的设计中很重要的一项内容。污垢的热阻主要决定于它的导热系数和垢层厚度。污垢的种类很多，影响垢层厚度的因素又复杂，污垢的导热系数及污垢层厚度难以准确地估计，因此，通常选用污垢热阻的经验值【10】。管程走水，取壳程走正戊烷，取管壁热阻计算，碳钢在该条件下的热导率为 。所以2.3.8核算总传热系数碳钢在该条件下的热导率为50w/(mK)，所以总传热系数为： 换热器的实际换热面积为： 该换热器的面积裕度为 表明该换热器的传热面积裕度符合要求。第三章 换热器壁厚设计与液压试验3.1壁厚计算3.1.1换热器壁厚设计计算式中筒体选择热轧碳素钢Q235-C，则，采用双面焊缝则式中 最小负偏差，mm； 腐蚀裕量，mm表 01钢板厚度负偏差钢板厚度，mm22.22.52.83.03.23.53.84.04.55.5负偏差，mm0.180.190.20.220.250.30.5钢板厚度，mm6782526303234364042505260负偏差，mm0.60.80.91.01.11.21.3 圆整后取有效厚度 3.1.2液压试验 MPa式中 常温下材料屈服强度为235MPa, 故校核成功。3.1.3折流板采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%，则切去的圆缺高度为 故可取 取折流板间距 则 折流板数目3.2核算压强降列管式换热器的设计必须满足工艺上提出的压强降要求。列管式换热器允许的压强降范围如表 32：表 02列管换热器允许压强降换热器的操作压强/Pa允许的压强降P10 0000(表压)一般来说，液体流经换热器的压强降为，气体为流体流经列管式换热器因流动阻力所引起的压强降，可按管程和壳程分别计算：3.2.1核算管程压降壳程压降：正戊烷在等温等压下冷凝压降忽略。管程压降：对于的管子取为1.4；取碳钢的管壁粗糙度则 查摩擦因数图得由此可以看出，管程压降是合适的。3.2.2核算壳程压降壳程为恒温恒压蒸汽冷凝，恒压时可忽略压降。综上所述，管程壳程压降均合理。第四章 附属结构的确定与附属设备的选型4.1附属结构的确定4.1.1接管流速u的经验值可取：对液体： u=1.52m/s对蒸气：u=2050m/s对气体：u=（0.10.2）m/s 壳程进口接管取壳层进口接管内正戊烷蒸汽流速为u=10m/s,正戊烷气体密度取B型补强管DN=300，质量m=6.25kg/100mm（化工设备机械基础，表7-3）壳程出口接管取壳层出口接管内正戊烷液体流速为u=1m/s,正戊烷液体密度为取B型补强管DN=65，质量m=0.709kg/100mm（化工设备机械基础，表7-3）管程接管取管程内水的流速为u=1m/s，水密度为取B型补强管DN=200，质量m=3.15kg/100mm（化工设备机械基础，表7-3）4.1.2封头（公式出自化工容器设计） 封头材料选用8Q235-C。椭圆形封头采用标准椭圆形封头（a/b=2） K=1采用双面焊接， 圆整取封头总高 ()半球形封头 圆整取 圆整取封头总高 蝶形封头取 查表 41得M=1.36表 01蝶形封头形状系数0.150.170.2M1.41.361.31 圆整取封头高度 综合高度和厚度以及节省成本原则选择椭圆形封头，根据JB/T4746-2002选择DN=500mm 封头质量为20kg，直边高度25mm，曲面高度125mm，厚度4.1.3管箱封头高度H：管箱长度的计算公式（为接管位置尺寸150，H为封头高度，250为焊点和开孔点的最小距离）4.1.4拉杆与定距管换热管外径为25mm19mm，选择拉杆定距杆结构。拉杆直径选择16mm，选择2根拉杆，距离按实际需要选取。定距管为，距离按实际需要选取。4.1.5分程隔板与缓冲板分程隔板：隔板材料为Q235C 隔板最小厚度为8mm（G151-99） 设计时取10mm缓冲板：管程流速小可以不用缓冲板壳程流速约10m/s，接管直径200mm，缓冲板厚度为6mm长度300mm。4.1.6管板固定管板式，壳体与管板采用焊接型式,管板兼作法兰。管板材料9为16Mn。管板材料为16Mn，管板型号见表 42表 02管板型号DND规格b2.5mm2.5Mm500mm660mm615mm576mm500mm563mm500mm27mm34mm48mm4.1.7容器法兰换热器的筒体与封头连接时需要容器法兰，根据本次课程设计需要选择乙型平焊法兰（JB/T4702-2000）PN=2.5MPa，DN=500mm t=43mm H=190mm法兰强度校核：查乙型法兰最大允许工作压力表在温度小于200时，16MnR的工作压力是2.5MPa，符合要求，故选择16MnR。采用石棉橡胶垫片，JB/T4704-20004.1.8接管法兰在管子与管箱的交接出，需要接管法兰与之固定，根据本次课程设计的需要要，选用板式平焊法兰。采用板式平焊法兰（HG20592-97），法兰选择见表 43表 03法兰选择参数管程接管DN=200壳程接管DN=300法兰外径340mm445mm螺栓孔中心圆直径295mm400mm螺孔(18mm)法兰厚度C24mm26mm法兰内径222mm350mm法兰质量10.6kg15.4kg4.1.9总重量计算(1)管板重量：管板材料为16MnR，数量为1个 (2)法兰重量：法兰材料为16MnR，两个容器法兰凸面法兰 采用石棉橡胶垫片（JB/T4704-2000）DN=500mm PN=2.5MPa D=565mm d=515mm壳程接管法兰 管程接管法兰 (3)接管质量：接管材料为壳程接管 管程接管 (4)筒体质量：筒体材料Q235-C 1m长的筒体质量为100kg筒体总质量约为 (5)拉杆质量：拉杆材料Q235-A(6)折流板质量：折流板材料16Mn (7)封头质量:封头材料Q235-C一个封头质量为20kg，数量为2，则总质量为（8）定距管质量：定距管材料Q235-A 根数为4则： （9）螺栓和螺母的质量在DN=600、PN=2.5MPa时，一个螺栓的质量为0.554kg在DN=225、PN=2.5MPa时，一个螺栓的质量为0.149kg在DN=400、PN=2.5MPa时，一个螺栓的质量为0.153kg螺栓总质量：I型螺母质量为0.0888kg，M型螺母质量为0.029kg螺母总质量：（10）总质量最大载荷为4.1.10支座根据以上计算可选择支座类型，最常用的的支座为耳式支座。标准耳式支座（JB/T4725-92）A型和B型两种。本次课程设计选择的支座类型见表 44表 04支座的相关参数制作本体允许载荷Q/(kN)适用容器公称直径DN/mm高度H/mm螺纹（螺栓孔直径24mm）B型支座质量/kg100500-1000360M201.54.2附属设备的选型由于我们设计的为正戊烷的冷凝，正戊烷是属于液体，我们需要选择的附属设备为泵，由正戊烷的化学性质可知，正戊烷属于一般的液体有机物，选择泵时不考虑油泵，耐腐蚀泵等。4.2.1泵的分类水泵按其工作原理不同分为：1、容积式泵 容积泵可分为往复泵、转子泵。 容积式泵是依靠工作元件在泵缸内作往复或回转运动，使工作容积交替地增大和缩小，以实现液体的吸入和排出。工作元件作往复运动的容积式泵称为往复泵，作回转运动的称为回转泵。容积式泵在一定转速或往复次数下的流量是一定的,几乎不随压力而改变;往复泵的流量和压力有较大脉动，需要采取相应的消减脉动措施;回转泵一般无脉动或只有小的脉动;具有自吸能力，泵启动后即能抽除管路中的空气吸入液体;启动泵时必须将排出管路阀门完全打开;往复泵适用于高压力和小流量;回转泵适用于中小流量和较高压力;往复泵适宜输送清洁的液体或气液混合物。总的来说，容积泵的效率高于动力式泵。2、叶片式泵 叶片式泵可分为:离心泵、混流泵、轴流泵、旋涡泵。 离心泵又可分单级泵、多级泵。 单级泵可分为:单吸泵、双吸泵、自吸泵、非自吸泵等。 多级泵可分为:节段式、涡壳式。 混流泵可分涡壳式和导叶式。 轴流泵可分为固定叶片和可调叶片。 旋涡泵也可分为单吸泵、双吸泵、自吸泵、非自吸泵等。 离心泵优缺点: (1)优点: 结构简单而紧凑，对于同一输送量，离心泵所占面积小，重量轻，材料耗用较少，对基础要求无住复泵高，故制造安装费用少。 可高速运行，可以采取2极或4极电动机直联，传动结构简单易安装。 离心泵内无活门，故适于输送悬浮液，特殊的设计还能输送大块固体的悬浮液 可用耐化学腐蚀的材料制造泵，适用输送腐蚀溶液。 因结构简单、零件少、故障少、经久耐用、维修费用少、管理方便、工作可靠。 输出量可由排出阀门任意调节甚至全关，不会出现压头无限上升的危险。 对于被输送的液体量大而压头不要求大时，离心泵最适宜。 排液均匀无脉冲现象。 (2)缺点 运行前，必须使泵体内充满液体。 对于供应小流量、大压头的不适宜、效率低、受到限制。 遇到设计不完善或操作不当时，如牛奶，则易产生泡沫，影响下一工序生产。 安装不妥会出现”气缚”现象。 效率也比往复泵低。对离心泵的优缺点进行比较过后，结合本次课程设计任务要求，流体输送时可选择离心泵作为冷凝器的附属设备。4.2.2离心泵的选型在立式列管式换热器与水平放置的离心泵之间列机械能衡算式得：大口径敞口，则管程进口流量为： 设高度差为取扬程为 根据流量和扬程选择离心泵为IS 100-80-160表 05离心泵的型号流量扬程转速效率轴功率电机功率必需汽蚀余量32m78%11.2kw15kw4.0m第五章 换热器数据汇总及展望5.1设计结果汇总表 01换热器物性参数参数管程壳程流率/(kg/s)21.662.286进/出口温度/25/34.0451.7/51.7压力/MPa0.1MPa0.1MPa物性参数定性温度/29.5251.7密度/（kg/m3）992.63593.9定压比热容/kJ/（kg.）4.17416735粘度/（Pa.s）0.754210-31.7910-3热导率/W/（m.）0.618