PKPM结构设计参数.ppt

PKPM新规范计算软件TAT SATWE PMSAP应用指南 目录1 扭转耦联2 双向地震扭转效应3 偶然偏心4 竖向地震作用5 有效质量系数 参与振型数够不够 6 振型的侧振 扭振成分 判断一个振型是扭转振型还是平动振型 7 多方向水平地震作用8 最小地震剪力调整9 竖向不规则结构地震作用效应的调整10 0 2Q0调整 11 框支柱地震作用下的内力调整12 设计内力调整 强柱弱梁 强剪弱弯 13 位移比控制 层间位移比控制14 周期比控制15 层刚度比控制16 框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算17 重力二阶效应18 传给基础的上部结构刚度19 弹性时程分析及地震波的选取20 整体稳定验算21 高位转换结构的刚度比验算 1 扭转耦连新高规3 3 4 1条规定 质量 刚度不对称 不均匀的结构 以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦连振动影响的振型分解反应谱法 TAT SATWE和PMSAP三个程序都具有考虑扭转耦连的功能 A TAT SATWE将该功能作为用户选项 考虑与否由用户自定B PMSAP计算时总是考虑扭转耦连C 非耦联计算仅适用于平面结构以及能够解耦成平面结构的简单空间结构 对复杂空间结构可能造成错误结果 D 耦联计算适用于任何结构 总是正确的 E 耦联计算的结果不一定比非耦联计算的结果大 保守 二者没有必然关系F 建议总是选择耦联计算 不会出问题 2 双向地震作用规范条文 新抗震规范5 1 1条规定 质量和刚度分布明显不对称的结构 应计入双向地震作用下的扭转影响 具体操作原则 楼层位移比或者层间位移比超过1 2 考虑双向地震程序实现 现在我们考虑某个地震反应参数S 该参数在X和Y地震作用下的反应分别为SX和SY 那么在考虑了双向地震扭转效应后 这意味着对于X和Y地震作用都作不同程度的放大 考虑双向地震时 内力组合不改变 该功能作为用户选项 考虑与否由用户自定 对于柱的弯矩和剪力 处理方法稍有不同 举例说明如下 我们令S代表某个柱截面在某个方向上的弯矩或剪力 X地震作用下的值SX Y地震作用下的值SY 考虑双向地震后改变成为 考虑双向地震对楼层位移 层间位移输出的影响 TAT输出了考虑双向地震作用的地震位移 SATWE PMSAP暂时没输出位移的双向地震效应 考虑双向地震对内力的影响 TAT SATWE均将原来的单向X Y地震效应直接用双向地震作用效应替代 体现在内力文件NL OUT TAT 和WNL OUT SATWE 当中 PMSAP在原来单向地震工况EX EY的基础上增加两个新的对应于双向地震的工况EXY EYX 文件输出时 同时将单向地震 EX EY 和双向地震的 EXY EYX 的内力输出 考虑双向地震对配筋的影响 一般平均增加5 8 单构件最大可能增加1倍左右 考虑双向地震带来的配筋增大 1 规则框架例2 框剪结构例 3偶然偏心规范条文 新高规3 3 3条规定 计算单向地震作用时 应考虑偶然偏心的影响 附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5 具体操作原则 1 验算结构位移比时 总是要考虑偶然偏心2 结构构件设计时 分下列两种情况处理 2 1 如果位移比超过1 2 则考虑双向地震 不考虑偶然偏心2 2 如果位移比小于1 2 则不考虑双向地震 考虑偶然偏心程序考虑方式 从理论上 各个楼层的质心都可以在各自不同的方向出现偶然偏心 从最不利的角度出发 我们在程序中只考虑下列四种偏心方式 A X向地震 所有楼层的质心沿Y轴正向偏移5 记作EXPB X向地震 所有楼层的质心沿Y轴负向偏移5 记作EXMC Y向地震 所有楼层的质心沿X轴正向偏移5 记作EYPD Y向地震 所有楼层的质心沿X轴负向偏移5 记作EYM 对内力组合的影响 考虑了偶然偏心地震后 就在原有的未偏心X Y地震EX EY的基础上 新增加了四个地震工况EXP EXM EYP和EYM 在内力组合时 任一个有EX参与的组合 将EX分别代以EXP和EXM 将增加成三个组合 任一个有EY参与的组合 将EY分别代以EYP和EYM 也将增加成三个组合 简言之 地震组合数将增加到原来的三倍 使用要点 1 该功能设有选项开关 考虑偶然偏心时可将开关打开 2 SATWE TAT的质心偏移值5 是固定的 按规范取用的 PMSAP偏移值可以X Y向不同 由用户输入 偶然偏心对位移输出的影响 SATWE TAT PMSAP均输出四个偶然偏心地震EXP EXM EYP EYM作用下结构的楼层位移 层间位移以及位移比 位移比验算应采用偶然偏心地震结果 层间位移角验算则不必采用偶然偏心地震结果 SATWE WDISP OUTTAT TAT 4 OUTPMSAP 简单摘要文件 工程名TB RPT 详细摘要文件 工程名TB ABS 4 偶然偏心地震作用下的构件内力输出 构件增加了 5 X向偏心地震作用效应和 5 Y向偏心地震作用效应的计算 均可通过文本文件或图形文件查看 构件内力文本文件中4组偶然偏心地震工况的标记如下 A X向地震 所有楼层的质心沿Y轴正向偏移5 该工况记作 EXP PMSAP 5 TAT X方向左偏心 SATWE B X向地震 所有楼层的质心沿Y轴负向偏移5 该工况记作 EXM PMSAP 5 TAT X方向右偏心 SATWE C Y向地震 所有楼层的质心沿X轴正向偏移5 该工况记作 EYP PMSAP 5 TAT Y方向左偏心 SATWE D Y向地震 所有楼层的质心沿X轴负向偏移5 该工况记作 EYM PMSAP 5 TAT Y方向右偏心 SATWE 实例 偶然偏心对构件内力的影响构件标准内力对比 FRAM1第8层 梁支座弯矩比 1 16 2 1 01 24 AVER 1 06梁剪力比 1 16 2 1 01 24 AVER 1 06柱剪力Vx比 1 17 23 1 01 6 AVER 1 06柱剪力Vy比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07柱轴力N比 1 09 20 1 02 2 AVER 1 05柱底弯矩Mx比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07柱底弯矩My比 1 16 23 1 01 6 AVER 1 06柱顶弯矩Mx比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07柱顶弯矩My比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07 偶然偏心对配筋 平均 的影响柱梁 15层框剪11 9 2 3 13层框剪 PJ2 0 4 1 7 33层框支0 8 8层框架7 73 9 21层框剪0 9 1 2 19层框剪1 3 1 2 18层框剪0 7 3 0 平均增加3 82 2 01 偶然偏心对最大位移比的影响 最大 平均 不考虑考虑增加 15层框剪1 201 318 11 13层框剪 PJ2 1 821 956 99 33层框支1 051 530 32 8层框架1 762 3926 22 19层框剪1 571 7510 04 18层框剪1 432 0329 16 平均增加18 47 4竖向地震作用规范条文新抗震规范5 3 1条规定 对于9度的高层建筑 其竖向地震作用标准值应按公式 5 3 1 1 和 5 3 1 2 计算 并宜乘以1 5的放大系数 相当于重力荷载代表值的23 4 新抗震规范5 3 3条规定 长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值 8度 8 5度 0 3g 和9度时分别取重力荷载代表值的10 15 和20 新高规10 2 6条规定 带转换层的高层建筑结构 8度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响 实现 应用竖向地震1 设立竖向地震的计算开关 由用户自行决定是否考虑竖向地震作用 2 增设 竖向地震作用系数 项 程序自动取规范规定值 允许用户修改此值 从而自己决定总竖向地震作用的大小 SATWE按规范内定 3 当上部结构楼层相对于下部楼层外挑时 用户应设置计算竖向地震作用 4 尚不能单独计算转换构件的竖向地震作用 用户需要 可整体考虑竖向地震作用 5 尚不能单独计算连体结构的连接体的竖向地震作用 用户需要 可整体考虑竖向地震作用 5有效质量系数 振型数够不够 概念来源 WILSONE L 教授曾经提出振型有效质量系数的概念用于判断参与振型数足够与否 并将其用于ETABS程序 他的方法是基于刚性楼板假定的 不适用于一般结构 方法发展 现在不少结构因其复杂性需要考虑楼板的弹性变形 因此需要一种更为一般的方法 不但能够适用于刚性楼板 也应该能够适用于弹性楼板 出于这个目的 我们从结构变形能的角度对此问题进行了研究 提出了一个通用方法来计算各地震方向的有效质量系数 这个新方法已经实现于TAT SATWE和PMSAP 经验 根据我们的计算经验 当有效质量系数大于0 9时 基底剪力误差一般小于5 在这个意义上我们称有效质量系数大于0 9的情形为振型数足够 否则称振型数不够 规范 高规 5 1 13 规定对B级高度高层建筑及复杂高层建筑有效质量系数不小于0 9 抗规 5 2 2 条文说明建议有效质量系数可取为0 9实现 程序自动计算该参数并输出 TAT输出在 TAT 4 OUT 文件中 SATWE输出在 WZQ OUT 文件中 PMSAP则输出在详细摘要 工程名 ABS 文件中 重要概念 结构的固有振型总数 参与振型数的上界1 只有搞清楚这个概念 选择振型数才不会犯错误2 如何判断一个结构的固有振型总数 离散结构的振型总数是有限的 振型总个数等于独立质量的总个数 可以通过判断结构的独立质量数来了解结构的固有振型总数 具体地说 每块刚性楼板有三个独立质量Mx My Jz 每个弹性节点有两个独立质量mx my 根据这两条 可以算出结构的独立质量总数 也就知道了结构的固有振型总数3 若记结构固有振型总数是NM 那么参与振型数最多只能选NM个 选参与振型数大于NM是错误的 因为结构没那么多 4 参与振型数与有效质量系数的关系 4 1 参与振型数越多 有效质量系数越大 4 2 参与振型数 0时 有效质量系数 04 3 参与振型数 NM时 有效质量系数 1 05 参与振型数NP如何确定 5 1 参与振型数NP在1 NM之间选取 5 2 NP应该足够大 使得有效质量系数大于0 9 6 有些结构 需要较多振型才能准确计算地震作用 这时尤其要注意有效质量系数是否超过了0 9 比如下面的结构 八层钢框架 存在大量越层柱和弹性节点 这种情况往往需要很多振型才能使有效质量系数满足要求 原因 振型整体性差 局部振动明显 8层结构算了30个振型有效质量系数仍不够 算了60个振型有效质量系数够了 6振型的侧振 扭振成分 判断一个振型是扭转振型还是平动振型 概念 一个振型的反应能量可以分拆成平动能量和转动能量 它们各自占总能量的比例我们称为侧振成分和扭振成分 这里借鉴了ETABS程序振型方向因子的概念 如果某个振型的侧振成份大于50 我们就把这个振型叫做侧移振型 反之如果某个振型的扭振成份大于50 我们就把这个振型叫做扭振振型 作用 1 通过振型成份的输出 可以使用户方便地了解各个振型的性态2 同时 也可以作为判断结构第一扭转周期与第一侧振周期的依据 7多方向水平地震作用 规范条文 抗震规范5 1 1条规定 有斜交抗侧力构件的结构 当相交角度大于15度时 应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用 程序实现 针对这一条 程序增加了自动计算多方向水平地震作用的功能 用户可以根据需要指定多个 最多允许12个 地震作用方向 程序对每一地震方向进行地震反应谱分析 计算相应的构件内力 在构件设计阶段 也将考虑每一方向地震作用下构件内力的组合 这样不至于漏掉最不利情形 保证了结构设计的安全 多方向地震的输出标记 EX1 EY1 EX2 EY2 EX3 EY3 EX4 EY4 EX5 EY5 iCase Shear XShear YAxialMx BtmMy BtmMx TopMy Top N C 1Node i 488 Node j 39 DL 6 000 m Angle 0 000 1 28 413 1 31 8 25 555 3 52 8 115 0 2 5 740 644 7 78 9 11 1 165 022 9 3 3 2 0 21 30 46 30 8 13 0 4 0 34 8 3 4 9 3 0 6 19 41 3 5 0 6 1 9 249 03 6 1 17 82 3 6 1 2 0 4 97 10 62 41 9 5 1EX127 412 6 33 0 24 653 4 50 9 111 1EY1 9 340 843 9 79 2 18 2 165 637 6EX220 326 239 0 50 939 6 106 5 82 4EY2 20 633 738 7 65 4 40 2 136 683 4EX312 934 942 8 67 725 1 141 6 52 3EY3 25 924 634 4 47 9 50 5 99 8105 0 有斜交抗侧力结构 无斜交抗侧力结构 无斜交抗侧力结构 有斜交抗侧力结构 无斜交抗侧力结构 有斜交抗侧力结构 多方向地震输入配筋增加量 由本组例题可以看到 A 对于正交 规则结构 是否考虑多方向地震对构件配筋结果影响很小 配筋平均增加不到1 B 对于存在明显斜交抗侧力构件的结构 考虑多方向地震对构件配筋结果影响较明显 配筋平均增加5 左右 最大增加90 C 这也从一个侧面证明了 对于存在明显斜交抗侧力构件的结构 应该考虑多方向地震作用 8最小地震剪力调整新抗震规范5 2 5条规定 抗震验算时 结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5 2 5给出的最小地震剪力系数 调整前楼层剪重比 调整后楼层剪重比 哪层的地震剪力不够 就放大哪层的设计地震内力 自动放大与否设开关 如果用户考虑自动放大 SATWE将在WZQ OUT中输出程序内部采用的放大系数 文件WZQ OUT 各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范 5 2 5 验算 层号X向调整系数Y向调整系数11 3121 20721 1971 12231 0701 00041 0001 00051 0001 00061 0001 00071 0001 00081 0001 000 9竖向不规则结构地震作用效应调整规范条文新抗震规范3 4 3条规定 竖向不规则的建筑结构 其薄弱层的地震剪力应乘以1 15的增大系数 新高规5 1 14条规定 楼层侧向刚度小于上层的70 或其上三层平均值的80 时 该楼层地震剪力应乘1 15增大系数 新抗震规范3 4 3条规定 竖向不规则的建筑结构 竖向抗侧力构件不连续时 该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1 25 1 5的增大系数 程序处理 1 针对这些条文 程序通过自动计算楼层刚度比 来决定是否采用1 15的楼层剪力增大系数 并且允许用户强制指定薄弱层位置 对用户指定的薄弱层也采用1 15的楼层剪力增大系数 参数补充输入 2 通过用户指定转换梁 框支柱来实现转换构件的地震内力放大 特殊构件补充定义 WMASS OUT 楼层刚度比控制 薄弱层放大FloorNo 1TowerNo 1Xstif 45 9337 m Ystif 6 6222 m Alf 0 0000 Degree Xmass 46 8139 m Ymass 7 1724 m Gmass 1251 4342 t Eex 0 0476Eey 0 0316Ratx 1 0000Raty 1 0000Ratx1 0 9285Raty1 0 8851薄弱层地震剪力放大系数 1 15RJX 8 4E6 kN m RJY 9 4E6 kN m RJZ 2 8E9 kN m 10 0 2Q0调整规范条文 新抗震规范6 2 13条规定 侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框 剪结构 任一层框架部分的地震剪力 不应小于结构底部总地震剪力的20 和按框 剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1 5倍二者的较小值 程序实现 程序对框剪结构 将依据规范要求进行0 2Q0调整 用户可以指定调整楼层的范围 同时 由于0 2Q0调整可能导致过大的不合理的调整系数 所以TAT SATWE程序都允许用户对数据文件中的调整系数进行手工修改 调整系数的约定 程序自动计算出的调整系数最大取2 0 用户手工修改的调整系数无限制 SATWE程序0 2Q0调整系数的修改 用户在工作目录建立文本文件SATINPUT 02Q该文件格式如下 ISTCxCyISTCxCy ISTCxCy比如 21 51 8指定第2层x向调整系数62 01 271 21 2 SATWE在文件WV02Q OUT中输出0 2Q0系数 11 框支柱地震作用下的内力调整规范条文新高规10 2 7条规定 框支柱数目不多于10根时 当框支层为1 2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2 当框支层为3层及3层以上时 各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3 框支柱数目多于10根时 当框支层为1 2层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20 当框支层为3层及3层以上时 每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力30 框支柱剪力调整后 应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力 弯矩 框支柱的轴力可不调整 程序实现TAT SATWE在执行本条时 只对框支柱的弯矩剪力作调整 由于调整系数往往很大 为了避免异常情况 对与框支柱相连的框架梁的弯矩剪力暂不作调整 程序应用1 一定要定义转换层所在层号MCHANGE在特殊构件补充定义中手工定义框支柱 程序不自动搜索 本调整仅针对1 MCHANGE层的框支柱进行 12 设计内力调整 强柱弱梁 强剪弱弯 1 梁设计剪力调整 抗震规范第6 2 4条和高规第6 2 5 7 2 22条规定 抗震设计时 特一 一 二 三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2 5的连梁 其梁端截面组合的设计剪力值应调整 2 柱设计内力调整 为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求 抗震规范第6 2 2 6 2 3 6 2 6 6 2 10条和高规第4 9 2条规定 抗震设计时 特一 一 二 三级的框架柱 框架结构的底层柱下端截面 角柱 框支柱的组合设计内力值应调整 3 剪力墙设计内力调整 高规第7 2 10 10 2 14 4 9 2条规定 抗震设计时 特一 一 二 三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整 程序具体采用的调整系数详见用户手册 位移比控制 层间位移比控制规范条文 新高规的4 3 5条规定 楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角 A B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1 2倍 且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1 5倍 B级高度高层建筑 混合结构高层建筑及复杂高层建筑 不应大于该楼层平均值的1 4倍 最大位移 墙顶 柱顶节点的最大位移平均位移 墙顶 柱顶节点的最大位移与最小位移之和除2最大层间位移 墙 柱层间位移的最大值平均层间位移 墙 柱层间位移的最大值与最小值之和除2 程序处理 针对此条 程序中对每一层都计算并输出最大水平位移 最大层间位移角 平均水平位移 平均层间位移角及相应的比值 用户可以一目了然地判断是否满足规范 注意 1 验算位移比可以选择强制刚性楼板假定2 验算位移比需要考虑偶然偏心 验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心3 位移比超过1 2 需要考虑双向地震 SATWE文件WDISP OUT 位移 位移比 层间位移 层间位移比 工况1 X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax X Ave X Ratio X hJmaxDMax DxAve DxRatio DxMax Dx h311412 181 951 123600 1412 051 771 161 1752 21930 130 111 143600 930 080 061 201 9999 11450 050 051 125500 450 050 051 161 9999 X方向最大值层间位移角 1 1367 14周期比控制规范条文 新高规的4 3 5条规定 结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比 A级高度高层建筑不应大于0 9 B级高度高层建筑 混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0 85 对于通常的规则单塔楼结构 如下验算周期比 1 根据各振型的平动系数 扭转系数区分出各振型分别是扭转振型还是平动振型2 周期最长的扭振振型对应的就是第一扭振周期Tt 周期最长的侧振振型对应的就是第一侧振周期T13 计算Tt T1 看是否超过0 9 0 85 多塔结构周期比 对于多塔楼结构 不能直接按上面的方法验算 这时应该将多塔结构分成多个单塔 按多个结构分别计算 分别验算 注意不是在同一结构中定义多塔 而是按塔分成多个结构 周期比控制什么 如同位移比的控制一样 周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系 而非其绝对大小 它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效 更合理 使结构不致于出现过大 相对于侧移 的扭转效应 一句话 周期比控制不是在要求结构足够结实 而是在要求结构承载布局的合理性 周期比不满足要求 如何调整 一旦出现周期比不满足要求的情况 一般只能通过调整平面布置来改善这一状况 这种改变一般是整体性的 局部的小调整往往收效甚微 周期比不满足要求 说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小 总的调整原则是要加强结构外圈 或者削弱内筒 考虑扭转耦联时的振动周期 秒 X Y方向的平动系数 扭转系数振型号周期转角平动系数 X Y 扭转系数11 574283 440 06 0 00 0 06 0 9421 452490 890 94 0 00 0 94 0 0631 26650 451 00 1 00 0 00 0 0040 530290 560 03 0 00 0 03 0 9750 4025103 180 97 0 05 0 92 0 0360 374814 351 00 0 94 0 05 0 0070 3631138 630 50 0 29 0 21 0 5080 308293 370 05 0 00 0 05 0 9590 212692 740 06 0 00 0 06 0 94 第一振型为扭转 考虑周期比限制以后 以前看来规整的结构平面 从新规范的角度来看 可能成为 平面不规则结构 P 平面貌似规整的剪力墙结构 第一振型为扭转 平面貌似规整的框剪结构 第一振型为扭转 15层刚度比控制1 抗震规范附录E2 1规定 筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2 2 高规的4 4 2条规定 抗震设计的高层建筑结构 其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70 或其上相临三层侧向刚度平均值的80 3 高规的5 3 7条规定 高层建筑结构计算中 当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时 地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍 4 高规的10 2 3条规定 底部大空间剪力墙结构 转换层上部结构与下部结构的侧向刚度 应符合高规附录E的规定 E 0 1 底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构 可近似采用转换层上 下层结构等效刚度比 表示转换层上 下层结构刚度的变化 非抗震设计时 不应大于3 抗震设计时不应大于2 E 0 2 底部大空间层数大于一层时 其转换层上部框架 剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架 剪力墙结构的等效侧向刚度比 e宜接近1 非抗震设计时不应大于2 抗震设计时不应大于1 3 上述所有这些刚度比的控制 都涉及到楼层刚度的计算方法 目前看来 有三种方案可供选择 高规附录E 0 1建议的方法 剪切刚度Ki GiAi hi高规附录E 0 2建议的方法 剪弯刚度Ki Vi i抗震规范的3 4 2和3 4 3条文说明中建议方法Ki Vi ui新规范软件全部提供这三种算法 用户可以根据需要具体选择 用层剪弯刚度或层剪切刚度判别的薄弱层 用层侧向刚度判别则不一定是薄弱层 用抗震规范方法最容易通过 用三种方法计算的楼层刚度 同一工程3种算法计算层刚度比的比较剪切刚度剪弯刚度抗震规范 楼层1否否否楼层2否否否楼层3否否否楼层4是是否楼层5否否否 抗震规范 第三种 方法为通用方法 也是程序的缺省方式 通常工程均可采用此种办法 底部大空间为一层时 刚度比计算可采用剪切刚度 底部大空间为多层时 刚度比计算可采用剪弯刚度 三种方法算出的楼层刚度可能差别很大 属正常 可以不必奇怪 框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算新抗震规范第6 1 3条 高规8 1 3条规定 框架 剪力墙结构 在基本振型地震作用下 若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50 其框架部分的抗震等级应按框架结构确定 柱轴压比限值宜按框架结构采用 抗震规范第6 1 3条的条文说明给出了框架部分承担的倾覆力矩的计算方法 Mc Vijh其中 Vij代表柱剪力 h代表层高 新版程序依据此式来进行计算 文件WV02Q OUT 框架倾覆力矩百分比 框架柱地震倾覆弯矩百分比 柱倾覆弯矩墙倾覆弯矩柱倾覆弯矩百分比X向地震 1109 348167 82 25 Y向地震 958 746576 52 02 17重力二阶效应条文 高规 5 4 2 条和混凝土规范 7 3 12 条都提到重力二阶效应问题 概念 重力二阶效应一般称为P DELT效应 在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应 当结构发生水平位移时 竖向荷载就会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分量 这个分量将加大水平位移量 同时也会加大相应的内力 这在本质上是一种几何非线性效应 程序实现我们在TAT SATWE和PMSAP程序中都提供了计算P DELT效应的开关 用户可以根据需要选择考虑或者不考虑P DELT效应 具体实现时 我们计算竖向荷载引起的整个结构的几何刚度 以此修改