受弯构件的斜截面受剪承载力计算.ppt

第五章钢筋混凝土受弯构件斜截面承载力 钢筋混凝土受弯构件 除了正截面受弯破坏以外 还有可能在剪力和弯矩共同作用的区段内 会沿着斜向裂缝发生斜截面的破坏 斜截面破坏包括斜截面受剪破坏和斜截面受弯破坏 斜截面受剪承载力是通过计算和构造来满足的 斜截面受弯承载力是通过对纵筋和箍筋的构造要求来满足的 5 1概述 受弯构件在荷载作用下 同时产生弯矩和剪力 BC段仅有弯矩作用 称为纯弯区段 支座附近的AB CD区段内有弯矩与剪力的共同作用 称为剪跨 在弯矩区段 抗弯承载力不足时 产生正截面受弯破坏 而在剪力较大的区段 剪跨 则会产生斜截面破坏 1 斜裂缝的形成 弯剪斜裂缝 腹剪斜裂缝 5 1 1受弯构件斜截面受力与破坏分析斜裂缝形成 剪跨比 斜截面破坏形式及受剪机理分析 斜裂缝由主拉应力引起 裂缝垂直于主拉应力迹线 箍筋 弯起钢筋 腹筋 箍筋布置与梁内主拉应力方向一致 可有效地限制斜裂缝的开展 但从施工考虑 倾斜的箍筋不便绑扎 与纵向筋难以形成牢固的钢筋骨架 故一般都采用竖直箍筋 第五章钢筋混凝土受弯构件斜截面承载力计算 5 1概述 抗剪钢筋 弯起钢筋则可利用正截面受弯的纵向钢筋直接弯起而成 弯起钢筋的方向可与主拉应力方向一致 能较好地起到提高斜截面承载力的作用 但因其传力较为集中 有可能引起弯起处混凝土的劈裂裂缝 而且试验研究表明 箍筋对抑制斜裂缝开展的效果比弯起钢筋好 所以首先选用竖直箍筋 然后再考虑采用弯起钢筋 选用的弯筋位置不宜在梁侧边缘 且直径不宜过粗 2 无腹筋梁的受剪性能 1 斜裂缝出现前后梁中受力状态的变化 斜裂缝出现前 剪力由整个截面承担 支座附近截面a a的钢筋应力ss与该截面的弯矩Ma成正比 1 斜裂缝出现前后梁中受力状态的变化 斜裂缝出现后 Vc 未开裂的混凝土承担的剪力Va 裂缝处的骨料咬合力Vd 纵筋的销栓作用 V Vc Va Vd 2 无腹筋梁的受剪性能 1 斜裂缝出现前后梁中受力状态的变化 斜裂缝出现后 剪力主要由未开裂的混凝土承担 受剪面积减小 受压区混凝土剪力增大 剪压区 斜裂缝出现后 截面a a的钢筋应力ss取决于临界斜裂缝顶点截面b b处的Mb 即与Mb成正比 且随荷载的增加 裂缝的加宽及纵筋处撕裂裂缝的出现 骨料咬合力和纵筋的销栓作用会逐渐消失 2 无腹筋梁的受剪性能 1 斜裂缝出现前后梁中受力状态的变化 斜裂缝出现后 受剪面积减小 受压区混凝土剪力增大 剪压区 斜裂缝出现后 截面a a的钢筋应力ss取决于临界斜裂缝顶点截面b b处的Mb 即与Mb成正比 因此 斜裂缝出现使支座附近的ss与跨中截面的ss相近 这对纵筋的锚固提出更高的要求 2 无腹筋梁的受剪性能 1 斜裂缝出现前后梁中受力状态的变化 梁由原来的梁传力机制变成拉杆拱传力机制 斜裂缝出现后 受剪面积减小 受压区混凝土剪力增大 剪压区 斜裂缝出现后 截面a a的钢筋应力ss取决于临界斜裂缝顶点截面b b处的Mb 即与Mb成正比 因此 斜裂缝出现使支座附近的ss与跨中截面的ss相近 这对纵筋的锚固提出更高的要求 2 无腹筋梁的受剪性能 3 有腹筋梁的受剪性能 梁中配置箍筋 出现斜裂缝后 梁的剪力传递机构由原来无腹筋梁的拉杆拱传递机构转变为桁架与拱的复合传递机构 斜裂缝间齿状体混凝土有如斜压腹杆 箍筋的作用有如竖向拉杆 临界斜裂缝上部及受压区混凝土相当于受压弦杆 纵筋相当于下弦拉杆 箍筋的作用 斜裂缝出现后 箍筋可直接参与抗剪 箍筋控制了斜裂缝的开展 增加了剪压区的面积 使Vc增加 骨料咬合力Va也增加 吊住纵筋 延缓了撕裂裂缝的开展 增强了纵筋销栓作用Vd 箍筋参与斜截面的受弯 使斜裂缝出现后纵筋应力ss的增量减小 配置箍筋对斜裂缝开裂荷载没有影响 也不能提高斜压破坏的承载力 即对小剪跨比情况 箍筋的上述作用很小 对大剪跨比情况 箍筋配置如果超过某一限值 则产生斜压杆压坏 继续增加箍筋没有作用 概念 剪跨比 剪跨比 斜裂缝的出现和最终斜截面破坏与正应力与剪应力的比值有关 广义剪跨比 剪跨比是一个无量纲的量 反映了截面上的正应力与剪应力的相对大小 也反映了截面上的弯矩与剪力的相对大小 5 1 2斜截面的主要破坏形态 对集中荷载作用下的简支梁 计算剪跨比 我们把在集中力到支座之间的距离a称之为剪跨 剪跨a与梁的有效高度h0的比值则称为计算剪跨比 狭义剪跨比 5 1 2斜截面的主要破坏形态 l 1 5 或腹板较窄的T形梁或I形梁 剪跨比很小 拱作用很大 荷载主要通过拱作用传递到支座 主压应力的方向沿支座与荷载作用点的连线 首先在荷载作用点与支座间梁的腹部出现若干条平行的斜裂缝 随着荷载的增加 梁腹被这些斜裂缝分割为若干斜向 短柱 最后因短柱混凝土被压碎而破坏 破坏是突然发生的 斜压破坏 取决于混凝土的抗压强度 5 1 2斜截面的主要破坏形态 1 无腹筋梁 最后形成一条临界裂缝 裂缝逐渐向集中荷载作用点处延伸 致使剪压区高度不断减小 在剪压区由于混凝土受剪力和压力的共同作用 达到混凝土的复合受力下的强度 混凝土被压碎发生破坏 剪压破坏 取决于混凝土的复合应力下 剪压 的强度 1 5 l 3 剪跨比较小 有一定拱作用 斜裂缝出现后 部分荷载通过拱作用传递到支座 承载力没有很快丧失 荷载可继续增加 并出现其它斜裂缝 剪压破坏 l 3 剪跨比l较大 主压应力角度较小 拱作用较小 一旦出现斜裂缝 裂缝迅速的向集中荷载作用点延伸 形成临界斜裂缝 承载力急剧下降 脆性性质显著 破坏是由于混凝土 斜向 拉坏引起的 称为斜拉破坏 斜拉破坏 取决于混凝土的抗拉强度 斜拉破坏 无腹筋梁的受剪破坏都是脆性的 他们达到峰值荷载时 跨中挠度都不大 斜拉破坏为受拉脆性破坏 脆性性质最显著 斜压破坏次之 斜截面承载力 斜压破坏最大 斜拉破坏最小 剪压破坏变化幅度较大 界于受拉和受压脆性破坏之间 2 有腹筋梁斜截面破坏形态 影响有腹筋梁破坏形态的主要因素有剪跨比l 和配箍率rsv 1 斜拉破坏 发生在剪跨比l较大且配箍率rsv较小时 斜裂缝一出现 与斜裂缝相交的箍筋承受不了原来混凝土所承担的拉力 箍筋立即屈服而不能限制斜裂缝的开展 与无腹筋梁类似 2 斜压破坏 发生在剪跨比l较小或配箍率rsv较大时 箍筋未屈服 梁腹部的混凝土因抗压强度不足而发生破坏 3 剪压破坏 发生在剪跨比l和配箍率rsv均适中时 斜裂缝产生后 箍筋受力限制了斜裂缝的发展 随荷载增加 箍筋屈服 裂缝迅速延伸 剪压区面积减小 混凝土被压碎 5 1 3影响斜截面受剪承载力的因素 1 剪跨比l和跨高比对于承受集中荷载的梁而言 剪跨比是影响其斜截面受力性能的主要因素之一 剪跨比影响梁的主应力迹线 拱作用的程度 从而直接影响到梁中的承载力 在一定范围内 剪跨比l越大 斜截面受剪承载力越低 但当l超过一定数值后 其对承载力的影响减弱 集中荷载 试验表明 对于承受均布荷载的梁而言 跨高比是影响其斜截面受力承载力的主要因素 随着跨高比的增大 受剪承载力降低 2 混凝土强度 剪切破坏是由于混凝土达到复合应力 剪压 状态下强度而发生的 所以混凝土强度对受剪承载力有很大的影响 事实上 斜拉破坏取决于ft 剪压破坏和斜压破坏主要取决于fc 试验表明 随着混凝土强度的提高 Vu与ft近似成正比 3 腹筋的数量箍筋和弯起钢筋可有效地提高梁的受剪承载力 在一定范围内腹筋配置增多 梁的抗剪承载力增大 4 纵筋配筋率 纵筋配筋率越大 受压区面积越大 受剪面积也越大 并使纵筋的销栓作用也增加 同时 增大纵筋面积还可限制斜裂缝的开展 增加斜裂缝间的骨料咬合力作用 纵筋配筋率对受剪承载力的影响 5 其他因素 1 截面形状 T形截面有受压翼缘 增加了剪压区的面积 对斜拉破坏和剪压破坏的受剪承载力有提高 20 但对斜压破坏的受剪承载力并没有提高 2 预应力 3 梁的连续性试验表明 连续梁的受剪承载力与相同条件下的简支梁相比 仅在受集中荷载时 中间支座附近 低于简支梁 在受均布荷载时是相当的 1 无腹筋梁受剪承载力的计算 bh为截面尺寸效应影响系数 当h1500mm时 取bh 0 85 br为计算截面位置纵向受拉钢筋配筋率影响系数 当r 1 5 时 取br 0 7 20r 影响梁受剪承载力的因素很多 很难综合考虑 而且受剪破坏都是脆性的 根据大量的试验结果 取具有一定可靠度 95 的偏下限经验公式来计算受剪承载力 矩形 T形和工形截面的一般受弯构件 Vc 0 7bhbrftbh0 5 2受弯构件斜截面受剪承载力计算 1 无腹筋梁受剪承载力的计算 影响梁受剪承载力的因素很多 很难综合考虑 而且受剪破坏都是脆性的 根据大量的试验结果 取具有一定可靠度 95 的偏下限经验公式来计算受剪承载力 矩形 T形和工形截面的一般受弯构件 Vc 0 7bhbrftbh0 5 2受弯构件斜截面受剪承载力计算 上式相当于受均布荷载作用的不同l0 h的简支梁 连续梁试验结果的偏下限 接近斜裂缝开裂荷载 因此当剪力设计值小于该值时 不会产生受剪破坏 同时在使用荷载下一般不会出现斜裂缝 集中荷载作用下的独立梁 对于不与楼板整浇的独立梁 在集中荷载下 或同时作用多种荷载 其中集中荷载在支座截面产生的剪力占总剪力的75 以上时 当剪跨比l3 0 取l 3 0 集中荷载 需要说明的是 以上无腹筋梁受剪承载力计算公式仅有理论上的意义 无腹筋梁的受剪破坏都是脆性的 其应用范围有严格的限制 规范 仅允许h 150的小梁 如过梁 檩条 可采用无腹筋 规范 中仅给出不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类构件的受剪承载力计算公式 Vc 0 7bhftbh0 当h0小于800mm时取h0 800mm当h0大于2000mm时取h0 2000mm 同无腹筋梁一样 由于受剪承载力的影响因素较多 且较复杂 很难综合考虑 我国与世界多数国家目前所采用的方法还是依靠试验研究 分析梁受剪承载力的一些主要影响因素 从中建立起半理论半经验的实用计算公式 对于梁的三种斜截面破坏形态 都为脆性破坏 在工程设计时都应设法避免 控制截面最小尺寸 防止斜压 控制配箍率 防止斜拉 计算防止剪压 我国混凝土结构设计规范中所规定的基本公式是根据剪压破坏特征而建立的 2 有腹筋梁受剪承载力的计算 由于Vc与Vs二者紧密相关 很难计算清楚 实际上Vc为无腹筋梁所承担的剪力Vs为配置了箍筋后 截面提高的抗剪能力 1 仅配箍筋的斜截面受剪承载力计算公式 在有腹筋梁中 由于箍筋的存在 其受剪承载力比无腹筋梁高 有腹筋梁的计算公式可简单的写成 Vc为混凝土剪压区所承受的剪力设计值 Vs为与斜裂缝相交的箍筋所承担的剪力设计值 矩形 T形和工形截面的受弯构件的斜截面受剪承载力计算公式 2 对集中荷载作用下的独立梁 当剪跨比l3 0 取l 3 0 cv 截面混凝土受剪承载力计算系数 1 对一般受弯构件取0 7 矩形 T形和工形截面的一般受弯构件 集中荷载作用下的独立梁 当剪力较大时 可利用纵筋弯起与斜裂缝相交来提高受剪承载力 a为弯起钢筋与构件轴线的夹角 一般取45 当梁截面高度大于800mm时取60 0 8系数 是对弯起筋受剪承载力的折减 这是因为考虑到弯起钢筋与斜裂缝相交时有可能已接近受压区 钢筋强度在梁破坏时不可能全部发挥作用的缘故 2 同时配置箍筋和弯起钢筋时 斜截面受剪承载力计算公式 为防止弯筋间距太大 出现不与弯筋相交的斜裂缝 使弯筋不能发挥作用 规范 规定当按计算要求配置弯筋时 前一排弯起点至后一排弯终点的距离不应大于表5 2中V 0 7ftbh0栏的最大箍筋间距smax的规定 3 计算公式适用范围 当配箍率超过一定值后 则在箍筋屈服前 斜压杆混凝土已压坏 故可取斜压破坏作为受剪承载力的上限 斜压破坏承载力取决于混凝土的抗压强度和截面尺寸 规范 是通过控制受剪截面剪力设计值不大于斜压破坏时的受剪承载力来防止由于配箍率而过高产生斜压破坏 受剪截面应符合下列截面限制条件 bc为高强混凝土的强度折减系数fcu k 50N mm2时 bc 1 0fcu k 80N mm2时 bc 0 8其间线性插值 a 截面限制条件 避免发生斜压破坏 3 计算公式适用范围 当配箍率超过一定值后 则在箍筋屈服前 斜压杆混凝土已压坏 故可取斜压破坏作为受剪承载力的上限 斜压破坏承载力取决于混凝土的抗压强度和截面尺寸 规范 是通过控制受剪截面剪力设计值不大于斜压破坏时的受剪承载力来防止由于配箍率而过高产生斜压破坏 受剪截面应符合下列截面限制条件 a 截面限制条件 避免发生斜压破坏 hw截面腹板高度 矩形截面取hw h0 T形截面取hw h0 hf 工形截面取hw h hf hfb为矩形截面的宽度或T形截面和工形截面的腹板宽度 b 最小配箍率及配箍构造 避免发生斜拉破坏 当配箍率小于一定值时 斜裂缝出现后 箍筋因不能承担斜裂缝截面混凝土退出工作释放出来的拉应力 而很快达到屈服 其受剪承载力与无腹筋梁基本相同 当剪跨比较大且配箍率较低时 可能产生斜拉破坏 为防止这种少筋破坏 规范 规定当V 0 7ftbh0时 配箍率应满足 4 斜截面受剪承载力计算位置 支座边缘截面 1 1 腹板宽度改变处截面 2 2 箍筋直径或间距改变处截面 3 3 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面 4 4 3 仅配箍筋梁的斜截面承载力设计计算步骤 钢筋混凝土梁一般先进行正截面承载力设计 初步确定截面尺寸和纵向钢筋后 再进行斜截面受剪承载力设计计算 具体计算步骤如下 确定计算截面和截面剪力设计值V 验算截面限制条件 最小截面尺寸 如不满足应 验算可否按构造配筋 若VV Vc 根据Asv s计算值确定箍筋肢数 直径和间距 并应满足最小配箍率 箍筋最大间距和箍筋最小直径的要求 为防止弯筋间距太大 出现不与弯筋相交的斜裂缝 使弯筋不能发挥作用 规范 规定当按计算要求配置弯筋时 前一排弯起点至后一排弯终点的距离不应大于表5 2中V 0 7ftbh0栏的最大箍筋间距smax的规定 同时配置弯起钢筋时 截面校核 已知 截面尺寸 材料强度 设计剪力 腹筋 求 抗剪承载力 由强度计算公式可求得承载力 例5 1 一钢筋混凝土矩形截面简支梁 两端搁置在厚度为240mm的砖墙上 梁净跨为3 56m 截面尺寸b h 200 500mm 承受均布荷载设计值为q 100kN m 包括自重 混凝土为C30 采用HPB300箍筋 求梁的腹筋 解 查表ft 1 43MPa fyv 270MPa fc 14 3MPa 1 确定计算截面并求剪力 支座处截面 V qln 2 178kN 2 验算截面尺寸 3 验算是否需要按计算配筋0 7ftbh0 需要按计算配置 4 设只配箍筋 选双肢 8 Asv 100 6 选双肢 8 140 例5 2 条件同上题 已配2 25 1 22纵筋 HRB400级 和双肢 6 200箍筋 求弯起钢筋 3 计算已配箍筋的抗剪承载力 2 验算截面尺寸 1 确定计算截面并求剪力 支座处截面 V qln 2 178kN 弯起角度45 4 计算需弯起箍筋的面积 弯起点到支座边距离为480mm 弯起钢筋弯起点处剪力为91kN Vcs 不用再弯起钢筋 弯起一根 22 Asb 380mm2 248 1mm2 5 验算弯起点处抗剪承载力 例5 3 钢筋混凝土T型截面简支梁 截面尺寸为b h 250 700mm bf hf 600 200mm 如图受集中荷载作用 AB段配有双肢 8 150箍筋 并有一排弯起钢筋 弯起钢筋为1 25 弯起角度为45 BC段配有双肢 8 200箍筋 砼C30 纵筋6 25 求集中荷载P的最大设计值 忽略自重 解 AB段设计剪力V 0 625P BC段设计剪力V 0 375P 查表ft 1 43MPa fyv 270MPa fy 360MPa h0 635mm fc 14 3MPa 1 AB段所能承担的剪力 注 弯起钢筋只有一排 不起作用 2 BC段所能承担的剪力 按BC段考虑 V 0 375P 185 6kN P 494 9kN 按AB段考虑 V 0 625P 233 2kN P 373 1kN 取P 373 1kN 作业 简答5 1 5 4 5 5计算5 15 25 45 6 5 3保证斜截面受弯承载力的构造措施 钢筋混凝土受弯构件斜截面的承载能力 除了通过前述的斜截面受剪承载力计算以外 还存在斜截面受弯承载力的问题 通常梁的斜截面的受弯承载力是不进行计算的 而是通过梁内纵筋的弯起 截断 锚固及箍筋的间距等构造措施来保证的 5 3 1材料抵抗弯矩图 在受弯构件中 按正截面受弯所配置的纵向钢筋 其所依据的弯矩都取自最大弯矩的截面 实际上 沿梁的通长弯矩是变化的 从正截面抗弯角度来看 梁上各截面的纵筋数量是可以随弯矩的减小而减少 在实际工程中 可将纵筋截断或弯起 弯起的纵筋正好利用其受剪 但是 如果弯起或截断的位置不当 则会影响梁的正截面或斜截面的受弯承载力 在设计中 为避免这一情况的发生 必须依赖材料抵抗弯矩图 简称材料图 来确定 材料抵抗弯矩图 以下简称MR图 就是沿梁长各正截面实际配置的纵筋计算所得的受弯承载力 抵抗弯矩 的图形 梁配置的纵筋为2 25 1 22 如果实配钢筋的总面积等于计算面积 则材料MR图的外围水平线正好与M图上最大弯矩点相切 若钢筋的总面积略大于计算面积 则可根据实际配筋量利用下式来求得MR图外围水平线的位置 即 R 每根钢筋所承担的MRi 可近似按该钢筋的面积Asi与总钢筋面积As的比值乘以材料图MR R 钢筋 充分利用点 不需要点 理论断点 25 1 22 25 a c b d 钢筋充分利用点 号钢筋在2点以外 向支座方向 就不再需要 号钢筋在3点以外也不再需要 号钢筋在a点以外也不再需要 钢筋不需要点 理论断点 MR 从图上将MR图与M图相比 MR图的正截面抗弯能力是很富裕的 25 1 22 25 a c b MR 弯起钢筋 MR图与M图相比 材料图的正截面抗弯能力是很富裕的 如果将 号钢筋在临近支座处弯起 从C点开始 号钢筋的正截面抗弯内力臂逐渐减小 至中性轴 近似的取梁的中心线 位置不再受弯 由于弯起钢筋的正截面抗弯内力臂逐渐减小 近似的认为在此范围内MR线性变化 则形成的MR图 即为图中edcafgh e f h g F G MR图 斜截面抗弯的能力又将如何保证呢 作成的MR图 g d点都不能落在M图以内 也即MR图应能完全包住M图 这样梁的正截面受弯承载力才能满足要求 M u1 a b c d e h g F G f MR图 这就需要对弯起钢筋的弯起点位置进行一番讨论 5 3 2纵向钢筋的弯起 zb z 0 zb z 1 弯起点的位置 通常 45o或60o 取z 0 9ho 2 f 25 确定弯起钢筋位置 2 f f max MR 1 画出弯矩图和不弯起钢筋时的材料图 a b c d 25 f M 图 q 1 22 1 22 M 当弯起钢筋作为抗剪腹筋时 其间距还应满足抗剪的构造要求 同时弯折终点应有一直线段锚固长度 当直线段位于受拉区时 直线段锚固长度不小于20d 当直线段位于受压区时 直线段锚固长度不小于10d 2 弯终点的位置 弯起钢筋要求小结 1 满足正截面受弯承载力要求MR图 M图2 满足斜截面受弯承载力要求弯起点至充分利用点距离 0 5h03 满足斜截面受剪承载力要求和构造要求 5 3 3纵向钢筋的截断 受弯构件的纵向钢筋由跨中或支座处的最大弯矩计算确定的 根据设计弯矩图的变化 可以在弯矩较小的区段将一部分纵筋截断 1 钢筋的截断 在正弯矩区段 正弯矩图形的范围较大 受拉区几乎覆盖整个跨度 弯矩图变化比较平缓 且钢筋应力随弯矩变化产生的粘结应力 加上锚固钢筋所需要的粘结应力 锚固长度很长 通常截断点已接近支座 截断钢筋意义不大 因此 一般不在跨中受拉区将钢筋截断 1 钢筋的截断 对于连续梁 框架梁中间连续支座负弯矩区段的上部受拉钢筋 可根据弯矩图的变化分批将钢筋截断 截断钢筋必须有足够的锚固长度 但这里的锚固与钢筋在支座或节点内的锚固受力情况不同 1 钢筋的截断 支座的负弯矩区段裂缝情况比较复杂 钢筋的截断要考虑到斜裂缝对钢筋应力的影响 弯剪共同作用的影响 弯矩图变化情况的影响 以及无支座压力的影响等 钢筋的截断必须满足两个控制条件 在存在有斜裂缝的弯剪区段内的纵向钢筋还有粘结锚固问题 当在支座负弯矩区出现斜裂缝后 在斜截面B上的纵筋应力必然增大 随着B截面钢筋应力的继续增大 钢筋的销栓剪切作用会将混凝土保护层撕裂 在梁上引起一系列由B向C发展的针脚状斜向粘结裂缝 若纵筋的粘结锚固长度不够 则这些粘结裂缝将会联通 形成纵向水平劈裂裂缝 梁顶面也会出现纵向裂缝 最终造成构件的粘结破坏 伸出长度 充分利用点至钢筋实际截断点的距离 所以钢筋截断时应从充分利用点伸出一定长度 并且比基本锚固长度la要长一些 足够的锚固长度 延伸长度理论断点至钢筋实际截断点的距离 从理论上来讲 将某一负弯矩钢筋从理论断点处阶段似乎是可行 但事实上 当在理论断点处将钢筋截断后 可能在截断处产生伸向支座的斜向裂缝 斜裂缝末端的弯矩即为斜截面弯矩 其值大于截断处正截面的弯矩 这将导致斜截面受弯承载力不足 故负筋截断时必须在理论断点处向外延伸一段长度后再截断 V 0 7ftbh0 当最大负弯矩较小时 钢筋可一次全部截断 a点为钢筋的充分利用点 b点为全部钢筋的不需要点 理论断点 c点为钢筋实际截断点由于ab间还有一段弯矩变化区 实际截断点c到充分利用点a的锚固长度 即伸出长度ld 要比基本锚固长度la大 a点为钢筋的充分利用点 b点为全部钢筋的不需要点 理论断点 c点为钢筋实际截断点 V 0 7ftbh0 当最大负弯矩较小时 钢筋可一次全部截断 当弯矩较大时 钢筋可分批截断 V 0 7ftbh0时 钢筋充分利用点到实际截断点的延伸长度为h0 1 2la 实际截断点距理论断点的距离不应小于h0或20d 当按上述方法确定的钢筋截断点仍位于负弯矩区段内时 则钢筋充分利用点到实际截断点的延伸长度为1 7h0 1 2la 且实际截断点距理论断点的距离不应小于1 3h0或20d 悬臂梁的负弯矩钢筋 一般将钢筋全部伸到悬臂端 并向下弯折不小于12d若需要根据弯矩变化来布置钢筋时 一般应有不少于两根上部钢筋伸到悬臂端 并向下弯折不小于12d 其余钢筋应采用下弯后锚固的方法 弯起点位置按前述弯起钢筋的方法确定 注意此时为负弯矩 5 4钢筋的锚固和连接1 基本锚固长度 规范 是以拔出试验为基础确定基本锚固长度的 取粘结强度tu与混凝土抗拉强度ft成正比 并根据试验结果 取钢筋受拉时的基本锚固长度为 ft 当大于C60时 按C60取 注 1锚板或锚头的承压净面积应不小于锚固钢筋计算截面积的4倍 2焊接锚板厚度不宜小于d 焊接应符合相关标准的要求 3螺栓锚头产品的规格 尺寸应满足螺纹连接的要求 并应符合相关标准的要求 4螺栓锚头和焊接锚板的间距不大于3d时 宜考虑群锚效应对锚固的不利影响 5截面角部的弯折 弯钩和一侧贴焊锚筋方向宜向内偏置 当纵向受拉钢筋末端采用机械锚固措施时 包括附加锚固端头在内的锚固长度 投影长度 可取基本锚固长度的0 6倍 机械锚固的形式 图8 3 3 及构造要求应符合表8 3 3的规定 表钢筋机械锚固的形式和技术要求 机械锚固 a b c 图8 3 3钢筋机械锚固的形式及构造要求弯折 b 弯钩 c 一侧贴焊锚筋 d 两侧贴焊锚筋 e 穿孔塞焊端锚板 f 螺栓锚头 d e f 采用机械锚固措施时 锚固