济南市志成小学教学楼设计

青岛农业大学毕 业 论 文（设计）题 目： 济南市志成小学教学楼设计 姓 名：学 院：专 业：班 级：学 号：指导教师：2012 年 6 月 10 日济南市志成小学教学楼设计 摘要：本建筑为一小学教学楼，位于济南市，建筑面积为 4056m2，框架结构，层数为四层，总建筑高度为 15.20m，室内外高差为 0.45m，无地下室，结构设计合理使用年限 50 年，抗震设防烈度为 6 度，设计耐火等级为二级，墙体材料为混凝土空心砌块。本建筑坐北朝南，建筑平面为一字形，外表美观，布局合理，主要有普通教室 18 间，各层布置有教室办公室和教室休息室，卫生间分别布置在各层两端，对称布置，结构简单而实用。两部楼梯板式楼梯，全部为封闭式楼梯，分别布置在北侧中间教室的两侧，底部走廊两端设有门，满足防火要求，易于紧急情况下人流疏散。结构类型为现浇钢筋混凝土框架结构，在框架结构计算时，采用 PKPM 软件辅助计算，因为是教学楼，关系重大，所以加强了抗震要求。关 键 词：教学楼；建筑设计；结构设计；框架结构；施工组织. 1The Design of Jinan Zhicheng Primary School Teaching Building Abstract:The present building is a primary school building, located in Jinan, the gross floor area for 4056m2, frame, for the four-storey low-rise, with a total building height of 15.20m, indoor and outdoor elevation to 0.45m, no basement, the structural design of a reasonable service life 50, the seismic intensity of 6 degrees, fire-resistant design for the secondary level, material for the ceramic wall of concrete hollow block. Construction of the ride south, construction is a flat-shaped, beautiful appearance, reasonable layout, there are 18 general classrooms, at all levels of offices and classrooms are arranged Classrooms lounge, Bathrooms on each floor were arranged at both ends, symmetrical layout, the structure is simple and functional. . Two-plate staircase stairs, all closed-end staircases, were arranged on the north side in the middle of both sides of the classroom, with both ends of the corridor at the bottom of the door to meet fire safety requirements, easy flow of people to evacuate in case of emergency. Structure for the type of cast-in-place reinforced concrete frame structure, in the framework of the structure calculation, using software PKPM-assisted calculation, as is the teaching building, is crucial, so the strengthening of anti-seismic requirements. Key words: teaching building; architectural design; structural design; frame; construction. 2目 录中文摘要.IAbstract.第一章 建筑设计1.1 工程设计概况.11.2 设计资料.11.3 设计思想.11.4 建筑设计说明.11.5 构造做法.2第二章 结构设计2.1 结构选型及计算简图.42.2 荷载统计.62.3 风荷载计算.112.4 竖向荷载下内力计算.172.5 内力组合.372.6 框架梁柱设计.422.7 楼板设计.512.8 楼梯设计.542.9 基础设计.57总结.61致谢.62参考文献.63 毕业设计图纸目录.64 3第一章 建筑设计1.1 工程概况本工程为济南志成小学教学楼设计，工程位于济南市，建筑面积约 4056 平方米。采用现浇混凝土框架结构，室内设计标高0.000，室内外高差为 0.45 米。1.2 设计资料1：气象条件：最热月平均温度 32.1 度。 最冷月平均温度 1.5 度。夏季极端最高温 36.9 度。 冬季极端最低-12.9 度2：相对湿度：最热月平均湿度 75%。3：主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压为 w0=450N/m24:雨雪条件：年最大降雨量 1350mm,月最大降水强度 193mm/d.基本雪压 0.3kN/m25;其他条件：（1）：建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为 50 年。（2）：抗震设防烈度 6 度，场地为 1 类场地，设防烈度类别为丙类。1.3 设计思想小学教学楼是小学生学习活动的地方，是人员活动很大的场所，也是非常注重安全的地方。合理的空间布局，简单安全大方的教室成为小学教学楼的重要设计理念。1.4 建筑设计说明1.4.1 平面设计充分了解把握济南地区的教学楼建筑建设习惯及气候、地理位置特点,以便设计出功能实用、结构合理的现代小学教学楼。 4考虑到主体建筑的平面布置和结构形式，应为今后发展、改造和灵活分隔创造条件。本工程设计为长方形，长约 59 米，宽约 17 米。为满足教学楼交通和疏散要求，共设置一个出入口布置 1。门厅、走道宽敞明亮。1.4.2 立面设计由于该教学楼建筑建在市区，所以在立面上要讲究端重大方同时又与大自然融合，突出人与自然的和谐。本建筑屋面排水采取有组织排水，材料找坡，按 2%排水坡度把屋面降水有组织地排到天沟，设落水管 3。由于本建筑采用的是框架结构，墙体只起围护作用，不承担荷载，所以立面上门窗的设置具有很大的灵活性，不仅开启方式灵活，而且具有面积较大的特点，因此设计采用大面积的窗户设计，既满足了教学楼设计对光线的要求，又满足了经济要求1.4.3 剖面设计确定房间的剖面形状和比例关系，确定房屋的层数和各部分的标高，研究竖向空间的处理，将平面、立面和剖面密切结合。为了防止室外雨水流入室内，防止建筑因为不均匀沉降使地面降低，为了满足建筑使用的要求，取室内外高差为 450mm。1.5 构造做法1.5.1 楼面做法30mm 厚水磨石面层，20mm 厚水泥砂浆找平层，100mm 厚钢筋混凝土板，10mm 厚混合砂浆抹灰层。1.5.2 屋面做法20mm 厚细石混凝土保护层，40mm 厚 C20 细石混凝土刚性防水，三毡四油铺小石子柔性防水 ， 聚苯乙烯板隔热层 2%找坡， 20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层，100mm 厚钢筋混凝土板，10mm 厚混合砂浆抹灰层。 51.5.3 卫生间做法10mm 厚防滑地砖，20mm 厚水泥细砂浆面层，20mm 厚水泥砂浆找平层, 100mm 厚钢筋混凝土板，10mm 厚混合砂浆抹灰层。1.5.4 基础基础是建筑地面以下的承重构件，是建筑的下部结构，其作用是扩散上部结构的荷载，减小应力强度，最终将荷载传给地基。基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。根据本设计的地质情况和设计的等级要求，该工程采用钢筋混凝土柱下独立基础。 6第二章 结构设计2.1 结构选型及计算简图2.1.1 上部结构方案本工程为济南市志成小学教学楼设计，一共 4 层，层高为 3.6m。采用现浇楼板，现浇框架承重体系。荷载由板传到次梁，由次梁传给主梁，再由主梁将荷载传到柱上，最后传到基础上。2.1.2 下部结构方案一般的基础体系有柱下独立基础、筏形基础、箱型基础、桩基础等。根据本设计的地质情况和设计的等级要求，该工程采用钢筋混凝土柱下独立基础 4。柱网布置图如下图所示：图 2-1 柱网布置图2.1.3 梁板柱截面尺寸1、梁 8主梁=7.2m， =(1/121/8) =600mm900mm，取 =600mm。0lh0l h 7=(1/31/2) =233mm 350mm，取 =300mm。bhb次梁 =7.2m ， =(1/121/8) =600mm900mm，取 =600mm。0l 0l h=(1/31/2) =233mm 350mm，取 =300mm。2、柱柱截面尺寸可根据公式 和 确定。地震为 6 度（0.05g）设防。ccN/bhf)f/(AcN查表可知该框架的抗震等级为四级，其轴压比限值 =15。选一榀框架上的边柱、中柱进行计算，由所选取的计算单元可知边柱和中柱的负荷面积分别为 3.66.6m 和 4.956.6m2， 由公式得柱截面面积为：2边柱： =133.66.63=926.64 kNNV=1.1 =1.1926.64=1019.3 kN由 估取边柱的尺寸为 = =600mm，则)fN/(Acchb1019.31000/(14.3600600)=0.411中柱： =134.956.63=1274.13 kNNV=1.1 =1.11274.13=1401.54 kN由 估取中柱的尺寸为 = =6，则)fN/(Acchb1401.541000/(14.3600600)=0.561本设计所有主要边柱和中柱截面尺寸取 = =600mm。3、板各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，板跨 L=3600mm，故板厚取 100mm。2.1.4 计算简图结构计算简图如图 2-2 所示，室内外高差为 450mm，根据地质资料确定基础顶面距室外地面为 500mm，求得底层计算高度为 0.5+0.45+3.6=4.55m。边跨梁：= (1/12) 0.30.63 /7.2=7.510 mibEc 4Ec3中间梁：= (1/12) 0.30.63 /2.7=2010 mibc 4c3上部各层柱： 8= (1/12) 0.60.63 /3.6=3010 micE4Ec3底层柱：= (1/12) 0.60.63 /4.55=23.8710 mic 4c3取标准柱 i =1.0，则其余各杆的相对线刚度如图：c图 2-2 框架相对线刚度2.2 荷载统计2.2.1恒荷载计算（1）屋面 920mm 厚细石混凝土保护层 240.02=0.48kN/m 240mm 厚 C20 细石混凝土刚性防水 240.04=0.96kN/m三毡四油铺小石子柔性防水 0.40kN/m 2聚苯乙烯板隔热层 2%找坡 0.50kN/m20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 200.02=0.40kN/m 2100mm 厚钢筋混凝土板 250.10=2.50kN/m10mm 厚混合砂浆抹灰层 0.0117=0.17kN/m 2 9合计： 5.41kN/m 2（2）楼面30mm 厚水磨石面层 0.65kN/m 220mm 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40kN/m100mm 厚钢筋混凝土板 250.10=2.50kN/m 210mm 厚混合砂浆抹灰层 0.0117=0.17kN/m合计： 3.72kN/m 2（3）卫生间楼面10mm 厚防滑地砖 280.01=0.28kN/m 220mm 厚水泥细砂浆面层 0.0220=0.4kN/m 20mm 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40kN/m 2100mm 厚钢筋混凝土板 250.10=2.50kN/m10mm 厚混合砂浆抹灰层 0.0117=0.17kN/m 2合计： 3.75kN/m（4）梁自重 主梁：bh 300mm600mm梁自重： 0.3 (0.6-0.1)25=3.75kN/m 抹灰层：10mm 厚混合砂浆 0.01（0.600.100.3）172=0.272kN/m合计： 4.022 kN/m次梁：bh 300mm600mm梁自重： 0.3 (0.6-0.1)25=3.75kN/m 抹灰层：10mm 厚混合砂浆 0.01（0.600.100.3）172=0.272kN/m合计： 4.022 kN/m（5）柱自重bh600mm600mm柱自重： 250.60.6=9kN/m抹灰层： 10mm 厚混合砂浆： 0.01（0.60.6）172=0.408kN/m 10合计： 9.408kN/m （6）外纵墙自重 标准层：塑钢窗自重 0.35 1.802.702=3.402kN/m窗下墙体自重 6(3.6-1.8)3.70.3=11.988kN/m 窗下墙体粉刷 0.361.83.70.320.02=0.029kN/m 窗边墙体自重 6 （3.60.9） （4.2-2.7 ）0.30 2=14.584kN/m窗边墙体粉刷 0.36 （3.60.9） （4.2-2.7 ）20.022=0.114kN/m合计： 30.117 kN/m底层：塑钢窗自重 0.35 1.802.702=3.402kN/m窗下墙体自重 6（0.90+0.45）3.60.202=11.664kN/m 窗下墙体粉刷 0.36（0.90+0.45）3.620.022=0.14kN/m窗边墙体自重 6 （3.60.9+0.45 ）（4.2-2.7）0.20 2=11.33kN/m窗边墙体粉刷 0.36 （3.60.9+0.45 ）（4.2-2.7）20.022=0.134kN/m合计： 26.67kN/m（7）内隔墙自重标准层：内隔墙 6（3.60.80）3.620.30=36.288kN/m水泥粉刷墙面 0.36（3.60.80）3.620.022=0.29kN/m合计： 36.578kN/m底层：内隔墙 6（4.20.80）3.620.30=44.06kN/m水泥粉刷墙面 0.36（4.20.80）3.620.022=0.35kN/m合计： 44.41kN/m（8）女儿墙自重 女儿墙自重: 0.240.86=1.152kN/m 女儿墙粉刷： 0.240.820.36 =0.138kN/m 合计： 1.290 kN/m 2.2.2 活荷载标准值 11由荷载规范查得：活荷载：教学楼楼面 2.0 kN/m ，走廊 2.5 kN/m ，楼梯 2.5 kN/m ，人流集中大厅2223.5kN/m ，上人屋面 2.0 kN/m 。2图 2-3 板面荷载分配图主梁线荷载标准值：为计算方便，按支座弯矩等效原则，将其转化为矩形分布。（1）AB 轴间框架梁 29.07/)2.4(la顶层：屋面板传恒荷=5.41kN/m 4.2/2m 2( )=23.74kN/m2 321梁自重= 3.75kN/m 恒载=屋面板传恒荷载+ 梁自重=27.49kN/m活载=板传活荷载 =2.0N/m 4.2/2m2 7.14kN/m223(1)标准层：楼面板传恒荷载=3.72kN/m 4.2/2m2 13.28kN/m223()梁自重= 3.75kN/m标准层内墙自重= 36.518 kN/m底层内墙自重= 44.41kN/m 12恒载=屋面板传恒荷载+ 梁自重+内墙自重=71.9kN/m活载=板传活荷载=2.0kN/m 4.2/2m2 7.14kN/m223(1)（2）BC 轴间框架梁荷载 78.0/).4(la顶层：屋面板传恒荷=5.41 kN/m 4.2/2m2( )=6.82 kN/m2 321梁自重= 3.75 kN/m 恒载=屋面板传恒荷载+ 梁自重=10.57kN/m活载=板传活荷载 =2.0 N/m 4.2/2m2 2.76 kN/m223(1)标准层：楼面板传恒荷载=3.72 kN/m 4.2/2m2 4.66 kN/m223()梁自重=3.75 kN/m标准层内墙自重= 36.518 kN/m恒载=屋面板传恒荷载+ 梁自重+内墙自重=47.09 kN/m活载=板传活荷载=2.0kN/m 4.2/2m2 2.76kN/m223(1)（3）CD 轴间框架梁荷载亦同 AB 轴间框架梁荷载。（4）A 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：顶层柱恒载=梁自重板传荷载女儿墙梁自重3.75kN/m （ 3.6m-0.6m）11.25kN板传荷载5.41 kN/m 4.2/2m5/84.2m=59.64kN2女儿墙自重1.29kN/m3.6m4.644kN所以，顶层柱恒载11.25kN+59.64kN+4.644kN=75.534kN顶层柱活载2.0kN/m 4.2/2m5/84.2m11.03kN2标准层柱：标准层柱恒载梁自重板传荷载外墙重梁自重3.75kN/m （ 3.6m-0.6m）11.25kN板传荷载3.72 kN/m 4.2/2m5/84.2m20.5kN 2外墙自重30.117 （3.6m-0.6m）90.351kN 13所以，标准层柱恒载11.2520.590.351122.1kN标准层柱活载2.0kN/m 4.2/2m5/84.2m11.03kN2基础顶面恒载=基础梁自重+ 底层外墙自重=3.75kN/m（3.6m-0.6m）+26.67kN/m（3.6m-0.6m）=91.26kN（5）B 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱:顶层柱恒载=梁自重板传荷载梁自重3.75kN/m （ 3.6m-0.6m）11.25kN板传荷载5.41 kN/m 4.2m5/8(4.2/2+4.2/2)m59.64kN2所以，顶层柱恒载11.25kN+59.64kN=70.89kN顶层柱活载=2.0 kN/m 4.2m5/8(4.2/2+4.2/2)m =22.05kN2标准层柱：标准层柱恒载梁自重板传荷载内墙重梁自重3.75kN/m （ 3.6m-0.6m）11.25kN板传荷载3.72 kN/m (4.2/2+4.2/2)m5/84.2m41.013kN2内墙自重36.578kN/m （3.6m-0.6m） 109.7kN所以，标准层柱恒载11.25+41.013+109.7162.0kN标准层活载=2.0 kN/m 4.2m5/8(4.2/2+4.2/2)m =22.05kN2基础顶面恒载=基础梁自重+ 底层内墙自重=3.75kN/m（3.6m-0.6m）+44.41kN/m（3.6m-0.6m）=144.48kNC 轴柱纵向集中荷载同 B 轴柱纵向集中荷载，D 轴柱纵向集中荷载同 A 轴柱纵向集中荷载。2.3 风荷载计算2.3.1 风荷载标准值计算为简化计算，将计算单元内外墙面的分布风荷载化为等量作用于屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值，计算公式如下 4：(2-1) kzso式中： 基本风压 0.45kN/m0w2 14风荷载体型系数，本工程 H/B=3.64,取 =1.3s s风压高度变化系数Z风振系数，当房屋高度小于 30 米时取 1.0集中风荷载 (2-2)kPwA一榀框架各层节点的受风面积，A2ijhB下层柱高ih上层柱高，对于顶层为女儿墙高度的 2 倍j计算单元迎风面宽度B表 2-1 风荷载标准值计算2.3.2 风荷载作用下的位移验算层次 sZ(m)Zihj()0w2kN/m(k)(m )A2(kN)Pw4 1.3 1.0 0.74 15.35 3.6 3.6 0.45 0.433 3.68.4=30.24 14.033 1.3 1.0 0.74 11.75 3.6 3.6 0.45 0.433 3.68.4=30.24 14.032 1.3 1.0 0.74 8.15 3.6 3.6 0.45 0.433 3.68.4=30.24 14.031 1.3 1.0 0.74 4.55 4.55 3.6 0.45 0.433（3.6/2+4.55/2）8.4=34.2314.82 15水平荷载作用下框架的层间侧移按以下公式计算 6：(2-3)ijJjD/VU第 i 层的总剪力J第 j 层所有柱的抗侧移刚度之和I第 j 层的层间侧移j各层横向侧移刚度计算：底层：A、D 柱： K=0.6 423.0K.5c= kN/mD1546.14230127.hic同理可得，B、C 柱： =16352kN/m=(15446+16352) 2=63596kN/m1标准层：A、D 柱： K=0.52 201.Kc= kN/mD67496.3201.24hic同理可得，B、C 柱： =19563kN/m=(16749+19563) 2=72624kN/m2风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算，计算如表 2-2表 2-2 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算层数 (kN）FJVIJDjU/jh4 14.03 14.03 72624 0.000193 0.17410 43 14.03 28.06 72624 0.000386 0.348102 14.03 42.09 72624 0.000579 0.52210 41 14.82 56.91 63596 0.000894 1.76410= =0.002808mUj侧移验算：对于框架结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为 6，本框架结构的150 16层间侧移与层高之比的最大值满足 1.764 10 123.74kN.m，48.176)206(124031)2(01 /.hbfffc属于第一类 T 形截面。75640317.2201 .hbfMcs 501. bs 92.ssmm 4.73564031.0hfAsyS 2查表得： 下部实配 3 20（ s=941mm ） 。A%.)/f%,(.yt12maxin 满 足 要 求 。%.h.bhAS 2805620501563094min上部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。 =0.2%600300=360mmAmin，选配 2 20， =628mm 。2AS2BC 梁（ 600mm 300mm）梁跨中弯矩为正，下部受拉，则按 T 型截面进行配筋计算，跨中截面 =72.12kN.m,M现浇板可作为受压翼缘，其计算宽度：当按跨度考虑时 mm；24037/l/bf当按梁间距考虑时 mm5SnfkN.m72.12kN.m，48.176206124031201 )/(.)h(bfffc属于第一类 T 形截面。 5306524031.726201 .hbfMcs 5. bs 9.smm7.42657031260.hfAsyS 2查表得： 下部实配 3 20（ s=941mm ）A%.)y/ft%,(. 104maxin 满 足 要 求 。%.h.bhAS 280562561056390min0 上部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。=0.2%600300=360mm ，选配 2 20， =628mm 。in2AS2A 支座: kN.m97.4M按矩形截面计算：30563014.22201 .hbfcs 589. bs 82.ss mm ，实配 4 25， mm5.1746093.40hfMAsyS 2 1964SA2下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。=0.2%600300=360mm ，选配 2 20， =628mm 。Amin2AS2B 支座: kN.m 483.7M350610221 .hbfcs 4835. bs 72.ss mm351649503.480 .hfMAsyS ，实配 4 25， mm 。2 1964SA2 54足 要 求 。%.h%bhAS 2760526016.0563194min0 下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为 0.2%。=0.2%600300=360mm ，选配 2 20， =628mm 。min2AS2框架梁的正截面配筋计算见下表：表 2-24 框架梁正截面配筋计算梁 AB 梁 BC层号计算公式左截面 跨中截面 右截面 左截面 跨中截面 右截面(kN.m)M-298.12 68.21 309.64 -80.48 20.76 80.48201bhfcS0.157 0.036 0.163 0.042 0.011 0.042s0.172 0.037 0.179 0.043 0.011 0.043)(ss20.914 0.982 0.911 0.978 0.994 0.9780hfMAsyS1228.36 374.27 1314.71 441.60 113.91 441.60钢筋 4 25 2 203 254 22 4 252 203 25 4 25实配面积（上） 1964 628 1964 1964 628 1964四层实配面积（下） 1473 1473 1473 1473 1473 1473(kN.m)M-421.93 128.58 467.49 -84.45 68.81 84.45201bhfcS0.225 0.069 0.249 0.045 0.037 0.045三层s0.258 0.072 0.291 0.046 0.038 0.046 55)(ss210.871 0.964 0.854 0.977 0.981 0.9770hfMAsyS1285.96 391.89 1414.82 257.44 214.64 257.44钢筋 4 25 2 203 254 25 4 252 203 254 25实配面积（上） 1964 628 1964 1964 628 1964实配面积（下） 1473 1473 1473 1473 1473 1173(kN.m)M-432.67 127.69 470.31 -83.32 69.81 83.32201bhfcS0.226 0.067 0.246 0.044 0.037 0.044s0.360 0.070 0.288 0.045 0.038 0.045)(ss20.870 0.965 0.856 0.977 0.982 0.9770hfMAsyS1391.01 381.12 1403.3 248.61 208.30 248.61钢筋 4 25 2 203 254 25 4 252 203 254 25实配面积（上） 1964 628 1964 1964 628 1964二层实配面积（下） 1473 1473 1473 1473 1473 1473(kN.m)M-422.97 123.74 464.40 -89.17 64.68 89.17201bhfcS0.221 0.065 0.243 0.047 0.034 0.047s0.253 0.068 0.283 0.048 0.035 0.048)(ss20.873 0.966 0.828 0.976 0.983 0.9760hfMAsyS1562.06 369.20 1685.61 266.05 192.94 266.05钢筋 4 25 2 203 254 25 4 252 203 254 25一层实配面积（上） 1964 628 1964 1964 628 1964 56（2）斜截面受剪承载力计算第一层：支座 A：=318.23kNV截面尺寸验算： 属 一 般 梁 。48.13056bhW非抗震设计： 当 w/ 4 时，需满足 0.25 。V0bhfc，满足要求。求 。V.hf.c kN96.5252500，需要按计算配置箍筋。bt 169.7317现只配箍筋而不用弯起钢筋：mm /mm91052034.825301 .hf.bVsn.Ayvtv 2选配箍筋 ， mm /mm，满足要求。81.sn.Av2%.f.yvtsv, 630214240min，满足要求。min53sv,ssv .b.A表 2-25梁中箍筋的最大间距（mm）梁高 h07bhf.Vt07bhf.Vt3015150 200200 3008h250 3500300 400实配面积（下） 1473 1473 1473 1473 1473 1473 57支座 B 左：=-324.48kNV，满足要求。Vbhf.c 605.9kN314.0252500，需要按计算配置箍筋。t 9.7k6.37现只配箍筋而不用弯起钢筋：mm /mm90456210348.25130 .hf.Vsn.Ayvtv 2选配箍筋 ， mm /mm，满足要求。8.sn.Av2%.f.yvtsv, 163024240min，满足要求。min513sv,ssv .b.A支座 B 右： =126.76kNV，满足要求。Vhf.c kN96.0534.0252500，需要按计算配置箍筋。bt k67.191.37现只配箍筋而不用弯起钢筋：mm /mm 19052034.25 3301 .hf.bVsn.Ayvtv 2选配箍筋 ， mm /mm，满足要求。81.sn.Av2%.f.yvtsv, 630214240min，满足要求。min53sv,ssv .b.A对非加密区，配置 ， ，满足构造要求。208 min25023sv,s %.b.A由内力组合表可知，各层 A 支座剪力及 B 支座左右端的剪力相差不大，且有逐层减小的趋势，故二三层的梁箍筋的配置均同一层。 58表 2-26 框架梁斜截面强度计算截面 支座 A 支座 B 左 支座 B 右剪力 (kN)V318.23 -324.48 126.76加密区实配箍筋 108108108加密区长度(mm) 1050 1050 1050非加密区实配箍筋 200820082008注：加密区的长度 max(1.5h,500mm),取 1050mm。2.7 楼板设计在肋形楼盖中,四边支承板的长边 与短边 之比 时可按双向板设计。所以l2l121lA，B 区格板均按双向板计算。1、设计荷载恒载：30mm 厚水磨石面层 0.65kN/m 220mm 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40kN/m100mm 厚钢筋混凝土板 250.10=2.50kN/m 210mm 厚混合砂浆抹灰层 0.0117=0.17kN/m合计 3.72kN/m 21.2 3.72=4.46kN/m 2活载： 教室： 2.0kN/m 21.42.0=2.8kN/m 2走道： 2.5kN/m 21.42.5=3.5kN/m 2教室 ： kN/m6.7qgP2 59kN/m 86.52qgP2走道 ： kN/m97kN/m1.22、计算跨