一二层全空气系统的气流组织计算

全空气系统的气流组织计算全空气系统的气流组织计算 各房间风量计算各房间风量计算 对于舒适性空调且层高 5m 送风温差设为 to 100C 则送风温度为 to 16 0C 室内设 计温度为 tN 26 1 0C 室内相对湿度 N 55 5 查参考文献 1 表 2 18 换气次数应大于等 于 5 次 h 3 2 13 2 1 负荷和风量计算负荷和风量计算 由前面设计得舞厅总冷负荷 Q 79711 9W 总湿负荷 W 5 7512457 热湿比线为 g s 13859 936 室内设计计算参数 室外设26 0o N tC 505 N 计气象参数 35 0o w tC 555 w 在 i d 图上根据和确定室内空气状态点 N 通过该点画出热湿比线 N t N 按消除余热和消除余湿所求通风量基本相同 说明计算无误 所取送风温差为 10 符合要 求 查附录 文献 1 1 1 得 当 t0 16 时 空气密度 3 1 195 kg m 所以 L 24596 815m3 h 查参考文献 1 中表 4 1 以及 4 2 可知 人短期停留的房间中 CO2允许浓度为 2 0 l m3 在轻劳动条件下人 CO2呼出量为 30 l h 人 取室外 CO2浓度为 0 42 l m3 则为达到 卫生标准须新风量为 Gw2 205 0 89 30 2 0 42 3451 51 m3 h 而由系统总风量得新风两为 G3 24596 815 0 2 4919 363 m3 h 由于室内外压差近似为零 故 G1 0 m3 h 所以 最小新风量为 4919 363 m3 h 同理可知大堂最小新风量为 G 12020 06057 0 2 2404m3 h 如下表 名称大厅中餐厅舞厅 冷负荷 W 38953 927691 279711 9 湿负荷 g s 1 6204535 3773030565 751245722 热湿比 24038 95149 64466613859 93641 in kJ kg 595959 io kJ kg 453945 风量 m3 h 12020 065981 299224596 81486 面积 m2 546 22286 45306 37 新风量 m3 h 24043372 1329113451 51 人数 27 311190 966667204 2466667 新风负 荷 5 58457 83348 0178 一楼其它各室新风量 房间名称及类型人数新风量新风负荷面积 雅间 1001 1006 2600 1393822 8 1012 豪华包厢 1 945558 3650 13558238 91 1014 小卖部 2 88786 610 20119557 74 1015 商务中心 2 88786 610 20119557 74 1017 豪华包厢 1 116533 4950 07780922 33 1018 豪华包厢 1 0832 40 07526521 6 1019 控制中心 1 398541 9550 09746127 97 1020 管理 1 39941 970 09749627 98 1021 电话机房 0 631518 9450 04400912 63 1022 1025 包厢 51500 3484513 76 1026 休息室 41200 2787621 43 1027 灯控室 2600 139389 7 空调设备选型计算及空调方式说明空调设备选型计算及空调方式说明 第一层空调箱选型计算 第一层的空调系统负荷192 824 23 78 216 6kW 其中新风负荷为23 78kW 新风量为 10990 5m3 h 一层空调方式采用一次回风方式 具体计算如下 1 作空气处理方案图 查取有关参数 图 空气处理过程 由已知的室外计算参数tw tws 和室内设计参数tR N 在h d 图中分别定出新风和回风 即室内设计状态 的状态点W 和N 查得 hw 82kJ kg hN 53 1kJ kg 室内空气设计状态对应的露点温度tN L 16 2 确定送风状态点 当取送风的机器露点L 温度tL tN L 16 时 t0 tN tN L 26 16 10 符合舒适性空调送风温差选择的要求 所以取tL tN 10 26 10 16 作为送风状态点 由 tL 16 N 90 查得hL 42kJ kg 3 空调机所需的冷量 空调冷负荷为216 6kW 则空调箱应具有冷量为216 6kW 4 空调机所需的风量 由于房间的冷负荷 不包括新风负荷 为Q1 192 824kW 则房间的送风量 G Q1 hN hL 192 824 53 1 42 17 37kg s 即L 17 37 3600 1 2 52114 6m3 h 5 空调箱进风参数的确定 由以上计算可知 房间的送新风量分别为 52114 6m3 h 和 10990 5m3 h 即新回风比为 10990 5 52114 6 10990 5 1 3 7416 则新回风混合态的焓值为 hc hw 3 74hN 4 74 59 2kJ kg 由此在NW 连线上找到C 点 并查得tc 26 5 tcs 19 即该空调机的进风参数为 DB WB 26 5 19 6 空调箱的选型 根据美的空调箱给出的空调箱工况为DB WB 27 19 5 实际情况 DB WB 26 5 19 在已知制冷量216 6kW 风量为52114 6m3 h 时 选用型号为MKS C 30L MKS C 40L的上出 风立式空调箱各一台 其额定风量分别为30000m3 h 40000m3 h 余压分别为 320Pa 370Pa 冷量分别为225kW 238 9kW 盘管采用4 排 电机功率11kW 15kW 水流 量8 6L s 11 4L s 水压降53kPa 41kPa 第二层空调箱选型计算 第二层的空调系统负荷111 518 43 1 154 62kW 其中新风负荷为43 1kW 新风量为 18551 6m3 h 二层空调方式采用一次回风方式 具体计算如下 1 作空气处理方案图 查取有关参数 由已知的室外计算参数tw tws 和室内设计参数tR N 在h d 图中分别定出新风和回风 即室内设计状态 的状态点W 和N 查得 hw 82kJ kg hN 53 1kJ kg 室内空气设计状态对应的露点温度tN L 16 2 确定送风状态点 当取送风的机器露点L 温度tL tN L 16 时 t0 tN tN L 26 16 10 符合舒适性空调送风温差选择的要求 所以取tL tN 10 26 10 16 作为送风状态点 由 tL 16 N 90 查得hL 42kJ kg 3 空调机所需的冷量 空调冷负荷为154 62kW 则空调箱应具有冷量为154 62kW 4 空调机所需的风量 由于房间的冷负荷 不包括新风负荷 为Q1 111 6kW 则房间的送风量 G Q1 hN hL 111 6 53 1 42 10 1kg s 即L 10 1 3600 1 2 30300m3 h 5 空调箱进风参数的确定 由以上计算可知 房间的送新风量分别为 30300m3 h 和 18551 6m3 h 即新回风比为 18551 6 30300 18551 6 1 0 633 则新回风混合态的焓值为 hc hw 0 633hN 1 633 70 1kJ kg 由此在NW 连线上找到C 点 并查得tc 29 5 tcs 21 即该空调机的进风参数为 DB WB 29 5 21 6 空调箱的选型 根据美的的空调箱工况为DB WB 27 19 5 实际情况 DB WB 26 5 19 在已知制冷量154 62kW 风量为30300m3 h 时 选用型号为MKS C 20w的卧式空调箱2台 其额定风量为20000m3 h 余压320Pa 冷量119 3kW 盘管采用 4 排 电机功率 5 5 2kW 水流量 5 7L s 水压降 28kPa 7 3 气流组织 气流组织也称空气分布 也就是设计者要组织空气合理的流动 气流组织直接影响室 内空调效果 关系房间工作区的温度基数 精度及区域温差 工作区气流速度 是空气调 节设计的一个重要环节 本设计采用上送下回的气流组织 气流组织计算的目的在于选择 气流分布的形式 确定送风口的形式 数目和尺寸 使工作区的风速和温差满足设计要求 本设计卖场区采用风管送风 办公室采用风机盘管加新风 新风由墙洞引入 11 空气调 节设计手册 规定 对于舒适性空调 工作区风速夏季不应大于0 3m s 冬季不应大于 0 2m s 7 3 1 送 回风口的形式 送风口采用圆形散流器送风 气流流型为平送贴附射流型 散流器一般按照梅花型布 置或对称布置 本设计采用对称布置形式 布置散流器时 散流器之间及散流器和墙之间 有一定距离 一方面能使射流扩散效果好 另一方面可使射流有足够的射程 房间内的回 风口风速的衰减很快 它对房间的气流影响相对于送风口来说比较小 因此风口的形式比 较简单 本次设计中选择使用方形散流器作为回风口 7 3 2 气流组织设计计算 采用散流器顶送风的气流组织方式 以一层为例 一 二层共分为四个区域 分别为 区 区 区 区 具体计算如下 一层散流器送风口布置形式见一层空调平面布置图 将该空调分区划分为若干个的小方区 散流器设在小方区中央 区 区 一层 区宽度方向两边中心距为29m 按一定空间及间距布置要求 可布置17个风口 根据 实际情况减则 区拟采用的散流器数为17个方形散流器 则 区拟装的空调箱型号为 FPG4 600 额定风量为30000m3 h 故每个散流器的送风量平均为 30000 17 1765m3 h 0 49m3 s 查表 因房间吊顶高度为3m 在A 6m H 3 0m 栏内 查得室内送风平均速度为0 20m s 按送冷风修正 有 Vpj 1 2 0 20 0 24m s 0 25m s 满足设计要求 根据表查得Ls 0 49m3 s 时 散流器颈部尺寸D 500mm vs 2 27m s 满足要求 因此选 用颈部尺寸为500mm 的吊顶圆型直片式散流器 此时散流器颈部风速为 Vs Ls D2 4 0 49 0 25 4 2 5m s 根据表可知 在Vs 3m s 时 其全压损失为16 37Pa 下面在计算风口阻力 时近似采用该值 区 一层 区按房间位置和间距布置要求 可布置按空间位置及房间大小适当 布置方形散流器 则 区拟采用的散流器数为28 个 则 区拟装的空调箱型号为MKS C 40L 额定风量为40000m3 h 故每个散流 器的送风量平均为40000 28 1430m3 h 0 397m3 s 查表 因房间吊顶高度为3m 查得室内送风平均速度为0 20m s 按送冷风修正 有 Vpj 1 2 0 20 0 24m s 0 25m s 满足设计要求 根据表查得Ls 0 4m3 s 时 散流器颈部尺寸D 500mm vs 2 63m s 满足要求 因 此选用颈部尺寸为500mm 的吊顶圆型直片式散流器 此时散流器颈部风速 为 Vs Ls D2 4 0 4 0 5 0 5 4 2 03m s 根据表可知 在Vs 3m s 时 其全压损失为16 37Pa 下面在计算风口阻力 时近似采用该值 区 二层 区按房间位置和间距布置要求 可布置按空间位置及房间大小适当 布置方形散流器 则 区拟采用的散流器数为22 个 则 区拟装的空调箱型号为MKS C 20w 额定风量为20000m3 h 故每个散流 器的送风量平均为20000 22 909m3 h 0 253m3 s 查表 因房间吊顶高度为3m 查得室内送风平均速度为0 20m s 按送冷风修正 有 Vpj 1 2 0 20 0 24m s 0 25m s 满足设计要求 根据表查得Ls 0 3m3 s 时 散流器颈部尺寸D 500mm vs 2 63m s 满足要求 因 此选用颈部尺寸为500mm 的吊顶圆型直片式散流器 此时散流器颈部风速 为 Vs Ls D2 4 0 253 0 5 0 5 4 1 3m s 根据表可知 在Vs 3m s 时 其全压损失为16 37Pa 下面在计算风口阻力 时近似采用该值 区 二层 区按房间位置和间距布置要求 可布置按空间位置及房间大小适当 布置方形散流器 则 区拟采用的散流器数为14个 则 区拟装的空调箱型号为MKS C 20w 额定风量为2000m3 h 故每个散流 器的送风量平均为20000 14 1430m3 h 0 397m3 s 查表 因房间吊顶高度为3m 查得室内送风平均速度为0 20m s 按送冷风修正 有 Vpj 1 2 0 20 0 24m s 0 25m s 满足设计要求 根据表查得Ls 0 4m3 s 时 散流器颈部尺寸D 500mm vs 2 63m s 满足要求 因 此选用颈部尺寸为500mm 的吊顶圆型直片式散流器 此时散流器颈部风速 为 Vs Ls D2 4 0 4 0 5 0 5 4 2 03m s 根据表可知 在Vs 3m s 时 其全压损失为16 37Pa 下面在计算风口阻力 时近似采用该值 7 4 风系统水力计算 空调系统水力计算的目的是 确定各管段的断面尺寸和系统阻力 保证系统 内的风量分配达到要求 最终确定系统通风机的型号和动力消耗 空调水力计 算 采用假定流速法 即根据风道与风口的经济流速确定其风速值 再由风道或风 口 应输送的风量得到风道或风口所需尺寸 并计算出系统的阻力 12 目前空调通风工程上应用的金属风管有两种主要形式 圆形风管和矩形风 管 圆形风管的强度大 耗材少 但是加工工艺复杂 矩形风管易于布置 容 易 加工 本设计采用矩形镀锌板风管 其占据有效空间少 易于布置 管件制作相对 简单 风管的阻力损失由沿程损失和局部损失两部分组成 计算方法如下 沿程阻力 在实际中 通常采用平均比摩阻Rm来计算沿程阻力 P R l m m l 管段长度 其中m R 可由速度v 和风管尺寸的值查 流体输配官网 图2 3 1求出 而风管的尺寸由 暖通空调 表13 3 查得 局部阻力 式中 局部阻力系数 空气密度 kg m3 v 风管内空气实际流速 m s 7 4 1 一层 区风管选择及计算 一区风管布置图一区风管布置图 本工程送风系统采用低速送风 用假定流速法设计一层 区风系统 1 风管管径的确定 采用0 15 的镀锌钢板 选择4 2 5 8 11 12 13 为最不利环路 用假定流速法 计算管径 4 3 段 假定风速为3 5m s 则 F 1765 3 5 3600 0 14 故选用400 400的管道 实际风速为 1765 0 4 0 4 3600 3 06m s 符合要求 3 2段 假定风速为3 5m s 则 F 1765 2 3 5 3600 0 28m2 故选用800 400 的管道 实际风速为 1765 2 0 80 0 40 3600 3 06m s 符合要求 2 5 段 假定风速为4m s 则 F 1765 3 4 3600 0 368m2 故选用800 500 的管道 实际风速为1765 3 0 80 0 50 3600 3 68m s 符合要求 5 8 段 假定风速为5m s 则 F 1875 6 5 3600 0 588m2 故选用800 800 的管道 实际风速为1765 6 0 80 0 8 3600 4 6m s 符合要求 8 11 段 假定风速为5 5m s 则 F 1765 9 5 5 3600 0 802m2 故选用1000 800 的管道 实际风速为 1765 9 1 00 0 80 3600 5 5m s 符合要求 11 12 段 假定风速为7m s 则 F 1765 14 7 3600 0 98m2 故选用1000 1000 的管道 实际风速 为1765 14 1 1 3600 6 86m s 符合要求 12 13 段 假定风速为7m s 则 F 1765 16 7 3600 1 12m2 故选用1250 1000 的管道 实际风速 为1765 16 1 1 25 3600 6 27m s 符合要求 13 入口 段 假定风速为7m s 则 F 1765 17 7 3600 1 19m2 故选用1250 1000 的管道 实际风速 为 1765 17 1 1 25 3600 6 67m s 符合要求 2 消音器及阀门的选择 为降低噪音 在空调机组出口处设置一个消音弯头 根据附录 选用 ZWA50 2000 1250 型消音弯头 由送风量L 60000m3 h 风速v 7m s 查得此消 音 弯头的压降为24Pa 因防火要求 在空调机房与 区交接处设置防火阀 根据附录 选用 FH 02SFW 2000 1250 型防火阀 其阻力系数为0 5 为调节风量 在空调箱出口及所有并联管路上设置一个对开式多叶调节阀 最不利环路各管段局部阻力系数 由 流体输配管网 附录之局部阻力系数 表和相关资料可查到各管段阀件的局部阻力系数 具体如下 各管段阀件的局部阻力系数 管段管件 设备名称 阻力系数 阻 力 4 3 散流器 Z1 16 37 天圆地方渐扩器 0 340 9 对开式多页风量调节 阀 0 52 渐缩管 0 04 3 2 渐缩管 0 040 16 90 度矩形三通直通 0 12 2 5 渐缩管 0 040 16 90 度矩形三通直通 0 12 5 8 渐缩管 0 040 16 90 度矩形三通直通 0 12 8 11 渐缩管 0 040 16 90 度矩形三通直通 0 12 11 12 渐缩管 0 040 43 90 度矩形三通直通 0 12 分叉三通 0 27 12 13 渐缩管 0 040 04 消音弯头 Z1 24Pa 防火阀 0 523 52 风量调节阀 2 4 13 入 口渐扩管 0 6 区风道阻力计算 管段 风量 L 管长 l 管段规格 假定流 速 实际流 速 比摩阻 Rm 摩擦阻力 pm 局部阻力系 数 局部阻 力 z 动压 Pd 编号 m3 hma b mmm sm sPa mPa PaPa 最 不 利 环 路 4 317653400 4003 53 060 30 90 97 5157 35 3 235303800 4003 53 060 20 60 161 1767 35 2 552055800 50043 680 261 30 161 5369 6 5 8105905800 80054 60 271 350 162 415 8 111588581600 5005 55 50 282 240 162 90418 15 11 122471031000 100076 860 320 960 4312 64229 4 12 13282406 51250 100076 270 31 950 041 17629 4 13 入 口 3000521250 100076 670 310 623 52103 48829 4 21 12706011 7800 50054 90 323 7440 527 815 Pm 0 9 0 6 1 3 1 35 2 24 0 96 1 95 0 62 5 53Pa Z 7 515 1 176 1 536 2 4 2 904 12 642 1 176 103 488 132 837Pa 最不利环路总阻力为 132 84 5 53 138 37Pa 管段1到入口 P Pm Z 7 8 103 488 1 176 112 49Pa 则不平衡率 138 37 112 49 138 37 0 187 15 故需添加阀门以平衡阻 力 7 4 2 一层 区风管选择及计算 区风管布置图 用假定流速法设计一层 区风系统 1 风管管径的确定 采用0 15 的镀锌钢板 选择1 12 为最不利环路 用假定流速法计算管径 1 2 段 假定风速为 3m s 则 F 1430 3 3600 0 132m2 故选用400 400 的管道 实际风速为1430 0 40 0 40 3600 2 48m s 符合要求 2 3 段 假定风速为3 5m s 则 F 1430 2 3 5 3600 0 23m2 故选用500 500 的管道 实际风速为 1430 2 0 50 0 5 3600 3 18m s 符合要求 3 4 段 假定风速为4m s 则 F 1430 3 4 3600 0 30m2 故选用630 500 的管道 实际风速为1430 3 0 63 0 50 3600 3 78m s 符合要求 4 5 段 假定风速为4 5m s 则 F 1340 4 4 5 3600 0 35m2 故选用630 630 的管道 实际风速为 1430 4 0 63 0 63 3600 3 97m s 符合要求 5 6 段 假定风速为5m s 则 F 1430 6 5 3600 0 48m2 故选用1000 500 的管道 实际风速为 1430 6 1 0 5 3600 4 76m s 符合要求 6 7 段 假定风速为5 5m s 则 F 1430 7 5 5 3600 0 51m2 故选用1000 630 的管道 实际风速为 1430 7 1 0 63 3600 4 41m s 符合要求 7 8 段 假定风速为5 5m s 则 F 1430 8 5 5 3600 0 58m2 故选用1000 630 的管道 实际风速 为1430 8 1 00 0 63 3600 5 04m s 符合要求 8 9 段 假定风速为5 5m s 则 F 1430 11 5 5 3600 0 67m2 故选用1000 800 的管道 实际风 速为 1430 11 1 00 0 8 3600 5 46m s 符合要求 9 10 段 假定风速为6m s 则 F 1430 12 6 3600 0 79m2 故选用1000 800 的管道 实际风速为 1430 12 1 0 8 3600 5 9m s 符合要求 10 11 段 假定风速为6 5m s 则 F 1430 13 6 3600 0 79m2 故选用1000 800 的管道 实际风速为 1430 13 1 0 0 80 3600 6 45m s 符合要求 11 12 段 假定风速为7m s 则 F 1430 27 7 3600 1 53m2 故选用1600 1000 的管道 实际风速 为1430 27 1 6 1 00 3600 6 7m s 符合要求 12 入口 段 假定风速为7m s 则 F 1430 28 7 3600 1 59m2 故选用1600 1000 的管道 实际风 速为 1430 28 1 00 1 6 3600 6 95m s 符合要求 最不利环路各管段局部阻力系数 由 流体输配管网 附录之局部阻力系数 表和相关资料可查到各管段阀件的局部阻力系数 具体如下 各管段阀件的局部阻力系数 管段管件 设备名称阻力系数 阻力 散流器 Z1 16 37 天圆地方渐扩器 0 34 对开式多页风量调节 阀 0 52 1 2 渐缩管 0 040 9 2 3 渐缩管 0 040 04 渐缩管 0 04 3 4 90 度矩形三通直通 0 120 16 渐缩管 0 04 4 5 90 度矩形三通直通 0 120 16 5 6 渐缩管 0 040 04 6 7 渐缩管 0 040 04 渐缩管 0 04 7 8 90 度矩形三通直通 0 120 16 渐缩管 0 04 90 度矩形三通直通 0 12 8 9 90 度矩形三通直通 0 120 28 9 10 90 度矩形三通直通 0 120 12 10 11 90 度矩形三通直通 0 120 12 渐缩管 0 04 11 12 90 度矩形三通直通 0 120 16 消音弯头 Z1 24Pa 防火阀 0 52 风量调节阀 2 412 入 口渐扩管 0 63 52 渐缩管 0 04 3 12 90 度矩形三通直通 0 120 16 区风道阻力计算 管段 风量 L 管长 l 管段规格 假定流 速 实际流 速 比摩阻 Rm 摩擦阻力 pm 局部阻力 系数局部阻力 z动压 Pd 编号 m3 hma b mmm sm sPa mPa PaPa 最 不 利 环 路 1 214306400 40032 480 261 560 94 865 4 2 328606500 5003 53 180 241 440 040 2947 35 3 442903 5630 50043 780 270 9450 161 5369 6 4 557202630 6304 53 970 30 60 161 94412 15 5 6858061000 50054 760 311 860 040 615 6 71001081000 6305 54 410 32 40 040 72618 15 7 81144031000 6305 55 040 280 840 162 90418 15 8 9157306 51000 8005 55 460 241 560 285 08218 15 9 101716011000 80065 90 40 40 122 59221 6 10 111859051000 8006 56 450 391 950 123 04225 35 11 12386102 51600 100076 70 250 6250 164 70429 4 12 入 口 40040616000 100076 950 261 563 52103 48829 4 3 1214302400 40032 480 260 520 160 8645 4 11 12 Pm 1 56 1 44 0 95 0 6 1 86 2 4 0 84 1 56 0 4 1 95 0 625 1 56 0 52 16 26Pa Z 4 86 0 3 1 536 1 944 0 6 0 726 2 9 5 08 2 592 3 042 4 704 103 49 131 772Pa 最不利环路总阻力为 131 772 16 26 148 03Pa 管段3到入口 P Pm Z 0 864 103 488 104 352Pa 则不平衡率 148 03 104 352 148 03 0 295 15 故需添加阀门以平衡阻 力 7 4 3 二层 区风管选择及计算 二层 区风管布置图 用假定流速法设计二层 区风系统 1 风管管径的确定 采用0 15 的镀锌钢板 选择1 8 为最不利环路 用假定流速法计算管径 1 2 段 假定风速为 3m s 则 F 909 3 3600 0 08m2 故选用320 320 的管道 实际风速为909 0 32 0 32 3600 2 47m s 符合要求 2 3 段 假定风速为3 5m s 则 F 909 3 3 5 3600 0 216m2 故选用500 500 的管道 实际风速为 909 3 0 50 0 5 3600 3 03m s 符合要求 3 4 段 假定风速为4m s 则 F 909 6 4 3600 0 38m2 故选用630 630 的管道 实际风速为909 6 0 63 0 63 3600 3 82m s 符合要求 4 5 段 假定风速为5m s 则 F 909 9 5 3600 0 45m2 故选用800 630 的管道 实际风速为 909 9 0 8 0 63 3600 4 51m s 符合要求 5 6 段 假定风速为6m s 则 F 909 13 6 3600 0 55m2 故选用800 800 的管道 实际风速为 909 13 0 8 0 8 3600 5 13m s 符合要求 6 7 段 假定风速为6m s 则 F 909 16 6 3600 0 67m2 故选用1000 800 的管道 实际风速为 909 16 1 0 8 3600 5 05m s 符合要求 7 8 段 假定风速为6m s 则 F 909 19 6 3600 0 80m2 故选用1000 800 的管道 实际风速 为909 19 1 00 0 8 3600 5 99m s 符合要求 8 25段 假定风速为7m s 则 F 909 22 7 3600 0 79m2 故选用1000 800 的管道 实际风 速为 909 22 1 00 0 8 3600 6 94m s 符合要求 最不利环路各管段局部阻力系数 由 流体输配管网 附录之局部阻力系数 表和相关资料可查到各管段阀件的局部阻力系数 具体如下 管段管件 设备名称 阻力系数 阻力 散流器 Z1 16 37 天圆地方渐扩器 0 34 对开式多页风量调节 阀 0 52 分叉三通 0 27 1 2 渐缩管 0 040 9 分叉三通 0 27 2 3 渐缩管 0 040 31 渐缩管 0 04 3 4 90 度矩形三通直通 0 120 16 渐缩管 0 04 4 5 90 度矩形三通直通 0 120 16 90 度矩形三通直通 0 12 5 6 渐缩管 0 040 16 90 度矩形三通直通 0 12 6 7 渐缩管 0 040 16 渐缩管 0 04 7 8 90 度矩形三通直通 0 120 16 消音弯头 Z1 24Pa 防火阀 0 52 风量调节阀 2 4 8 25 渐扩管 0 63 52 渐缩管 0 04 24 8 90 度矩形三通直通 0 120 16 区风道阻力计算 管段 风量 L 管长 l 管段规格 假定流 速 实际流 速 比摩阻 Rm 摩擦阻力 pm 局部阻力 系数 局部阻力 z 动压 Pd 编号 m3 hma b mmm sm sPa mPa PaPa 最 不 利 环 路 1 29094320 32032 470 31 20 94 865 4 2 327278500 5003 53 030 241 920 312 27857 35 3 454548630 63043 820 241 920 161 5369 6 4 5818111800 63054 510 313 410 162 415 5 6118171800 80065 130 340 340 163 45621 6 6 71454491000 80065 050 32 70 163 45621 6 7 81727191000 80065 990 32 70 163 45621 6 8 251999831000 80076 940 381 143 52103 48829 4 24 89094320 32032 470 31 20 160 8645 4 Pm 1 2 1 92 1 92 3 41 0 34 2 7 2 7 1 14 16 53Pa Z 4 86 2 278 1 536 2 4 3 456 3 456 3 456 103 49 124 93Pa 最不利环路总阻力为 124 93 16 53 141 46Pa 管段24到入口 P Pm Z 0 864 103 488 104 352Pa 则不平衡率 141 46 104 352 141 46 0 26 15 故需添加阀门以平衡阻 力 7 4 3 二层 区风管选择及计算 二层 区风管布置图 1 风管管径的确定 采用0 15 的镀锌钢板 选择1 12 为最不利环路 用假定流速法计算管径 12 2 段 假定风速为 3m s 则 F 1430 3 3600 0 132m2 故选用400 400 的管道 实际风速为1430 0 40 0 40 3600 2 48m s 符合要求 2 3 段 假定风速为3m s 则 F 1430 3 3 3600 0 39m2 故选用630 630 的管道 实际风速为 1430 3 0 63 0 63 3600 3 00m s 符合要求 3 4 段 假定风速为4m s 则 F 1430 6 4 3600 0 6m2 故选用630 1000 的管道 实际风速为1430 6 0 63 1 3600 3 78m