土木工程毕业设计（论文）-开封市西城区办公楼设计

郑州华信学院毕业设计 开封市西城区办公楼设计目 录第1章 设计基本资料1第2章 结构布置及计算简图3 2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选3 2.2 框架计算简图及梁柱线刚度6第3章 荷载计算7 3.1 荷载计算7第4章 框架梁柱的线刚度计算11 4.1 框架梁柱的线刚度计算11第5章 横向水平荷载作用下的框架内力计算15 5.1 重力荷载代表值计算15 5.2 水平地震作用下框架内力合侧移的计算21 5.3 横向凤荷载作用下框架结构内力和侧移计算30第6章 竖向荷载作用下内力计算39 6.1 框架结构的荷载计算39 6.2 恒荷载作用下框架的内力42 6.3 活荷载作用下框架的内力51第7章 框架结构的内力组合59 7.1 框架结构梁内力组合59 7.2 框架结构柱的内力组合81第8章 框架柱正、斜截面配筋计算100 8.1 框架柱的截面设计100 8.2 框架梁的正，斜截面配筋计算114第9章 板配筋计算125 9.1 板的配筋125第10章 楼梯计算133 10.1 楼梯的设计133 10.2 踏步板计算138 10.3 楼梯斜梁计算134 10.4 休息平台计算136 10.5 平台梁计算143第11章 基础配筋计算140 11.1 桩基础的设计及验算140 11.2 承台的结构计算143 11.3 基础配筋计算144 11.4 中桩基础的设计145 11.5 中桩承台的结构计算148 11.6 基础配筋计算149致 谢151参考文献152全套图 纸加扣 3346389411或3012250582第1章 设计基本资料1.l初步设计资料1.1.1设计依据 1.工程名称：开封市西城区办公楼。 2.工程概况：建筑面积10139.86，建筑总高为33.65m,九层. 3.温度：最热月平均28，最冷月平均-5；极端最高温度38，极端最低温度为11.5. 4.相对湿度：年平均34 5.相对风向：北风，基本风压0.45KN/. 6.雨雪条件：最大积雪深度0.25,雪荷载0.30 KN/。 7.年降雨量870。 8.地质条件：地下水位：本场地勘察期间，初见地下水位埋深1.6m左右,稳定地下水位埋深1.60-1.67m，历史最高水位约1.0m。属第四系松散岩类孔隙潜水，地下水的补给主要为大气降水，水位随季节有一定波动，年变化幅度1.0m2.0m.地下水和土对混凝土结构具微腐蚀性，干湿交替情况下，对钢筋混凝土结构中钢筋的钢筋具弱腐蚀性；长期浸水情况下，对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性具微腐蚀性。 （1）地震烈度：本工程抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第二组。本工程按7度采取抗震构造措施。场地类型：三类。 （2）地质资料：见表1.1.11表1.1.11 地质资料基底埋深（m）土层厚度（m）岩土名称地基土静荷载标准值（Kpa）2.202.20杂填土1008.005.80粉质粘土14016.208.20粘土16020.704.50中密的细砂25.004.30基岩1.1.2结构选型 1.结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。 2.屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，刚柔性结合的屋面，屋面板厚100mm。 3.楼面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，板厚100mm。 4.楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。 5.天沟：采用现浇天沟。32郑州华信学院毕业设计 开封市西城区办公楼设计第2章 结构布置及计算简图2.1结构布置及梁、柱截面尺寸的初选2.1.1梁柱截面尺寸初选建筑面积10139.86，建筑总高为33.65m,层高九层，内外墙的做法：内外墙均砌200厚空心砌块砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。板厚取100 mm： 1.梁截面尺寸的估算： (1)AC跨：主梁：L=6000,取600，取300故框架横纵梁的截面尺寸为bh=300600 次梁：L=6000 ,取400，b取250故框架次梁的截面尺寸为bh=250700 (2)CE跨： 主梁：L=2400,取700，取250故框架梁的截面尺寸为bh=250700表2.2.1-1 估算梁的截面尺寸（）及各层混凝土强度等级层数混凝土强度等级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）BC,DE跨CE跨-19C30350800350900300700250700 2.柱截面尺寸的估算：框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算：柱组合的轴压比设计值按照公式（1.1）计算： N=Fgn (1.1)式中：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；: 为按照简支状态计算柱的负荷面积；：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14KN/;: 为验算截面以上楼层层数；框架柱验算 (1.2)由计算简图2.1.1-1可知边柱和中柱的负载面积可知：中柱：（66）/2(6+2.4)/2=64.2边柱：（66）/26/2=7.23边柱：中柱：根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为600600360000，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为600600。故初选柱的尺寸为600600；如图2.1.1-1所示：图2.1.1-1 边柱和中柱的负荷面积简图2.1.2结构布置如图2.1.2-2 所示：图2.1.2-2 结构平面布置图注：梁的尺寸：L1=300600, L2=250400,L3=250450边柱、内柱的尺寸均为：6006002.2框架结构的计算简图图2.2.1-1 框架结构梁，柱尺寸注：室内外高差0.45m,基础埋深0.5m,h=0.45+0.5+3.6=4.55m第3章 重力荷载代表值的计算3.1荷载计算3.1.1屋面及楼面恒荷载计算 1.屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土 1.0KN/找平层（柔性）三毡四油油铺小石子 0.4 KN/找平层：15厚水泥砂浆 0.015m200.3 KN/找坡层：40厚水泥石灰砂浆3找平0.04m140.56KN/保温层：80厚矿渣水泥0.08m14.51.16KN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计 6.09 KN/ 2.各层走廊楼面：水磨石楼面：10面层20水泥砂浆打底0.65 KN/素水泥砂浆结合层一道结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计：2.67 KN/ 3.标准层楼面：大理石楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥 1.16KN/水泥浆结合层一道结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计：3.83 KN/ 4.楼梯，水泥砂浆楼面构造层：0.5KN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计：3.17 KN/3.1.2屋面及楼面活荷载计算 1.根据荷载规范查得 ：上人屋面：2.0KN/楼 面：2.0KN/(办公楼)走 廊: 2.5KN/ 2.雪荷载Sk=1.00.3 KN/=0.3 KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.3.1.3梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算 1.梁自重： (1)边横梁，纵梁：bh=300600梁自重： 2.50.3m(0.6m-0.1m)=3.75 KN/抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.6m-0.1m)2+0.25m17=0.221KN/合计：3.975 KN/ (2)中横梁：bh=250450梁自重：25 0.25m(0.45m-0.1m)=2.1875KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.45m-0.1m)2+0.25m17=0.1615 KN/合计：3.17 KN/ (3)次梁：bh=250400梁自重：250.25m(0.4m-0.1m)=2.188KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.4m-0.1m)2+0.25m17=0.1445 KN/合计：2.3325 KN/ (4)基础梁：bh=250400梁自重：25 0.25m0.4m=2.5KN/m 2.柱自重： (1)柱：bh=250400柱自重：25 0.6m0.6m=9KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m0.6m417=0.408 KN/合计：6.408 KN/ (2)构造柱：bh=240240柱自重：25 0.24m0.23m=1.44KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m0.24m0.24m217=0.16 KN/合计：1.6 KN/ 3.外纵墙自重：标准层纵墙：1.3m0.24m18=3.89 KN/m铝合金窗：0.35 KN/1.8m=0.63 KN/m水刷石外墙面：（3.6m-1.8m）0.5 KN/=0.9 KN/m水泥粉刷那墙面：（3.6m-1.8m）0.36 KN/=0.648KN/m合计：7.794 KN/底层：纵墙 （4.55m-1.8m-0.6m-0.4m）0.24m18=7.56 KN/m铝合金窗：0.35 KN/1.8m=0.63 KN/m水刷石外墙面：（3.6m-1.8m）0.5 KN/=0.9 KN/m石灰粗沙刷那墙面：（3.6m-1.8m）0.36 KN/=0.648KN/m合计：9.738 KN/ 4.内墙自重：标准层纵墙：（3.6m-0.6m）0.24m18=12.96 KN/m水泥粉刷内墙面：3.0m0.36 KN/2=2.16 KN/m合计：15.12 KN/底层：纵墙：（4.55m-0.6m）0.24m18=17.064 KN/m水泥粉刷内墙面：3.95m0.36 KN/2=2.844 KN/m合计：19.908 KN/ 5.内隔墙自重：标准层：内隔墙：（3.6m-0.6m）0.24m9.6=7.2 KN/m水泥粉刷内墙面：(3.6m-0.6m)0.36 KN/2=4.32 KN/m合计：11.52 KN/底层：内隔墙：（4.55m-1.8m-1.0m）0.25m9.6=4.2 KN/m水泥粉刷内墙面：(4.55m-1.8m-1.0m) 0.36 KN/2=1.26 KN/m合计：5.46 KN/第4章 框架侧移刚度的计算横向框架梁柱的线刚度计算4.1框架梁柱的线刚度计算4.1.1框架梁柱的线刚度计算框架梁柱的相对线刚度如图4.1.1-1所示，作为计算各节点弯矩分配的依据.在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2Io（Io为梁的截面惯性矩） （4.1） 梁采用C30混凝土，。由于左跨梁右跨梁：i边梁EI/L=中跨梁：i中跨梁EI/L=底层柱：（BE轴）i底柱EI/L=其余各层柱：（BE轴）i余柱：EI/L=令i余柱1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：i边梁i中跨梁i底柱图4.1.11 框架梁柱的相对线刚度4.1.2梁柱的线平均刚度比 1.底层 (4.2) (4.3)由公式（4.2）、（4.3）可求梁柱线刚度为： (1)B,E梁柱线刚度为： （KN/M） (2)C,D梁柱的线刚度为： （KN/M） 2.标准层： (4.4) (4.5)由公式（4.2）、（4.3）可求梁柱线刚度为： (1)B,E梁柱的线刚度为： （KN/M） (2)C,D梁柱的线刚度为： （KN/M）故横向框架的侧移刚度见表4.1.2-1，4.1.22表4.1.2-1 横向框架29层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱19416.66710194166.67C柱24231.67810242316.78D柱24231.67810242316.78E柱19416.66710194166.67872966.9表4.1.2-2 横向框架首层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱18863.21210188632.12C柱2080310208030D柱2080310208030E柱18863.21210188632.12793324.24表4.1.23 横向框架顶层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱19416.6678155333.36C柱24231.6788193853.42D柱24231.6788193853.42E柱19416.6678155333.36698373.568第5章 横向水平作用下荷载作用下框架内力和侧移计算5.1水平地震作用下结构各层的总重力荷载代表值计算5.1.1墙自重 外纵墙：采用240厚灰砂砖18KN/m3,一侧水刷石墙面10.5 KN/m3,另一侧为20mm厚的抹灰（17 KN/m3），则墙面单位面积的重力荷载为：底层：B轴线上的纵墙面积：E轴线上纵墙的面积：522 轴线上纵墙的面积：合计：125.25+153.09+85.32=363.69则底层外墙自重为：5.16363.69 =1876.64KN标准层：B轴线上的纵墙面积： E轴线上纵墙的面积： 514 轴线上纵墙的面积：合计：89.64+110.16+64.8=264.6则标准层外墙自重为：5.16264.6=1365.336KN顶层：B轴线上的纵墙面积：E轴线上纵墙的面积：514 轴线上纵墙的面积：合计：77.76+79.38+64.8=221.94则顶层外墙自重为：5.16221.94=1145.21KN 内隔墙采用200厚蒸压加气砼砌块（5.5 KN/m3）,两侧均为20mm厚抹灰，墙面单位面积荷载为：底层：C轴线上的横墙面积：D轴线上横墙的面积： BE轴线上横墙的面积：-合计；481.428+114.31+99.98=695.718则底层内隔墙自重为：1.78695.718=1238.38KN标准层：C轴线上的横墙面积：D轴线上横墙的面积： BE轴线上横墙的面积：合计；117.56+69.2+396.648=583.408 则标准层内隔墙自重为：1.78583.408=1038.47KN顶层：C轴线上的横墙面积：D轴线上横墙的面积：BE轴线上横墙的面积：合计:88.6+29.4+45.464=163.464则顶层的内隔墙自重为：1.78163.464290.37KN 卫生间隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（5.5KN/m3）, 两侧贴瓷砖（0.5 KN/m3）,墙面单位面积重力荷载为为：底层： 则底层卫生间隔墙自重为：1.7894.168=150.67KN标准层： 则标准层卫生间隔墙自重为：1.7871.52=114.432KN 女儿墙自重采用240厚加气砼砌体，15.5KN/m3,两侧均为200mm厚抹灰，墙高900mm，墙面单位面积的重力荷载为:六层顶女儿墙：则女儿墙的自重：90.722=181.44KN七层女儿墙则女儿墙的自重：227.5=55.08KN5.1.2 梁，柱，墙，板，门窗重力荷载标准值汇总 1.梁重力荷载标准值汇总表：表5.1.2-1 梁重力荷载标准值汇总构件层次b/mh/mg/KNLi/mGiLinGi/KN横梁160.30.63.98KN/m623.85204777层0.30.63.98KN/m623.8516381.6走道梁160.250.452.35KN/m2.45.641056.3767层0.250.452.35KN/m2.45.64845.11次梁160.250.42.32KN/m613.1318236.3047层0.250.42.32KN/m613.1314183.792纵梁160.30.63.98KN/m623.8536858.67层0.30.63.98KN/m623.8528667.8 2. 门重力荷载标准值汇总表： (除大门为玻璃门，办公室为木门)表5.1.2-2 门重力荷载标准值汇总底层：门标号尺寸数量荷载标准值M11.0m2.5m22个GM1=0.21.0m2.5m22=11KNM20.8m2.5m4个GM2=0.20.8m2.5m4=1.6KNM52.2m2.8m3个GM3=0.22.2m2.8m3=18.316KNM40.6m1.8m16个GM4=0.20.6m1.8m16=3.456KN=24.38KN标准层：门标号尺寸数量荷载标准值M11.0m2.5m18个GM1=0.21.0m2.5m18=9KNM20.8m2.5m8个GM2=0.20.8m2.5m8=3.2KNM30.9m2.5m4个GM3=0.20.9m2.5m4=1.8KNM40.6m1.8m16个GM4=0.20.6m1.8m16=3.456KN=17.456KN顶层门标号尺寸数量荷载标准值M11.0m2.5m4个GM1=0.21.0m2.5m4=2KN=2KN 3.窗自重： 均为钢框玻璃窗表5.1.2-3 窗重力荷载标准值汇总底层：门标号尺寸数量荷载标准值C11.8m1.8m24个GC1=0.451.8m1.8m24=34.992KNC50.9m0.9m4个GC5=0.450.9m0.9m4=1.458KNC60.9m1.5m2个GC6=0.450.9m1.5m2=1.215KN=37.665KN标准层：门标号尺寸数量荷载标准值C11.5m1.8m22个GC1=0.451.5m1.8m22=26.73KNC31.2m1.8m2个GC3=0.451.2m1.8m2=1.944KNC43.6m1.8m1个GC4=0.453.6m1.8m1=10.4976KNC61.5m0.9m4个GC6=0.451.5m0.9m4=2.43KNC71.8m0.9m1个GC7=0.451.8m0.9m1=0.729KN=42.33KN顶层：门标号尺寸数量荷载标准值C11.8m1.8m21个GC1=0.451.8m1.8m21=30.16KNC70.9m1.8m1个GC3=0.450.9m1.8m1=0.729KN=42.33KN5.1.3集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi 根据抗震规范（GB500112001）第5.1.3条：，顶层的荷载代表值包括：屋面荷载、50%的屋面雪荷载、顶层纵墙框架自重、顶层半层墙柱自重。 其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载、50%楼面均布荷载、该层纵墙框架横梁自重、该层上下各半层柱及墙体自重。各楼层重力荷载代表值Gi确定如下：顶层：梁：G=横梁次梁走道梁381.6+45.1008+183.792+667.8=1278.302KN柱：G承重柱/2+构造柱/2=11.52/2+903.36/2=457.44KN墙：女儿墙外纵墙/2+内隔墙/2卫生间隔墙/2 55.08+1145.21/2+290.97/2+0773.18KN板：G3525.372KN门：G=2KN窗：G=31.347KN雪荷载：0.3KN/m242m14.4m=181.44KN雪荷载组合系数为0.5，则顶层重力荷载代表值为：1278.302KN+457.44KN+773.18KN+3525.372KN+2KN31.347KN181.446158.368KN合计： 6158.368KN七层：梁：G=横梁次梁走道梁477+56.376+236.304+667.8=1437.48KN柱：G承重柱/2+构造/2=457.44+69.12/2+1129.2/2=1056.55KN墙：女儿墙外纵墙/2+内隔墙/2卫生间隔墙/2 1145.21/2+290.97/2+114.432/2+1038.471+1365.336/2+181.442158.65KN板：G1847.592+1052.352=2899.94KN门：G=17.46KN窗：G=42.33KN雪荷载：0.3KN/m242m14.4m=181.44KN雪荷载组合系数为0.5，则六层重力荷载代表值为：1437.48KN+1056.55KN+2158.65KN+2899.94KN+17.46KN42.33KN181KN7612.409KN可变荷载：G0.50.3614.42+0.52.04214.4=630.72KN合计： 7612.409KN630.72KN8243.129KN六层：梁：G=横梁次梁走道梁477+56.376+236.304+667.8=1437.48KN柱：G承重柱/2+构造/2=457.44+69.12/2+1129.2/2=1056.55KN墙：女儿墙外纵墙/2+内隔墙/2卫生间隔墙/2 1145.21/2+290.97/2+114.432/2+1038.471+1365.336/2+181.442158.65KN板：G1847.592+1052.352=2899.94KN门：G=17.46KN窗：G=42.33KN雪荷载：0.3KN/m242m14.4m=181.44KN雪荷载组合系数为0.5，则六层重力荷载代表值为：1437.48KN+1056.55KN+2158.65KN+2899.94KN+17.46KN42.33KN181KN7612.409KN可变荷载：G0.50.3614.42+0.52.04214.4=630.72KN合计： 7612.409KN630.72KN8243.129KN五层（标准层）:梁: G=横梁次梁走道梁477+56.376+236.304+667.8=1437.48KN柱：G承重柱/2+构造柱/2=29.2/2+69.12/2+1129.2/2+69.12/2=1198.32KN墙：G=女儿墙外纵墙/2+内隔墙/2卫生间隔墙/21365.336/2+114.432/2+1038.471/2+1365.336/2+1038.47/2+114.432/22518.238KN板：G2399.112+422.6076=2821.72KN门：G=17.46KN窗：G=42.33KN=1437.48KN+1198.32KN+2518.238KN+17.46KN+42.33KN=8035.544KN可变荷载：G=0.52.01626.4+158.287=784.68KN合计： 784.68KN8035.544KN8820.224KN底层：梁:G=横梁次梁走道梁477+56.376+236.304+667.8=1437.48KN柱：G承重柱/2+构造柱/2=75.84/2+69.12/2+1129.2/2+1486.78/2=1380.47KN墙：女儿墙外纵墙/2+内隔墙/2卫生间隔墙/21365.336/2+114.432/2+1038.471/2+1876.64/2+1238.38/2+150.67/22891.964KN板：G2150.928+334.4976=2485.4256KN门：G=24.38KN窗：G=37.665KN=1437.48KN+1380.47KN +2891.964KN +2485.4256KN +24.38KN +37.665KN =8267.38KN可变荷载：G=0.52.0(561.6+125.28)=686.88KN合计： 686.88KN8267.38KN8944.26KN5.2水平地震作用下框架内力合侧移的计算5.2.1横向自振周期质点重力荷载见图5.2.1-1：图5.2.11 结构质点重力荷载（单位：KN）水平地震力作用下框架的侧移验算按顶点位移法计算框架的自振周期顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：结构顶点假想位移可以由下列公式计算，计算过程，如表5.2.2-1： （5.1） （5.2） （5.3） （5.4）式中：基本周期调整系数。考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架结构取0.60.7，该框架取0.7。：框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力。进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。：第i层第j跟柱的抗侧移刚度；表5.2.2-1 结构顶点的假想侧移计算层次Gi (KN)VaiDiUiUi76158.3686158.368698373.568.82261.8367612.40913770.771872966.915.57253.0158820.22422591.001872966.925.88237.2448820.22431411.225872966.935.88211.3638820.22440321.449872966.946.09175.3828820.22449051.673872966.956.19129.2918820.2657995.993793324.2473.173.1按公式（5.2.2-1）计算基本周期T,其中Ut量纲为m，取横向地震作用计算根据建筑设计抗震规范（GB500112001）第5.1.2条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。在类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下，由建筑设计抗震规范（GB500112001）表5.1.41和表5.1.42可查得：结构的特征周期和水平地震影响系数最大值（7度，多遇地震作用）为：=0.35s =0.16结构总水平地震作用标准计算： (5.5) (5.6)式中： 结构基本自振周期的水平地震影响系数值；：结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85；：顶部附加水平地震作用；： 顶部附加地震作用系数；：结构总水平地震作用标准值；：分别为质点i,j的计算高度；结构等效总重力荷由公式（55）计算得：因为 ，所以考虑顶部附加水平地震作用，其附加地震作用为：所以对于多质点体系，结构底部纵向水平地震作用标准值：附加顶部集中力：各质点的水平地震作用按公式（5.6）计算： 将，代入式：各楼层地震剪力按: 计算：各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表表5.2.22 各质点横向水平地震作用，楼层间位移计算表层()(KN)76158.36826.15161041.32850998.67707.12707.12698373.60.00167612.40922.35171659.82850998.67753.751460.87872966.90.001758820.22418.95167143.25850998.67735.432196.3872966.90.002548820.22415.35135390.44850998.67595.722792.02872966.90.003238820.22411.75103637.63850998.67456.013248.03872966.90.003728820.2248.1571884.83850998.67316.293564.32872966.90.004118820.264.5540241.38850998.67177.063741.38793324.20.0047最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比：，小于建筑设计抗震规范（GB500112001）第5.5.1条规定的位移极限值=1/550满足位移要求。5.2.3水平地震作用下框架内力计算 1.框架第层J柱分配盗的剪力Vij以及该柱上，下端的弯矩和分别按下列各式计算: （5.7） （5.8） （5.9） （5.10）其中，为标准反弯点高度比，可由查表得。本设计中，底层柱只需考虑修正值;第二层柱需考虑修正值，其余各柱均无修正，具体计算过程及结果见表5.2.3-1，表5.2.3-2。表5.2.3-1 所查反弯点高度表摘要mnk0.60.70.80.91.02.0770.250.30.30.350.350.460.350.350.40.40.40.4550.40.450.450.450.450.540.450.450.450.450.450.530.450.450.450.450.450.520.50.50.50.50.50.510.70.70.650.650.650.55 从上表可得各层反弯点高度比y,由于K值界于二者之间，则可以由插值取值。 2.框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法，计算过程见下表5.2.3-2 表5.2.32 框架柱K值和y值表层B柱C柱D柱E柱kykykyky70.6090.2850.820.30.820.30.6090.28560.6090.350.820.350.820.350.6090.3550.6090.40.820.40.820.40.6090.440.6090.450.820.450.820.450.6090.4530.6090.450.820.450.820.450.6090.4520.6090.50.820.50.820.50.6090.510.760.71.0240.71.0240.70.760.7表5.2.3-3 各层中柱B(E)柱端弯矩及剪力计算层次y73.6707.12698373.5719416.66719.660.6090.319.9450.7863.61460.87872966.919416.66732.490.6090.3540.9376.0353.62196.3872966.919416.66748.850.6090.470.344105.5243.62792.2872966.919416.66762.10.6090.45100.6122.9633.63248.3872966.919416.66772.240.6090.45117.03143.0423.63564.3872966.919416.66779.280.6090.5142.7142.713.63741.3793324.2118863.2188.90.760.7283.3121.4 3.梁端弯矩，剪力及轴力分别按下式计算： (5.11) (5.12) (5.13) (5.14)图5.2.3-1 横向水平地震作用及楼层地震剪力图5.2.3-2 梁端弯矩，剪力计算简图图5.2.33 梁端弯矩，剪力计算简图图5.2.3-4 地震作用下的框架弯矩图注：下端受拉为“”，图5.2.3-5 框架结构梁端剪力，轴力图注：剪力逆时针为“”5.3横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算5.3.1风荷载标准值荷载规范规定，对于高度大于30m，且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数未考虑风压脉动影响，本设计房屋高度H=26.15m1.5，由表可见，沿高度在1.11.54范围内变化，即风压脉动的影响。 取平面图9轴线横向框架，其负载宽度为6m ，则沿高度方向分布的风荷载标准值为：根据各楼层标高处的高度H可以查得各楼层标高处的沿房屋高度分布风荷载标准值，q(z),见表5.3.1-1。框架结构分析时，应按静力等效原理将图5.3.1-1中的分布荷载转化未节点集中荷载。图5.3.1-1 风荷载沿房屋高度的分布（单位：KN/m）各层的集中荷载F的计算过程如下：=(2.5+2.36)+2.53.61/4+1.563+(1.475+1.563)3.61/4=10.76=(2.5+2.36)+(2.36+1.96)3.61/4+(1.475+1.563)+(1.475+1.724)3.61/4=13.26=(2.36+1.96)+(1.738+1.96)3.61/4+(1.225+1.12)+(1.12+0.98)3.61/4=11.216=(1.738+1.574)+(1.574+1.389)3.61/4+(0.983+1.12)+(0.893+0.983)3.61/4=9.229=(1.738+1.574)+(1.32+1.389)3.61/4+(0.983+0.983)+(0.893+0.825)3.6 1/4=8.339=(1.389+1.32)+(1.32+1.2)3.61/4+(0.825+0.893)+(0.75+0.825)3.6 1/4=7.67=(1.389+1.32)+1.23.61/4