综合楼内架支撑方案

一 一 编制依据编制依据 1 混凝土结构工程处施工质量验收规范 GB 50204 2002 2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 3 本工程设计施工图 二 编制说明编制说明 本工程五栋楼 二 三 四号楼地下吊一层 地上一至五层 五栋楼由连廊相连 五栋楼的屋面和连廊均采用斜屋面的仿估建筑 斜屋面数量较多且标高变化多 跨度大 仿古造形线条多 给模板 的制作安装带来一定的难度 模板损耗量大 相应的脚手架支撑系 统较复杂 坡屋面层高高度最底 4 2 米 最高 9 114 米 由于整个 建筑向后面水体平移约 30 米 造成脚手架置于回填土上 施工期间 为雨季 局部平场不到位造成脚手架支撑系统高度增加 防止出现 支撑系统变形 沉降 保证安全 质量特编制此方案 三 三 工程概况工程概况 重庆市园林苗木种植基地配套服务综合楼 位于璧山县青杠 建筑面积 15030 88 平方米 一 五号楼二层 二 四号楼二层吊一 层 三号楼四层吊一层 屋面多数为斜屋面 局部有少量的平屋面 斜屋面板 120mm 厚 梁截面最大 200 700mm 四 四 模板支撑体系设计模板支撑体系设计 一 扣件钢管支撑体系 1 模板 面板使用 18mm 厚夹板 规格为 920 1820 面板下排两 层 50 100mm 的木枋 木枋间距 300mm 2 梁 梁底板和梁侧板用整块 18mm 厚的夹板制成 梁旁板底外侧 设压脚板 梁侧板支撑间距不大于500mm 梁底板用 50 100 木枋支承 梁底的上排枋间距为 300mm 下排枋为 50 100 木枋 见梁模板支撑剖面图 3 由于本工程每栋 每层的造形不一 模板无法重复使用 因此每 个部位都需要单独配模板 为了保证质量 本工程单独按排一个 小组配模板 采取如下工序施工 配模板 模板安装 拆模 清除模板钉子及模板上的垃圾 模板按尺寸分类 配模板 模板安装 4 檐沟 屋脊 斜梁等部位 由于模板异形或者板较窄 拆除时极 易损坏 采取一次性模板 如图所示 3 支撑体系 1 斜屋面支撑系统采用 48mm 3 5mm 钢管搭设 钢筋下面采用 100mm 400mm 3000mm 木跳板作垫块 木跳板下垫 18mm 920 mm 1820 mm 厚的木模板 2 立柱排距 600mm 斜板立柱排距 800mm 800mm 纵横向的水平 拉杆每高 1 5m 设一道 全部钢管支撑水平设钢管拉杆 底部 设纵横扫地杆 3 内外两侧设 450交叉剪力刀撑 每隔 3m 设一排的剪刀撑 剪 刀撑底部到地 见模板支撑剖面图 五 五 施工方法施工方法 一 扣件钢管高支撑施工方法 1 模板搭设 按设计斜面坡度要求拉一条斜线 先沿屋脊梁开始立柱 离柱 边 200mm 排第一立柱 每间距 600mm 立一柱 并扣上扫地杆 扫地杆离 200mm 左右 排至梁的另一边的支承柱时 如果排架 至柱的距离大于 400mm 时 加一排支顶 搭设完钢管支撑后 钢管上放置支托 下排枋沿梁轴方向 上排枋垂直梁轴方向 然后调整支托高度 使梁底板调至预定高度 铺梁底板 固定 梁底板 梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板 支撑体系要求在底部上 200mm 位置 用万向扣扣一道钢管拉杆 纵横各 一道 以保证整体性及稳定性 在 立柱顶部下 100mm 纵横各扣一道钢 管拉杆 立柱从底部的水平拉杆起 每高 1 5m 设一道水平拉杆 水平拉杆要通长设置 纵横方向均 设 交接处用钢管扣扣住 在主梁正反水平拉杆端部要顶到柱 在内 外两侧拉 450交叉剪刀撑 每隔 3m 设一排角度不大于 450的剪刀撑 剪刀撑底部到地 另沿主梁位轴线的方向 水 平拉杆既要顶柱又要抱柱 3 吊脚楼部分由于场地不平整 在原地貌上施工 立杆位置需要 事先确定 然后在基岩上凿打出 400 400 的平地作为立杆的 支撑点 下面浇灌 C30 砼 如图所示 三 模板拆除 根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告 当混凝土达到 拆模强度要求后 再安排拆除模板 对板及梁部分 强度要达 到 100 对悬臂部分 跨度大于 8m 的梁 拆模强度要达到设 计强度的 100 模板拆除时 先松顶托 把顶托除下 利用原 支撑体系做脚架 拆卸梁及楼面模板 最后拆除支撑体系 六 质量保证措施六 质量保证措施 立柱就位前应放出控制线 使立柱尽量在同一直线上 以便与 水平拉杆连接及使其满足间距要求 门架 立柱排放时要用线秤称量 控制其垂直度 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层 检查其拉结是否 牢固到位 以防 虚结 所用的木料 尤其是木枋 必须于使用前严格检查其完好性 严禁使用虫蛀 腐蚀严重的枋材 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板 七七 主要安全技术措施主要安全技术措施 1 废烂木枋不能使用 2 安装 拆除外墙外模板时 必须确认外脚手架符合安全要求 3 内模板安装高度超过 2 5m 时 应搭设临时脚手架 4 在 4m 以上高空拆除模板时 不得让模板 材料自由下落 更不 得大面积同时撬落 操作时必须注意下方人员的动向 5 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除 6 安装二层或二层以上的外围墙 柱及梁模板 先搭设脚手架或安 全网 7 水平拉杆不准放在脚手架或跳板等不稳定物体上 八 保证模板支撑体系成功须解决的问题八 保证模板支撑体系成功须解决的问题 地基处理地基处理 在前期施工阶段 现场进行了独立柱基 挖孔桩的施工 在施工期 间 由于房屋向池塘方向平移了约 30 米 导致独立柱基出现了深基 础 引起局部大开挖 为了保证本工程地面不出现不均匀沉降 开 裂的质量问题 依据施工现场实际情况 地基需做如下处理 1 清除地表有机质土 耕植土 2 找出可能导致不均匀沉降的影响因素 3 将软弱土体挖除 并换填处理 4 基土碾压 夯填密实 架体设计 由于本工程层高较高 结构自重和架体自重大 依据规定 必须对 该架体进行专门的结构计算和构造加强 设计计算 构造要求 技术交底 在脚手架施工前 由技术部 工程部对施工作业人员进行详细的技 术交底 明确施工方法 施工顺序 施工安全注意事项 并办理书 面交底手续 未经交底人员严禁上岗作业 尤其对架子工建立挂牌 制度 并建立现场考核制度 对考核不合格者重新培训 并对其已 完成的工作进行全面检查 模板支架使用材料的验收 对模板支架使用的钢管 扣件 托撑 安全网 木方 三形卡 对 拉螺栓 模板等进行验收 验收分两个阶段 验收各配件的材质报告 现场验收材料质量 并做记录 对模板支架相关环节进行验收 模板支架必须进行专业验收 对方案进行内部审批 由工程项目负责人组织安全部 工程部 技术部 施工作业队长等 相关专业人员进行验收 合格后报监理工程师验收 九 模板支架设计方案九 模板支架设计方案 总体思路 由于本工程架体支设高度高 结构构件大 施工活荷载和构件恒荷 载大 模板支设难度大 综合考虑 架体应满足施工方便 质量易 控 安全可靠 经济合理 靠操作性强等因素 本方案选择 满堂 脚手架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺 施工程序 本工程施工难度大 参与人员多 施工过程复杂 安全隐患多 因 此 必须事前对施工顺序做到心中有数 在组织实施过程中必须按 计划 程序施工 模板支架施工程序模板支架施工程序 清除软土 地面以下结构工程施 工 基础结构施工 地表杂土挖除 对软土进行换填 土层基层碾压 回填土 处理 测量放线 准确定 位立杆位置 架体搭 设 架体验收 铺设模板 木跳板作为 垫块 架体施工中间检 查 主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合 混凝土结构施工顺序如下 模板支架结构选型及架体相关技术参数模板支架结构选型及架体相关技术参数 方案设计 基本概况 梁底 梁侧一定范围内立杆间距加密 在主梁及一级次梁支架顶 满堂支撑架体施工 主梁 次梁底模板支撑 主梁钢筋绑扎 主梁 次梁 板模板 支设 板钢筋绑扎 次梁钢筋绑 扎 板钢垫块 混凝土浇筑 养护 模板 架体拆除 立杆位置放线定位 架体检查验收 部配专用 U 形可调托撑 U 形托撑上用 48 槽钢做主龙骨 50 100 木方作次 龙骨 立杆的强度和稳定性必须满足规范规定 架体材料 构配件选择及设计参数的选择 序 号 构配 件 名 称 使用材料 规 格 设 计 参 数 备 注 1 防滑 扣件 直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置 见 图 2 水平 安全 网 尼龙网 尼龙绳距地面 4 5 米 9 0 米设置 梁截面架体宽度 梁长方向 梁宽方向 板底600 6003 立 杆 48 3 5 钢管 对接扣件接长 300 700小横楞间距 600600 600 48 3 5 钢管 主梁沿梁长间距 600 48 3 5 钢管 次梁沿梁长间距 6004 主龙 骨 48 3 5 钢管 板沿梁长间距 600 可调支托主梁600 500 梁长 梁宽方向 可调支托次梁600 600 5 立杆 与主 龙骨 连接 直角扣件 板 600 600 见 附 图 6 横向 水平 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 步距 1500 顶部三道 1200 梁底架体 步距 1500 7 纵向 水平 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 顶部三道 1200 8水平 48 3 5 钢管 首层 顶层 中间层每 3 步一道 整个满堂架按 45 度夹 剪刀 撑 旋转扣件接长角满布 同一向水平杆间距 3m 9 竖向 剪刀 撑 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 纵横向均设置 满堂架四边与中间每隔 4 排支架立杆设置 1 道竖向剪刀撑 剪刀撑连续设置 10 扫地 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 距地面或垫板 100 处纵横设置 11 刚性 连接 件 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 每步水平杆均与独立柱刚性连接见 图 12 脚手 板 不小于 200mm 宽 50mm 厚松木板 13 模 板 18 厚多层胶合板 14 次龙 骨 50 100 木方松木 竖向放置 15 对拉 螺栓 14 间距 500 500 具体位置见附图 16底座 主梁 一级次梁 包括扩展区域 立杆下设置 18 180 930 模 板 模板上设置木跳板 架体各配件力学性能 现场所进钢管壁厚 3 5mm 本方案按 3 0mm 计算 架 体 力 学 性 能 序号 壁厚3 5mm3 0mm 1Q235 钢抗拉 抗压和抗弯强度设计值215N mm2215N mm2 2 48 钢管截面面积 A 4 89cm24 239cm2 3 48 钢管回转半径 i 1 58cm1 595cm 4 48 钢管惯性距 I 12 19cm410 78cm4 5 48 钢管截面模量 W 5 08cm34 5cm3 6 48 钢管每米长质量 3 84Kg m 3 84Kg m 7 48 钢管弹性模量 E 2 06 1052 06 105 8直角扣件 旋转扣件抗滑承载力设计值8 00KN8 00KN 9底座竖向承载力40kN40kN 钢管的截面几何与力学特征公式 A d2 d12 4 I d4 d14 4 W d3 d14 d 32 i d2 d12 4 十 高架支模设计结果十 高架支模设计结果 扣件式钢管脚手架支撑系统设计结果 扣件式钢管脚手架支撑系统设计结果 序 号 构配 件 名 称 使用材料 规 格 设 计 参 数 备 注 1 防滑 扣件 直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置 见 图 2 水平 安全 网 尼龙网 尼龙绳距地面 4 5 米设置 梁截面架体宽度 梁长方向 梁宽方向 3 立 杆 48 3 5 钢管 对接扣件接长200 700小横楞间距 600600 600 48 3 5 钢管 主梁沿梁长间距 600 48 3 5 钢管 次梁沿梁长间距 6004 主龙 骨 48 3 5 钢管 板沿梁长间距 600 可调支托主梁600 500 梁长 梁宽方向 可调支托次梁600 600 5 立杆 与主 龙骨 连接 直角扣件 板 600 600 见 附 图 6 横向 水平 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 步距 1500 顶部三道 1200 梁底架体 步距 1500 7 纵向 水平 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 顶部三道 1200 8 水平 剪刀 撑 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 首层 顶层 中间层每 3 步一道 整个满堂架按 45 度夹 角满布 同一向水平杆间距 3m 9 竖向 剪刀 撑 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 纵横向均设置 主梁 次梁下及满堂架四边与中间每隔 4 排支架立杆设置 1 道竖向剪刀撑 剪刀撑从顶到底连续设 置 10 扫地 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 距地面或垫板 100 处纵横设置 11 刚性 连接 件 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 每步水平杆均与独立柱刚性连接见 图 12 脚手 板 不小于 200mm 宽 50mm 厚松木板 13 模 板 15 厚多层胶合板 14 次龙 骨 50 100 木方松木 竖向放置 15 对拉 螺栓 14 间距 500 500 具体位置见附图 16底座主梁 次梁 包括扩展区域 立杆下设置模板和木跳板 地基处理地基处理 深基础回填 一号楼至轴 五号楼至轴 二 四号楼挡墙后面部分为回填土 A F A H 深基础大开挖部分必须分层夯实回填 用打夯机夯实 每层虚铺厚度 250mm 一 层 夯实时 要严格控制轮距夯实厚度 压实系数不小于 0 94 梁底模板起拱要求梁底模板起拱要求 主梁起拱 主梁起拱高度应考虑地基沉降 h1 架体变形 h2 结构弹性变形 h3 等因素 结合规范要求 综合考虑本工程主梁第一次混凝土浇筑起拱高度为 h h1 h2 h3 3 5 15 20 39 5mm 取起拱高度 40mm 经设计院提供结构结构恒载引起挠度 10mm 活载引起挠度 40mm 综合考虑 克服结构变形起拱值 40mm 次梁起拱 由于次梁跨度较小 梁支模高度已随主梁进行了调整 所以 次梁可不起 拱 模板支架构造措施模板支架构造措施 梁底沿梁方向水平杆接长采用搭接接长 搭接长度不小于一米 连接扣件 不少于 3 个 均匀布置 扣件距杆件端头不少于 10 厘米 水平杆搭接接头不得设置在同步或同跨内 梁底水平横杆必须设置在梁底主节点处 该横向水平杆在梁底架体加密范 围内不得有接头 以使荷载有效扩散 框架主梁及以及一级次梁 包括扩展区域 的每根立杆底部必须设置底座或 垫板 主梁 立杆必须垂直设置 2 米高度的垂直度允许偏差不得大于 15mm 纵横扫地杆采用直角扣件固定在距垫板 100mm 处的立杆上 立杆接长采用对接扣件 不宜采用搭接 立杆上的对接扣件必须交错布置 两根相邻立杆的接头不得设置在同步内 同步内间隔一根立杆的两个相隔 接头在高度方向错开的距离必须大于 500mm 各接头中心到主接点的距离不 大于步距的 1 3 若采用搭接 应将搭接位置放在底部 且搭接长度不小于 一米 连接扣件不少于 3 个 均匀布置 扣件距杆件端头不少于 10 厘米 模板支架必须与已施工完成的独立柱进行刚性连接 剪刀撑跨越立杆的根数 主梁下为 8 根 一级次梁下为 4 根 斜杆与地面 的夹角为 45 60 度之间 剪刀撑斜杆的接长采用搭接 搭接采用 3 个旋转扣件连接 剪刀撑与立杆 连接采用旋转扣件 在整个架体高度内连续设置 扣件规格必须与钢管外 径相同 扣件螺栓拧紧力矩不得小于 40N m 且不大于 65 N m 在主节点处 固定横向水平杆 纵向水平杆 剪刀撑等用的直角扣件 旋 转扣件的中心点相互距离不得大于 150mm 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm 十一 高架支模施工技术 安全措施十一 高架支模施工技术 安全措施 单位工程负责人应按施工方案向架体搭设和使用人员进行技术交底 按规范及本方案要求 对所有架体使用构配件进行质量检查和验收 合格 后 分类堆放备用 对未经检查的构配件严禁使用 搭设前清除搭设场地内所有杂物 对杆件搭设位置必须准确定位放线标定 不得随意搭设 严格按设计方案施工 并加强对施工过程的检查 做到检查有记录及完整 的会签 对隐患要做到按三定措施落实整改 确保施工安全 认真落实架体构造措施 满足安全要求 操作工人必须持证上岗 施工过程中 必须严格佩戴安全帽 安全带 穿 防滑鞋 混凝土泵管的架设应沿柱体向上 并与柱子连接牢固 作业层上的施工荷载应符合设计要求 不得超载 不得将模板支架 缆风 绳 泵送砼输送管等固定在脚手架上 严禁悬挂起重设备 在脚手架使用期间 严禁拆除任何杆件 六级及六级以上大风和雾 雨 雪天气时应停止脚手架的安装和拆除工作 雨 雪后上架作业应有防滑措施 并扫除积雪 搭拆脚手架时 地面应设置围栏和警戒标志 并派专人看守 严禁非操作 人员入内 六 检查与验收六 检查与验收 构配件检查与验收构配件检查与验收 检查钢管产品质量合格证 检查进场质量检测报告 检查进场质量检查记录 检查钢管外观 平直 光滑 无裂痕 结疤 分层 错位 硬弯 毛刺 压痕和深的划道 检查钢管的外径 壁厚 端面等的偏差满足规范要求 检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求 检查扣件的生产许可证 法定检测单位的检测报告和产品合格证 检查扣件的进场抽样检测报告 检查扣件的实体质量 不得有裂痕 变形 螺栓不得有滑丝 架体检查与验收架体检查与验收 搭设前对地基与基础进行验收 模板支架在搭设过程中应对杆件的设置 连接件 构造措施进行跟踪检查 架体搭设完毕在支设模板前 对架体进行验收 必须满足本方案的设计 构造要求及规范要求 在浇筑混凝土前 对模板系统 模板支架系统进行验收 在混凝土浇筑过程中 检查是否超载 每步检查验收必须做好记录 备查 附件一 设计计算书附件一 设计计算书 1 荷载计算荷载计算 700 x200mm 截面梁 主梁混凝土浇筑截面 700 x200mm 板厚 120mm 主梁配筋 上部 2 20 3 22 下部 2 22 3 20 构造筋 4 12 箍筋 8 100 8 荷载标准值 A 恒荷载 砼自重 24 0 7 0 2 33 6 KN m 模板自重 0 4 0 2 2 0 58 0 544 KN m 钢筋自重 5 2 47 5 2 98 10 2 0 395 4 0 888 9 8 0 387 KN m 合计 34 531 KN m B 活荷载 振捣荷载 2 1 5 3 KN m 施工人员及设备荷载 2 5 1 5 3 75 KN m 合计 6 75 KN m 荷载设计值 1 2 34 531 1 4 6 75 50 89 KN m 乘以折减系数 50 89 0 9 45 8 KN m 荷载设计值 荷载设计值 P1 45 8 KN m 120mm 厚楼板 荷载标准值 A 恒荷载 模板自重 0 4 KN m2 砼自重 24 0 12 2 88 KN m2 钢筋自重 1 1 0 18 0 198 KN m2 合计 3 48 KN m2 B 活荷载 振捣荷载 2 0 KN m2 施工人员及设备荷载 2 5 KN m2 合计 4 5 KN m2 荷载设计值 1 2 3 48 1 4 4 5 10 476 KN m2 乘以折减系数 10 48 0 9 9 43KN m2 荷载设计值 荷载设计值 P2 9 43 KN m2 2 梁模板设计计算 梁模板设计计算 1 梁模板材料及结构体系选用 梁模板材料及结构体系选用 梁模板采用多层胶合板 支撑系统采用对拉螺栓 14500 500 木方 a 50 100 48 3 0 钢管 2 模板结构体系验算 模板结构体系验算 梁侧模荷载梁侧模荷载 荷载标准值 A 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值 F 0 22 ct0 1 2V1 2 F cH 其中 c 混凝土的密度 取为 24KN m3 t0 200 T 15 T 混凝土的温度取 T 15 t0 200 15 15 6 67 1 外加剂修正系数 因采用泵送砼故取为 1 2 2 砼坍落度影响系数采用泵送砼 坍落度在 160 180 之间 故 2 取为 1 2 V 浇筑速度 取 V 2 5m h 则 F 0 22 24 6 67 1 2 1 2 2 51 2 80 106 KN m2 F CH 1 8 24 43 2KN m2 取二者之间的小值 则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为 F 43 2 KN m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取 F7 2 KN m2 承载能力设计荷载 2 F 1 2F 1 4 F7 0 9 1 2 43 2 1 4 2 0 9 49 2 KN m2 其中 0 9 为计算折减系数 梁侧模板体系验算梁侧模板体系验算 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁高净间距 200 龙骨沿梁长方向间距 500 梁侧模板体系验算 计算示意图 按三等跨连续梁计算 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q F 1000 49 2 N mm 木模板验算 15 厚胶合板 A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1 q L2 0 1 49 2 2002 1 97 105 Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 37500mm3 则 5 3 N mm2 fm 35 N mm2 B 挠度验算 0 677 q L4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 4500 N mm2 I 表示惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 则 0 677 49 2 2004 100 4500 2 81 105 0 42mm L 250 0 8mm 说明该模板符合施工规范要求 模板背楞验算 木方 50 100 计算示意图 按 3 等跨连续梁计算 化为线型均布荷载 q 49 2 0 25 12 3 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1 q L2 0 1 12 3 5002 0 31 106N mm W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 3 72 N mm2 fm 13 N mm2 B 挠度验算 0 677 q L4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 9000 N mm2 I 表示惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 则 0 677 12 3 5004 100 9000 4 17 106 0 14mm L 250 2 0mm 说明该模板背楞符合施工设计要求 对拉螺栓验算 对拉螺栓的拉应力 N A 其中 N F 对拉螺栓间距 主龙骨间距 49 2 0 5 0 5 12 3 KN 14 对拉螺栓净面积 A 105mm2 则 117N mm2 ftb 170 N mm2普通螺栓的设计抗拉强度 该 对拉螺栓满足要求 梁底模板体系验算 梁底模板体系验算 700 200700 200 此时 P1 45 8 KN m 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁宽净间距 10 龙骨沿梁长方向间距 600 立杆间距 600 600 梁底模板 18mm 厚竹胶板 计算示意图 按 2 等跨连续梁计算 500500 500 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q 45 8 0 2 1 229N mm A 抗弯强度验算 按 3 跨连续梁计算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 34 5 1002 1 79 105N mm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 182 6 5 4 104mm3 则 4 8 4 8 N mmN mm2 2 f fm m 35N mm 35N mm2 2 B 挠度验算 弹性模量 E 4500N mm2 惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 0 677q L4 100 E I 0 677 64 3 166 74 100 4500 2 81 105 则 0 27mm L 250 166 7 250 0 67mm 0 27mm L 250 166 7 250 0 67mm 说明该模板符合施工设计要求 模板底 50 100mm 木方 计算示意图 按五跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 45 0 7 0 2167 13 93 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 13 93 6002 5 27 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 6 33N mm 6 33N mm2 2 f fm m 13N mm 13N mm2 2 B 挠度验算 弹性模量 E 9000N mm2 惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 0 644qL4 100 E I 0 644 13 93 6004 100 9000 4 17 106 则 0 31mm L 250 600 250 2 4mm 0 31mm L 250 600 250 2 4mm 说明该次龙骨符合施工设计要求 C 整体稳定性验算 稳定系数 b 235 570bt L1hfy 235 570 73 11 500 200 235 4 58 查表得 b 1 则 MX b W WX X 1 74 106 1 1 78 105 9 89 8 N mmN mm2 2 fm 215 fm 215 N mmN mm2 2 立杆强度 稳定性 200 宽的梁 搭设 600 宽的支撑系统 主龙骨直接将力传给立杆 主龙骨的最大支座反力为 R 0 625 0 625 qL 1 3 38 57 0 6 30 1 KN A 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距 600 沿梁长方向间距 600 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 13 8 3 84 12 0 6 0 6 3 84 13 2 12 13 2 9 8 190 5kg 换算为重力 190 5 9 8 1867N 1 87KN 每根立杆承受的压力 N 30 1 1 87 32 KN 承载力判定 N A 32000 423 9 75 5 32000 423 9 75 5 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 故立杆的强度符合施工规范规定 B 钢管稳定性验算 考虑不利因素 立杆的长度系数取 1 4 长度 L 1500mm 立杆的长细比 L i 1 4 1500 15 95 131 7 由 值查得构件的稳定系数 0 3875 N A 32000 0 3875 423 9 194 8N mm194 8N mm2 2 R 2 42KN 因此 扣件抗滑移满足要求 立杆强度 稳定性 300 宽的梁 搭设 600 或 1200 宽的支撑系统 R 0 5qL 0 5 16 12 0 3 2 42 KN A 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距 600 沿梁长方向间距 600 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 15 3 84 13 0 6 0 6 3 84 13 2 13 13 2 9 8 202 4kg 换算为重力 202 4 9 8 1984N 2 0KN 每根立杆承受的压力 N 2 42 2 0 4 42 KN 承载力判定 N A 4420 423 9 10 4 4420 423 9 10 4 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 故立杆的强度符合施工规范规定 B 钢管稳定性验算 考虑不利因素 立杆的长度系数取 1 4 b a 100 水平杆 可调 支托 立杆 长度 L 1500mm 立杆的长细比 L i 1 4 1500 15 95 131 7 由 值查得构件的稳定系数 0 3875 N A 4420 0 3875 423 9 26 926 9 N mmN mm2 2 f 215 N mmN mm2 2 故 立杆稳定性满足要求 板模板体系验算 板模板体系验算 120120 厚 厚 概况 模板背楞 50 100 木方净间距 300 横楞间距 600 立杆间距 600 600 板底模板 15mm 厚胶合板 计算示意图 按五跨连续梁计算 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q 11 1 11 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 11 3002 1 04 105 Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 则 则 2 8 N mm2 fm 35 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 4500N mm2 惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 0 644q L4 100 E I 则 0 644 11 3004 100 4500 2 81 105 0 45mm L 250 1 2mm 说明该模板符合施工规范要求 模板底 50 100mm 木方 计算示意图 按五跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 11 0 4 4 4N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 4 4 6002 1 66 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 100 502 6 4 17 104mm3 则 则 4 0N mm2 fm 13 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 9000N mm2 惯性矩 I bh3 12 100 503 12 1 042 106mm4 0 644qL4 100 E I 0 644 4 4 6004 100 9000 1 042 106 则 则 0 38mm L 250 2 4mm 说明该木方符合施工设计要求 横楞 48x3 0 600 验算 计算示意图 按 4 跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 11 0 6 6 6 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 107qL2 0 107 6 6 6002 2 54 105Nmm 截面抵抗矩 W 4 5 103mm3 则 则 56 4N mm2 fm 215N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 206000N mm2 惯性矩 I 10 78 104mm4 0 632q L4 100 E I 0 632 6 6 6004 100 206000 10 78 104 则 则 0 24mm R 6KN 因此 扣件抗滑移满足要求 立杆强度 稳定性 架体设计采用荷载设计值 P6 11 KN m2 A 钢管立杆承载力验算 立杆网格 600 600 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 16 3 84 13 0 6 0 6 3 84 13 2 13 13 2 9 8 206 3 kg 换算为重力 206 3 9 8 2022N 2 02 KN 每根立杆承受的压力 N 11 0 6 0 6 2 02 5 98KN 承载力判定 N A 5980 423 9 14 1 5980 423 9 14 1 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 故立杆的强度符合施工规范规定 B 钢管稳定性验算 考虑不利因素 立杆的长度系数取 1 4 长度 L 1500mm 立杆的长细比 L i 1 4 1500 15 95 131 7 由 值查得构件的稳定系数 0 3875 N A 5980 0 3875 423 9 36 436 4 N mmN mm2 2 f 215 N mmN mm2 2 立杆稳定性满足要求 地基沉降验算地基沉降验算 地面设计荷载 po 50KN m2 根据岩土工程勘察报告各层土的压缩模量如下表 素填土的压缩模量用 1粉土的代替 分层总和法计算沉降量 根据施工荷载 Po 14 8 0 5 0 5 59 2KN m2 附加应力 z 4 i Po Ai z Zi Zi 1 土的容重 19KN m3 1200 框梁的作用范围按 2m 计算 荷载不变 计算单元的宽度 b 1m 沉降量 Si z Zi Zi 1 ESi 变形计算深度范围内压缩模量的当量值 ES Ai Si 188 3 1000 11 04 17 1MPa 查表得经验系数 c 0 316 最终沉降量 s 0 316 11 04 3 5mm C 结果判定 顶层素填土的压缩模量太小 本计算按 1层粉土考虑 地基沉降量过大 会导致预应力大梁的裂缝 严重影响结构的性能 必须采取措施对地面垫层下基土进行处理 以减小地基沉降量 风荷载的影响风荷载的影响 支架立杆的风荷载标准值的影响 a 支架立杆的风荷载标准值 风荷载标准值 K 0 7 S Z O Z 风压高度变化系数 取 Z 1 51 S 风荷载体型系数 由 Z Od2 1 51 0 45 0 0482 0 0016 25 得 S 1 2 风荷载标准值 K 0 7 1 2 1 51 0 45 0 57 KN m2 b 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 0 85 1 4 KLah2 10 La 立杆纵距 h 立杆步距 0 85 1 4 0 57 0 6 1 52 10 0 092 KNm c 支架风荷载对立杆稳定性的影响 M W 0 092 106 4 5 103 20 4 N mm2 前面立杆稳定性验算中 700 2000 1500 2800 1200 2800 的梁下立杆内 力分别为 194 8 182 6 183 2 N mm2 再加上风荷载的影响 立杆稳定性仍可 满足要求 梁测模板的风荷载标准值的影响 a 梁测模板的风荷载标准值 风荷载标准值 K Z S Z O Z 高度 Z 15 95 2 8 15 95 2 14 55m Z 风压高度变化系数 取 Z 1 51 S 风荷载体型系数 取 S 1 3 O 基本风压 取 O 0 45KN m2 Z 高度 Z 处的风振系数 Z 1 Z Z T1 结构基本自振周期 T1 0 013 15 95 0 21 S 脉动增大系数 由 1 38 O T12 1 38 0 45 0 212 0 03 查表的 1 63 脉动影响系数 取 0 81 Z 振型系数 取 Z 1 高度 Z 处的风振系数 Z 1 1 63 0 81 1 1 51 1 87 风荷载标准值 K 1 81 1 3 1 51 0 45 1 6