桥审查报告：

怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 1页 目 录 1 任务依据 2 2 怀宁路立交桥结构计算 2 2 1 桥梁概况 2 2 2 计算方法 4 2 3 计算采用规范 4 2 4 计算采用标准 4 2 5 引桥结构计算 5 2 5 1 引桥结构计算 5 2 5 1 计算要点 6 2 5 2 结果参数说明 6 2 5 3 横断面布置 6 2 5 4 截面特性 7 2 5 5 横向分布系数 7 2 5 6 冲击系数 8 2 5 7 荷载 8 2 5 8 持久状况承载能力极限状态计算 9 2 5 9 持久状况正常使用极限状态计算 10 2 5 10 持久状况和短暂状况构件应力计算 13 2 5 11 支点反力计算 18 2 6 主桥结构计算 18 2 7 桩长计算 24 3 计算结论及建议 26 4 图纸复核意见 26 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 2页 1 1 任务依据任务依据 一 安徽省公路勘测设计院皖路院 关于编制怀宁路跨铁路专用线立交 桥复核验算报告任务的通知 二 怀宁路跨铁路专用线立交桥施工图设计图纸 三 有关设计规范 规程 标准和办法 2 2 结构计算结构计算 2 12 1 桥梁概况桥梁概况 本桥为怀宁路跨铁路专用线立交桥 桥梁全长 463m 双幅布置 单幅桥宽 22 5 米 桥型布置为 2 联 29 5 4x30 m 预应力混凝土连续梁 1 跨 11m 钢筋混 凝土空心板 1 联 29 5 3x30 29 5 m 预应力混凝土连续梁 桥墩采用钢筋砼圆 柱形墩 群桩基础 桥台为柱式台 桩基础 2 1 12 1 1 桥梁上部结构桥梁上部结构 一 主桥空心板 采用 1 孔 11m 钢筋混凝土简支板 按双幅布置 主桥断面 主梁高 55cm 梁间距 120cm 其中中板预制宽 底板宽 119m 边板预制宽 底板宽 119 5cm 板间底部孔隙 1cm 二 引桥等高度连续梁 南北引桥分别采用 2 联 5 孔一联 和 1 联 5 孔一联 的先简支后连续的 预应力混凝土连续小箱梁 按双幅布置 引桥断面 单幅 7 片小箱梁 双幅 14 片 主梁高度 1 6m 梁间距 3 2m 其中内梁预制宽度 2 4m 边梁预制宽度 2 85m 翼缘板中间湿接缝宽度 0 8m 主梁跨中肋厚 0 18m 两端部均匀加厚段 0 28m 箱底宽 1m 跨中底板厚度 0 18m 两端部均匀加厚段 0 25m 2 1 22 1 2 桥梁下部结构桥梁下部结构 下部构造除主桥桥墩采用预应力混凝土明盖梁外 其它桥墩采用预应力 混凝土隐形盖梁 主桥桥墩立柱直径采用 1 6m 其它均采用 1 8m 钻 挖 孔 桩基础 桥台采用钢筋混凝土柱式桥台 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 3页 2 1 32 1 3 施工方案施工方案 空心板采用常规预制吊装施工 小箱梁施工顺序为 a 主梁安装后 焊接端横隔板钢筋及连接纵向湿接缝钢筋 浇注纵向湿接 缝和湿接缝范围的横隔板砼 b 焊接或安装现浇连续段和中横梁钢筋 布设负弯矩钢束 浇注现浇连续 段和中横梁砼 c 待现浇连砼强度达到设计强度的 95 方可张拉中横梁钢束 再灌浆 待 封槽砼强度达设计强度 80 可张拉第一批负弯矩钢束 后批负弯矩钢束应待前 批负弯矩钢束张拉槽封槽砼强度达设计强度 80 张拉槽内钢筋须等强度连接后 封槽 主桥横断面 引桥横断面 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 4页 2 1 42 1 4 工程地质工程地质 根据野外钻探 测试 结合室内土工试验综合分析 该场地土 岩 层自 上而下分为 1层杂填土 Q4ml 层厚 0 6 8 0m 层底标高 34 50 41 50m 褐 褐灰 色 松散 湿 含较多植物根茎 有机质等 2层含淤泥质素填土 Q4ml 层厚 0 8 3 5m 层底标高 33 7 39 70m 灰 青灰色 软塑 饱和 含粘性土成分 仅局部地段有分布 层粉质粘土 Q4al pl 层厚 0 2 3 5m 层底标高 33 7 38 3m 灰黄 灰白色 可塑 湿 含铁锰结核 干强度及韧性高 1层粘土 Q3al pl 层厚 0 7 5 2m 层底标高 30 7 38 7m 褐黄 褐 黄 灰黄色 硬塑 湿 含铁锰结核 高岭土 粉质土等 具有弱膨胀潜势 该层土裂隙发育 切面光滑 具腊状光泽 干强度及韧性高 2层粘土 Q3al pl 层厚 15 5 20 5m 层底标高约 15 1 20 0m 褐黄 黄 棕黄色 硬塑 坚硬状态 湿 含铁锰结核 少量高岭土 网状裂隙亦较发 育 切面光滑 干强度及韧性高 该层土底部夹风化残积土成分 层强风化泥质砂岩 K 层厚约 4 0 7 8m 层底标高 9 0 15 8m 暗红 灰色 较密实 泥质结构 属层状构造 胶结不致密 状态较硬 无完整岩芯 含云母等 层中风化泥质砂岩 K 该层未钻穿 最大揭示厚度约 12m 暗红 灰 红色 硬 坚硬 泥质结构 厚层状构造 胶结致密 岩芯较完整 岩石质量指 标 RQD 较好 岩体基本质量等级为 类 含石英 云母等矿物成分 合金钻头 方可钻进 2 22 2 计算方法计算方法 采用 桥梁博士 V3 0 对空心板进行分析计算 和 MIDAS CIVIL2006 对预 应力混凝土箱梁进行分析计算 并以 公路桥涵设计通用规范 JTG D60 2004 和 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 为 标准进行检算 引桥按部分预应力混凝土结构进行检算 主桥按钢筋混凝土结构进行检算 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 5页 2 32 3 计算采用规范计算采用规范 一 公路工程技术标准 JTG B01 2003 二 公路桥涵设计通用规范 JTG D60 2004 三 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 四 公路桥涵施工技术规范 JTJ041 2000 五 公路砖石及混凝土桥涵设计规范 JTJ022 85 六 公路工程抗震设计规范 JTJ004 89 七 公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ024 85 八 公路工程水文勘测设计规范 JTG C30 2002 九 城市桥梁设计荷载标准 CJJ 77 98 2 42 4 计算采用标准计算采用标准 一 设计荷载 城 A 级 二 桥面宽度 双幅桥 单幅宽度为 0 5m 护栏 16 0m 行车道 5 75m 非机动车与人行并板 0 25m 栏杆 单幅全宽 22 5m 三 场区地震动峰值加速度为 0 1g 地震烈度为 7 度 四 设计行车速度 50Km h 五 主要材料 混凝土抗压弹性模量 3 5 104MPa 混凝土抗弯弹性模量 3 5 104MPa 预应力混凝土的容重 26KN m3 铺装沥青混凝土容重 23 KN m3 混凝土热膨胀系数 1 0 10 5 弹性继效系数 0 3 徐变速度系数 0 021 徐变特征终极值 2 0 收缩速度系数 0 021 收缩特征终极值 0 00021 钢绞线弹性模量 1 9 105MPa 张拉控制应力 1860 0 75 1395MPa 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 6页 钢绞线松弛系数 0 035 孔道磨阻系数 0 25 孔道偏差系数 0 0015 一端锚固回缩值 0 006m 支座摩阻系数 0 05 收缩徐变天数 1000 天 约 3 年 桥面铺装 9cm 沥青混凝土 8cmC50 防水混凝土 六 基础沉降 桥墩不均匀沉降取 5mm 七 箱梁的体系温度变化 升温 14 oC 降温 23oC 桥面板升降温 按新规范取值 2 52 5 引桥结构计算引桥结构计算 预应力混凝土先简支后连续小箱梁预应力混凝土先简支后连续小箱梁 2 5 12 5 1 计算要点计算要点 1 本计算按后张法部分预应力混凝土 A 类构件设计 桥面铺装层 80mm 混凝土 不参与截面组合作用 2 根据组合箱梁横断面 采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单 片梁进行计算 荷载横向分配系数铰接板梁法计算 3 预应力张拉控制应力值 混凝土强度达到 100 时才允许张拉0 75 conpk f 预应力钢束 4 计算混凝土收缩 徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为 7d 5 环境平均相对湿度 RH 80 6 存梁时间为 15d 60d 2 5 22 5 2 结果参数说明结果参数说明 应力结果中表格中数值拉为负 压为正 图例中拉为正 压为负 应力结 果除注明外 均以 Mpa 为单位 竖向位移结果中向下为正 向上为负 2 5 32 5 3 横断面布置横断面布置 参见下图 单位 cm 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 7页 2 5 42 5 4 跨中计算截面尺寸及几何特性跨中计算截面尺寸及几何特性 各箱梁截面几何特性表 单位制 m 数量级 AreaIxxIyyJ 边梁 支点处 1 55120 45680 80400 5267 边梁 跨中处 1 26500 38930 74710 4468 中梁 支点处 1 52040 45040 75060 5243 中梁 跨中处 1 23410 38450 69390 4447 2 5 52 5 5 汽车荷载横向分布系数汽车荷载横向分布系数 经采用铰接板梁法计算 得出各片小箱梁的横向分布系数 这里只列出具 有代表性的边梁和中梁的分布系数 如下表所示 边梁 1 中梁 2 中梁 3 中梁 6 边梁 7 机动车荷载 0 25330 32060 42090 55320 5725 非机动车 人群 0 32980 27250 16310 04180 0328 护栏 外侧 0 40820 24110 14460 03620 0291 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 8页 护栏 内侧 0 02920 03650 05460 24230 4054 注 1 7 箱梁依次为从外侧至内侧的各片小箱梁 2 5 62 5 6 汽车荷载冲击系数汽车荷载冲击系数值计算值计算 2 5 6 12 5 6 1 汽车荷载纵向整体冲击系数汽车荷载纵向整体冲击系数 按照 通规 第 4 3 2 条 冲击系数可按下式计算 当时 14Hzf5Hz 1 0157 0 f 1767ln 0 根据 通规 计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时 以1f1 及负弯矩效应的 如下表所示 2f2 正弯矩效应和剪力效应负弯矩效应 1f1 2f 2 边梁 支点处 4 8540 2638 4310 361 边梁 跨中处 4 9620 2678 6190 365 中梁 支点处 4 8680 2648 4560 362 中梁 跨中处 4 9930 2688 6720 366 2 5 6 22 5 6 2 汽车荷载的局部加载的冲击系数汽车荷载的局部加载的冲击系数 采用 3 0 2 5 72 5 7 荷载荷载 一期恒载 预制梁重力密度取 1 q 3 m 26KN 二期恒载 2 q 1 湿接缝 C50 混凝土 重力密度取 参与受力 3 26KN m 2 80mm C40 混凝土 重力密度取 3 25KN m 3 90mm 沥青混凝土铺装重力密度取 3 m 24KN 4 护栏 10 mKN 活载 城市 A 级 人群荷载按 2 3 5KN m 地基及基础不均匀沉降 5mm 梯度温度 正 负温差按 90mm 沥青铺装 80mm 混凝土调平层考 虑 加载模式见下图 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 9页 梯度温差取值示意图 收缩 徐变 C50 徐变系数示意图 C50 收缩应变示意图 2 5 82 5 8 持持久久状状况况承承载载能能力力极极限限状状态态计计算算 一一 正截面抗弯承载能力计算 正截面抗弯承载能力计算 荷载基本组合表达式 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 10页 通规 4 1 6 1 式 m o udoGiGikQ1Q1kcQjk i 12 SSSS n Qj j 其中各分项系数的取值见 通规 4 1 6 1 式 上图表明 边梁和中梁在承载能力极限状态下抗弯满足规范要求 二二 斜截面抗剪承载能力计算斜截面抗剪承载能力计算 由程序计算得主要控制截面剪力组合设计值及相应的弯矩组合设计值 d V 和抗剪强度列表如下 d M 从上图可以看出 边梁和中梁承载能力极限状态下抗剪满足要求 2 5 92 5 9 持持久久状状况况正正常常使使用用极极限限状状态态 计算计算 一一 抗裂验算抗裂验算 1 正截面抗裂 作用短期效应组合 作用长期效应组合 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 11页 永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合 其效应组合表达式 为 通规 4 1 7 1 式 1 11 mn sdGikjQjk ij SSS 在荷载短期效应组合下 A 类预应力混凝土构件拉应力应满足 0 7 stpctk f 永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合 其效应组合表达式 为 通规 4 1 7 2 式 2n l dGik2jjk i 1j 1 SSSQ 在荷载长期效应组合下 A 类预应力混凝土构件拉应力应满足 0 ltpc 边梁及中梁在短期及长期荷载效应下正截面应力如下图所示 从图中可以 看出边梁在短期荷载组合效应下拉应力为 1 13 Mpa 中梁在短期荷载效应下拉 应力为 1 07Mpa 均小于 边梁在长期荷载组合效应下最小压应力为 0 99 0 7 tk f Mpa 中梁在长期荷载效应下最小压应力为 2 01 Mpa 满足规范要求 2 斜截面抗裂 作用短期效应组合 作用短期效应组合 组合式同前 下 A 类预应力混凝土构件主拉应力应 满足 边梁和中梁斜截面主拉应力详见下图 从图中可0 51 325 tptk fMPa 以看出 边梁斜截面最大拉应力为 1 135 Mpa 中梁斜截面最大拉应力为 1 07 Mpa 均小于规范限值 1 325 Mpa 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 12页 二二 挠度验算挠度验算 表中结果表明 在消除结构自重产生的长期挠度后边梁及中梁最大挠度 预应力长期反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度 可不设 600l 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 13页 预拱度 为避免预制梁上拱值太大影响铺装层厚度 主梁宜设置一定的反预 拱 2 5 102 5 10 持持久久状状况况和和短短暂暂状状况况构构件件应应力力 计算计算 一一 使用阶段正截面法向应力计算使用阶段正截面法向应力计算 按 预规 第 7 1 条 荷载取其标准值 汽车荷载考虑冲击系数 1 受压区混凝土的最大压应力 对未开裂构件 预规 7 1 5 1 式 kcptck 0 5 f16 2MPa 作用标准值组合 汽车荷载考虑冲击系数下 箱梁截面的混凝土正应力情 况详见下图 持久状况下边梁截面正应力计算结果示意 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 14页 持久状况下中梁截面正应力计算结果示意 从图中数据可以看出 边梁截面上缘应力为 13 6 0 25Mpa 下缘应力为 13 2 1 75Mpa 中梁截面上缘应力为 13 6 0 27Mpa 下缘应力为 13 5 1 74 Mpa 使用阶段箱梁混凝土最大压应力满足规范要求 但在支座附 近区域内出现拉应力 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 15页 二二 使用阶段混凝土主压应力 主拉应力计算使用阶段混凝土主压应力 主拉应力计算 1 混凝土的主压应力 按 预规 第 7 1 6 条规定 混凝土的主压应力应符合 箱梁各截面混凝土主压应力情况详见下图 0 619 44 cpck fMPa 持久状况下箱梁截面主压应力均小于规范容许值 满足要求 2 混凝土的主拉应力 主要控制截面的混凝土主拉应力情况详见下表 表中数值表明 除中支点截面外 其他各截面主拉应力均满足 tpck 0 5f 箍筋仅按构造要求设置 采用 12 箍筋 则要求箍筋间距支点断面 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 16页 跨中断面按 2 V 212 4 673 0 12 280 sv sv A Smm b 2 V 212 4 1047 2 0 12 180 sv sv A Smm b 预规 第 9 3 13 条规定支点至一倍梁高范围内箍筋间距采用 100mm 其他梁 段箍筋间距不大于所箍箍筋直径的 15 倍 即 15 16 240mm 现取 200mm 中 支点截面 箍筋间距 tpck 0 5f 2 V 33512 4 2 1 98 280 sksv tp f A S b 137mm 现箍筋间距采用 100mm 满足要求 三三 施工阶段应力验算施工阶段应力验算 预应力混凝土受弯构件在预施应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘 混凝土的法向应力按 预规 第 7 2 8 条规定 1 压应力 cc 0 7 ck f 施工阶段由预制梁单独受力 张拉钢束时 混凝土标准强度为 C50 的 90 考虑 即相当于 C45 29 6 ck fMPa 2 拉应力 当拉应力满足时 箱梁只需按配筋率不 0 71 757 t cttk fMPa 小于 0 2 配置纵向钢筋即可 各施工阶段主要控制截面压应力统计最大值见下图 应力包络图 施工阶段边梁截面应力图 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 17页 施工阶段中梁截面应力图 表中数据表明施工阶段边梁最大压应力为 15 29Mpa 中梁最大压应力 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 18页 15 96 Mpa 均小于规范容许值 边梁截面最大拉应力为 0 03 中梁截面最大 拉应力为 0 1 Mpa 小于 按构造配筋即可 0 71 757 tk fMPa 2 5 112 5 11 支支点点反反力力计计算算 各单项作用产生的支点反力标准值列表如下 边梁单项作用支点反力 KN 恒载城市 A 级支座沉降梯度温差 梁 位 作 用 最大最小最大最小 端支点 659 7360 0 36 112 3 12 336 1 1 2 跨支点 1533 8611 4 57 239 1 39 1 44 8 2 3 跨支点 1483 7597 8 98 256 5 56 58 8 4 5 跨支点 1548 8615 4 100 538 3 38 3 44 2 端支点 670 9362 0 35 111 9 11 935 1 中梁单项作用支点反力 KN 恒载城市 A 级支座沉降梯度温差 梁 位 作 用 最大最小最大最小 端支点 652 5349 4 34 511 6 11 634 9 1 2 跨支点 1510 8591 8 54 436 8 36 8 43 4 2 3 跨支点 1462 5578 8 93 153 1 53 18 5 4 5 跨支点 1525 8595 6 95 352 9 52 9 43 0 端支点 664 0351 4 33 636 3 36 334 4 注 1 表中自重 支座不均匀沉降 梯度温度反力值为单片梁支座支反力 2 城市 A 级反力值包括机动车荷载 非机动车荷载以及人群荷载 且已 计冲击作用 2 62 6 主桥上部结构计算主桥上部结构计算 钢筋混凝土空心板钢筋混凝土空心板 主桥为一跨 11m 普通钢筋混凝土简支板 按双幅布置 主桥断面参见下图 空心板材料采用 C30 混凝土 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 19页 一 计算模型的建立及主要计算参数的选取 上部结构纵向按平面杆系理论采用 桥梁博士 V3 0 进行计算 主要验算 其强度 挠度及裂缝 单元离散模型 一期恒载 预制梁重力密度取 1 q3 25KN m 二期恒载 2 q 1 80mm C40 混凝土 重力密度取 3 25KN m 2 90mm 沥青混凝土铺装重力密度取 3 m 24KN 3 护栏及人行道按图纸取值 活载 城 A 级 人群荷载按规范取值 横向分布系数计算方法考虑了实 际结构的力学状态 采用铰接板梁法进行计算 下表列出荷载最不利的四种板 的横向分布系数 分别进行计算 边板 1 中板 6 中板 17 边板 18 机动车荷载 0 0860 2510 3530 404 非机动车 人群 0 2010 0630 0020 002 护栏 外侧 0 3630 0470 0010 001 护栏 内侧 0 0010 0040 1850 363 注 梁板编号从外侧至内侧 共 18 块 梯度温度 正 负温差按 90mm 沥青铺装 80mm 混凝土调平层考虑 加 载模式如图 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 20页 梯度温差取值示意图 单位 cm 相对湿度 80 二 计算结果 1 边板 1 1 正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力 单位 KN m 弯矩最大值发生在跨中 抗力效应值为 1075 7KN m 大于对应内力值 468 0KN m 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求 2 挠度验算 自重作用下挠度计算结果 单位 m 最大挠度 单位 m 根据规范规定 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1 600 本桥计算为 0 00994 0 00746 0 00248m 刚度为 1 4435 满足规范规定的要求 3 裂缝验算 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 21页 跨中裂缝计算宽度为 0 080mm 钢筋混凝土构件在 I 类和 II 类环境下裂缝 宽度应小于 0 2mm 故裂缝计算满足规范要求 短期效应组合作用下裂缝计算结果 单位 mm 2 中板 6 1 正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力 单位 KN m 弯矩最大值发生在跨中 抗力效应值为 1037 8KN m 大于对应内力值 608 1KN m 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求 2 挠度验算 自重作用下挠度计算结果 单位 m 最大挠度 单位 m 根据规范规定 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1 600 本桥计算为 0 01418 0 00841 0 00503m 刚度为 1 1906 满足规范规定的要求 3 裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为 0 087mm 钢筋混凝土构件在 I 类和 II 类环境下裂缝 宽度应小于 0 2mm 故裂缝计算满足规范要求 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 22页 短期效应组合作用下裂缝计算结果 单位 mm 3 中板 17 1 正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力 单位 KN m 弯矩最大值发生在跨中 抗力效应值为 1037 8KN m 大于对应内力值 734 9KN m 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求 2 挠度验算 自重作用下挠度计算结果 单位 m 最大挠度 单位 m 根据规范规定 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1 600 本桥计算为 0 01654 0 00894 0 00760m 刚度为 1 1447 满足规范规定的要求 3 裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为 0 100mm 钢筋混凝土构件在 I 类和 II 类环境下裂缝 宽度应小于 0 2mm 故裂缝计算满足规范要求 短期效应组合作用下裂缝计算结果 单位 mm 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 23页 4 边板 18 1 正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力 单位 KN m 弯矩最大值发生在跨中 抗力效应值为 1075 7KN m 大于对应内力值 871 1KN m 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求 2 挠度验算 自重作用下挠度计算结果 单位 m 最大挠度 单位 m 根据规范规定 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1 600 本桥计算为 0 01610 0 00903 0 00707m 刚度为 1 1556 挠度满足规范规定的要求 3 裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为 0 124mm 钢筋混凝土构件在 I 类和 II 类环境下裂缝 宽度应小于 0 2mm 故裂缝计算满足规范要求 短期效应组合作用下裂缝计算结果 单位 mm 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 24页 2 72 7 桩长计算桩长计算 1 1 地基基础设计参数 地基基础设计参数 根据工程地质报告提供如下 1 地基承载力特征值 层序土名 承载力特征值 Fak KPa 压缩模量 Es MPa 1 2 杂填土803 5 2 含淤泥质素填土602 0 粉质粘土1608 0 1 粘土25013 0 2 粘土30016 0 强风化泥质砂岩35018 0 中风化泥质砂岩800 2 桩基础设计参数 钻孔灌注桩 层序岩土层名称 桩周土摩擦力特征值 qsa KPa 桩端土承载力特征值 qpa KPa 杂填土10 2 含淤泥质素填土8 粉质粘土22 1 粘土35 2 粘土40800 强风化泥质砂岩401000 中风化泥质砂岩502200 2 2 桩长分析 桩长分析 全桥桩基均采用直径 1 5m 的钻孔灌注桩 根据 公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ 024 85 4 3 2 1 条规定 钻孔 灌注桩的容许承载力 1 2 pR PUlA P 单桩轴向受压容许承载力 U 桩的周长 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 25页 l 桩在局部冲刷线以下的有效长度 A 桩底横截面面积 桩壁土的平均极限摩阻力 p 桩尖处土的极限承载力 R 计算桩顶反力包括上部结构恒载 活载 下部结构恒载 其中 下部结构 恒载包括最大墩高处的墩柱 承台及最大桩长的 1 2 单桩桩顶反力计算结论 桥台 4700KN 引桥中墩 6500KN 主桥过渡墩 5400KN 引桥过渡墩 6700KN 左幅桥墩桩长计算表 单位 KN m 桥 墩 编 号 设计桩长 L p Ul R A 优化前 P 建议缩短 桩长 L 优化后桩 长 L Z038 015287 03887 79587 47 031 0 Z135 014599 93887 79243 84 031 0 Z235 014599 93887 79243 84 031 0 Z335 014599 93887 79243 84 031 0 Z436 014508 53887 79198 14 032 0 Z536 014335 13887 79111 43 033 0 Z636 014335 13887 79111 43 033 0 Z736 013977 93887 78932 83 033 0 Z836 013977 93887 78932 83 033 0 Z936 013977 93887 78932 83 033 0 Z1038 014127 73887 79007 76 032 0 Z1138 014127 73887 79007 76 032 0 Z1232 013010 93887 78449 32 030 0 Z1332 012963 83887 78425 82 030 0 Z1432 012963 83887 78425 82 030 0 Z1532 012963 83887 78425 82 030 0 Z1638 013552 83887 78720 33 035 0 优化桩长 左幅合计 234m 右幅桥墩桩长计算表 单位 KN m 桥 墩 编 号 设计桩长 L p Ul R A 优化前 P 建议缩短 桩长 L 优化后桩 长 L Y038 014099 53887 78993 65 033 0 Y133 013369 03887 78628 42 031 0 Y233 013369 03887 78628 42 031 0 Y333 013369 03887 78628 42 031 0 Y433 013369 03887 78628 42 031 0 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 26页 Y533 013369 03887 78628 42 031 0 Y633 013369 03887 78628 42 031 0 Y733 013369 03887 78628 42 031 0 Y833 013369 03887 78628 42 031 0 Y933 013188 13887 78537 92 031 0 Y1038 013475 13887