钢结构设计复习题

精品文档 1欢迎下载 例 5 5 7 按构造要求计算焊脚的尺寸 要求 确定图 5 5 7 所示贴边焊的合理焊脚尺寸 答案 根据 规范 第 8 2 7 条第一款 第二款的规定 1 在图 5 5 7 a 中 取 mmmmt2 485 15 1 max mmhf5 min 取 mmmmt2 762 12 1 min mmhf7 max 因是贴边焊 mmmmmmthf6282 max 所以取合理 mmhf6 2 在图 5 5 7 b 中 取 mmmmt7 4105 15 1 max mmhf5 min 取 mmmmt652 12 1 min mmhf6 max 因是贴边焊且取mmmmt65 mmhf5 max 所以取焊脚尺寸 合理 mmhf5 例 5 5 10 角钢用角焊缝 连接于钢柱上的焊缝计算 条件 如图 5 5 10 所示 角钢用角焊缝连于钢柱上 焊缝分布于角钢二侧 焊 脚尺寸 钢材mmhf10 为 Q345 焊条 E50 型 手工焊 要求 确定焊缝所能承 受的最大静力荷载直 F 精品文档 2欢迎下载 答案 将偏心力 F 向焊缝群形心简化 则焊缝同时承受弯矩 和剪力 V FkN 按最危险点 A 或 B 确定焊脚尺寸 因转角mmFkNFM e 30 处有绕角焊缝 2 故焊缝计算长度不考虑弧坑影响 200mm f h w l 焊缝计算截面的几何参数 2 2800200107 027 02mmlhA wfw mm lh W wf w 93333 6 200107 02 6 7 02 2 2 应力分量 F F W M w M f 3214 0 93333 1030 3 F F A V w V f 3571 0 2800 103 0 3571F 由 规范 表 3 4 1 3 查得角焊缝强度设计值严 2 200 mm N f w f w f V f f M f fF F 2222 3571 0 22 1 3214 0 解得 kNF 7 450 因此该连接所能承受的最大静力荷载设计值为 450 7kN 例 5 5 15 竖立钢板用角焊缝连 接于钢柱上的焊缝计算 拉 剪 条件 图 5 5 16 所示 一竖 立钢板用有 钢柱上 已知焊缝承受的静态斜 向力 N 280N 设 计值 60 角焊缝的焊脚 尺寸 8mm 钢材 f hmmlw155 为 Q235 B 手工焊 焊条 E43 要求 验算直角角焊缝的强度 答案 查表得 2 160 mm N f w t 精品文档 3欢迎下载 1 解法 1 将 N 力分解力垂直于焊缝和平行于焊缝的分力 即 kNNNx 5 242 2 3 28060sin kNNNy140 2 1 28060cos 2 3 155 82155 87 02 10 5 242 2 mm N lh N we x f 2 3 90 82155 87 02 10140 2 mm N lh N we y f 焊缝同时承受和作用 可用 规范 式 7 1 3 3 验算 f f 22 2222 160156 90 22 1 0155 mm N f mm N w ff f f 2 解法 2 已知 60 15 1 20sin1 1 3 1 sin1 1 2 2 f kNflhN w ffwf 4 28628645116015 1 82155 87 027 02 280kN 满足要求 例 5 5 17 角钢和节点板 连接计算 两边侧焊连接 条件 如图 5 5 19 所示 角钢和节点板采用两面侧焊 焊缝连接 N 667kN 静载设 计值 角钢为 101002 L 节点板厚度为 10mm 钢材为 Q235 焊条为 E43 型 手工 焊 要求 试确定所需焊缝的厚 度和施焊长度 答案 角焊缝的强度设计值 2 160 mm N f w f 精品文档 4欢迎下载 2 min 5105 1mmhf 角钢肢尖处 mmhf8 9 2 1 10 max 角钢肢背处 mmhf12102 1 max 角钢肢背 肢尖都取 角钢肢背和肢尖可采用相同的焊脚尺寸 也可mmhf8 使肢背的焊脚尺寸比肢尖的大 2mm kNNkN 9 4666677 0 11 kNNkN1 2006673 0 22 所需焊缝计算长度为 mm fh N l w ff w 261 16087 02 10 9 466 7 02 3 1 1 mm fh N l w ff w 112 16087 02 10 1 200 7 02 3 2 2 侧面焊缝实际施焊长度为 取 280mm277162612 11 fw hll 取 130mm128161122 22 fw hll 例 5 5 18 角钢和节点板连接计算 三面围焊连接 条件 图 5 5 20 所示角焊缝与连结板的三面围焊连接中 轴心力设计值 N 800Kn 静力荷载 角钢为 2L110 70 10 长肢相连 连接板厚度为 12mm 刚才 Q235 焊条 E43 型 手工焊 精品文档 5欢迎下载 要求 试确定所需焊脚尺寸和焊缝长度 答案 设角钢肢背 肢尖及端部焊脚尺寸相同 取 mmmmmmtmmhf9 8 2 1 10 2 1 8 mmthf12102 12 1 min mmthf2 5125 15 1 max 由 规范 表 3 4 1 3 查的角焊缝强度设计值 160N m w f h 端缝能承受的内里为 kNfbhN w fff 24016022 1 11087 027 02 3 肢背和肢尖分担的内力为 kN N NKN400 2 240 80065 0 2 3 11 kN N NKN160 2 240 80035 0 2 3 22 肢背和肢尖焊缝需要的实际长度为 取 235mmmmh fh N l f w ff 2318 16087 02 10400 7 02 3 1 1 取 100mmmmh fh N l f w ff 978 16087 02 10160 7 02 3 2 2 例 5 5 24 两钢板拼接的螺栓连接 条件 两截面为 的钢板 采40014 用双盖板和 C 级普 通螺栓连接 螺栓 M20 刚才 Q235 承受轴心拉力设计 值 N 940Kn 要求 试设计此链 接 答案 1 确定连接 盖板截面 采用双盖板拼接 精品文档 6欢迎下载 截面尺寸选 于连接钢板截面面积相等 刚才也采用 Q235 4007 2 确定螺栓数目和螺栓排列布置 由 规范 表 3 4 1 4 查得 单个螺栓受 2 140 mm N f b v 2 305 mm N f b c 剪承载力设计值 Nf d nN b vv b v 14087964 4 20 2 4 22 单个螺栓承压承载力设计值 NtfdN b c b c 854003051420 则连接一侧所需螺栓数目为 个 0 11 85400 10940 3 min b N N n 取 n 12 个 采用图 5 5 26 所示的并列布置 连接盖板尺寸采用 2 块 其螺栓4904007 的中距 边距和端距均满足 规范 表 8 3 4 的构造要求 3 验算连件的净截面强度 由 规范 表 3 4 1 1 查得 2 215 mm N f 连接钢板在截面受力最大的 N 连接盖板则是截面受力最大也是 N 但 33 是因两者刚才 截面均相同 故只验算连接钢板 设螺栓孔径 mmd 5 21 0 2 01 439614 5 214400 mmtdnbAn 22 3 215 8 213 4396 10940 mm N f mm N A N n 满足 例 5 5 27 梁柱相连的螺栓连接 条件 图 5 5 29 所示梁用普通 C 级螺栓与柱的翼缘相连 此连接承受剪力设计 值 V 260kN 弯矩设计值 M 38kNm 梁端竖板下设上支托 钢材 Q235 螺栓直 径 20mm 螺纹处的有效面积 焊条采用 E43 系列 手工焊 2 45 2 cmAe 精品文档 7欢迎下载 要求 按可拆卸的和永久性的两种情况分别设计此连接 答案 1 假定结构为可拆卸的 且支托只在安装时起作用 此时螺栓需同时承 受拉力和剪力 设螺栓群绕最下一排螺栓旋转 采用 10 个螺栓分两列均匀排开 如图 5 5 29 a 其内力分布如图 5 5 29 c 所示 最上排螺栓承受的拉力最大 按下列公式计算 kN ym M N i YM 67 31 3224168 2 321038 2222 2 2 1 每个螺栓承受的剪力为 kN n V N V 26 10 260 查 规范 表 3 4 1 4 Q235 级钢普通 C 级螺栓 2 140 mm N f b v 2 170 mm N f b t 2 305 mm N f b c 单个螺栓的承载力为 kNNf d nN b vv b v 98 4343980140 4 2014 3 1 4 22 kNNtfdN b c b c 1221220003052020 kNNfAN b te b t 65 41416501701045 2 2 按 规范 公式 7 2 1 8 和 7 2 1 9 的要求 196 0 65 41 67 31 98 43 26 2222 b t M b v V N N N N 满足要求 kNNkNN b c V 12226 2 假定结构为永久性的 剪力 V 由支托承受 弯矩 N 由螺栓承受 取螺栓 实木为 8 个 均匀排成两列如 图 5 5 2 d 所示 其内力分布如图 精品文档 8欢迎下载 5 5 29 e 最上一排单个螺栓承受拉力为 kNNkN ym M N b t i y M 65 4171 40 302010 2 301038 222 2 2 1 支托和柱翼缘的连接用侧面角焊缝 查表得 考虑 V 力对 2 160 mm N f w f 焊缝的偏心影响 取 25 1 mmhf10 mmhmm lf V h f w w f f 101 9 102180 1607 02 1026025 1 7 02 3 例 5 5 33 角钢和节点板的搭接连接 用螺栓连接 条件 有一角钢和节点板搭接的螺栓连接 钢材为 Q235 B F 钢 承受的轴心 拉力设计值计值 静载 采用 C 级螺栓 用的角钢组成 5 109 3 N60902 L T 形截面 见图 5 5 33 截面积 2 2120mmA 要求 确定螺栓数量和布置 答案 1 栓直径确定 根据在角钢上设置螺栓的构造要求 在角钢上的栓孔最大开孔60902 L 直径为 23 5mm 线距 e 50mm 据此选用 M20 螺栓 孔径为 mmd 5 21 0 由螺栓的最大 最小容许距离 queding 螺栓边距和中距 顺内力方向边 lmmtdl48 48 86min 68 5 214min 8 4min 0max 故取端距为 45mmmmdl43 5 2122 0min 中距 螺距 l 精品文档 9欢迎下载 mmtdl72 72 172min 612 5 218min 12 8min 0max 故取端距为 65mmmmdl 5 64 5 2133 0min 螺栓数目确定 一个 C 级螺栓受剪承载力设计值为 b N kNNf d nN b vv b v 92 8787920140 4 2014 3 2 4 22 kNNtfdN b c b c 61610003051020 NNNN c v b v b 61000 min 所需螺栓数目 n 为 个 取 7 个4 6 61000 5 21150 390 1 1 109 3 5 b N N n 螺栓布置如图 5 5 33 所示 mmdmml 5 322 5 211515390656 01 故螺栓的承载力设计值应乘以折减系数为 7 0979 0 5 21150 390 1 1 150 1 1 0 1 d l 得所需螺栓数为 个6 6 61000 5 21150 390 1 1 109 3 5 b N N n 所以取 7 个螺栓满足螺栓抗剪要求 3 构建净截面强度验算 mmtdnAAn186226 5 2112120 01 2 2 5 215 5 209 1862 109 3 mm N fmm N A n n 所以该连接按 M20 7 个螺栓如图布置满足要求 mmd 5 21 0 例 5 5 37 钢板连接的承载力计算 用螺栓连接 条件 图示 5 5 35 的两块钢板被两块盖板用 M20 的250142 62025082 精品文档 10欢迎下载 C 级螺栓拼接 螺栓孔径 d 22mm 螺栓排列如图 5 5 35 钢材为 0 d FBQ 235 要求 试确定此拼接所能承受的最大轴心拉力设计值 N 静载 答案 1 螺栓的排列距离校核 C 级螺栓的 M20 应取栓空 螺栓中心间距 中心至构件边缘距离均mmd22 0 符合螺栓排列距离的最大 最小要求 2 螺栓能承受的最大轴心拉力设计值 一个螺栓抗剪承载力设计值为 b N Nf d nN b vv b v 87695140 4 2014 3 2 4 22 NtfdN b c b c 854003051420 是短拼头 螺栓承载力不折减 mmdmml330221515210 01 所以 NNNN c v b v b 85400 min 所以螺栓能承受的最大拉力设计值为 1 N 精品文档 11欢迎下载 NnNN b 768600854009 1 3 构件能承受的最大轴心拉力设计 值 由图 5 5 35 b 主板轴力图得主板 1 1 正交或折线截面是危险截面 主板 1 1 正交 净截面积 1 1 A 2 011 1 2884142214250mmtdnAA 主板 1 1 折线净截面积为 2 1 A 222 2 1 33491422314 50270752 mmA 由图 5 5 35 b 盖板轴力得盖板 3 3 截面是危险截面 盖板 3 3 净截面积 WEI 3 A 2 033 29441622316250mmtdnAA 所以 2 32 11 1 2884 min mmAAAAn 故NfAN n 6200602152884 2 所以 该连接所能承受的最大拉力设计值 N 静载 为 NNNNN 5 21 102 6620060 min 由上计算表明 该连接多能承受的最大拉力设计值 N 是由主板净截面强度条件 控制 例 5 5 38 钢板连接的承载力计算 用高强度螺栓摩擦型连接 条件 同例 5 5 37 但改用 8 8 级 M20 高强度螺栓摩擦型连接 接触面采用喷 砂后生赤锈处理 要求 试确定此拼接所呢个承受的最大拉力值 N 答案 1 螺栓距离校核 取 符合摩擦型栓孔比栓杆大 1 5 2 0mm 的要求 螺栓中心间距 mmd22 0 中心至构建边缘距离同例 5 5 37 一样 符合要求 2 螺栓能承受的最大轴心拉力设计值 1 N 在抗剪连接中 每个高强度摩擦型螺栓的承载力设计值为 NuPnN f b v 9112501012545 0 29 09 0 3 所以为 1 N 精品文档 12欢迎下载 1 NNnN b v 65 1020 8 1011 9 9 3 构件能承受的最大轴心拉力设计值 2 N 根据摩擦型螺栓轴力图 5 5 36 和f A N n n n 5 01 1 由图 5 5 35 b 主板轴力图得主板 1 1 正交或折线截面是危险截面 得主板 1 1 正交净截面对应的为 1 1 A 1 2 N f A N n n n 5 01 1 得215 9 2 5 01 1 1 1 2 A N NN697568 1 2 主板 1 1 折线净截面对应的为 2 1 A 2 2 N 215 3349 9 3 5 01 2 2 N NN864042 2 2 盖板 3 3 净截面 对应的为 3 3 A 1 3 N 215 2944 9 3 5 01 1 3 N NN760842 1 3 主板毛截面 A 对应的为 1 4 N NAfN75250021514250 1 4 697568N 752500 760842 864042 697568min 2 N 所以 该连接所能承受的最大拉应力设计值 N 为 kNNNNNN 25 21 1097 6 102 6697568 min 由上计算表明 该连接多能承受的最大拉力设计值 N 是由主板净截面强度条件 控制 例 5 2 3 焊接工形等截面简支梁的强度 刚度验算 条件 某焊接工字形等截面简支楼盖梁 截面尺寸如图 5 2 3 示 无削弱 在 跨度中点和两端都没有侧向支承 材料为 Q235 钢 集中荷载标准值 kNPk330 为间接动力荷载 其中可变荷载效应占一半 多用正在梁的顶面 其沿梁跨度 精品文档 13欢迎下载 方向的支承为 130mm 要求 验算该梁的强度和刚度 答案 Q235 钢强度设计值 22 180 310 mm N f mm N f v 楼盖主梁的挠度容许值 mm l v30 400 1012 400 3 1 截面几何特性计算 面积 2 1462 1208 01004 130cmA 中和轴位置 图 5 2 3 b cmy 1 45 2 4 1 146 2 2 14 1 100 2 120 2 4 1100 8 0100 1 cmyhy5 57 1 45 6 102 12 度强轴 x 轴的惯性矩 42 332 230342 2 2 1 5 57 2 120 2 1 5 57 4 1 1 45 8 0 3 1 2 4 1 1 45 4 130 cm Ix 式中略去不及翼缘板对自身形心轴的惯性矩 对受压纤维的截面模量 3 1 1 5107 1 45 230342 cm y I W x x 对受拉纤维的截面模量 精品文档 14欢迎下载 3 2 2 4006 5 57 230342 cm y I W x x 受压翼缘板对 x 轴的面积矩 3 1 1865 2 4 1 1 45 4 130cmS x 受拉翼缘板对 x 轴的面积矩 3 2 1366 2 2 1 5 57 2 120cmS x x 轴以上 或以下 截面对 x 轴的面积矩 32 2629 2 1 4 1 1 45 8 01865cmSx 2 梁的内力计算 1 荷载计算 梁自重标准值 m kN Agk35 1 10807 9 7850101462 12 1 34 式中 1 2 为考虑腹板加劲肋等附加构造用钢材使梁自重增大的系数 为钢材质量密度 9 807 为重力加速度取值 3 7850 m kg 梁自重设计值 m kN gg k 62 135 1 2 12 1 集中荷载设计值 kNPP k 4293303 1 5 04 15 02 1 2 梁的内力计算 5 2 4 跨中截面弯矩设计值 mkNglPlM x 16 1316 6 2912871262 1 8 1 12429 4 1 8 1 4 1 22 支座截面剪力设计值 kNglPV22 2241262 1 2 1 429 2 1 2 1 2 1 max 跨度中点截面处剪力设计值 kNPV 5 214429 2 1 2 1 3 截面强度计算 1 抗弯强度 验算跨中截面受拉边缘纤维因截面无削弱 翼缘厚 t 14mm 受压翼缘自由外伸宽度 xnx WW 2 精品文档 15欢迎下载 查 规范 4 1 1mmb146 8300 2 1 13 4 10 14 146 t b 条 取截面塑性发展系数 05 1 x 基本满足要 9 0 310 310 9 312 310 9 312 10400605 1 1016 1316 22 3 6 mm N f mm N W M nxx x 求 2 梁支座截面处的抗剪强度 22 4 33 max max 180 0 32 810230342 1026291022 224 mm N f mm N tI SV v wx x 满足要求 3 腹板局部承压强度 由于在跨度中点固定集中荷载作用处金额支座反力作用处设置支承加 劲肋 因而不被验算腹板局部承压强度 4 折算应力 由跨度中点截面腹板计算高度下边缘处控制 该处的正应力剪应力 和局部压应力分别为 c 2 4 6 7 321 12575 10230342 1016 1316 mm N 2 4 33 9 15 810230342 10136610 5 214 mm N 0 c 折算应力 2122 2222 3413101 1 9 322 9 153 7 3213 mm N f mm N cc 满足要求 4 刚度计算 规范 第 3 5 1 条 跨中最大挠度 精品文档 16欢迎下载 mm l vmm lgP EI l EI lg EI lP v kk xx k x k 30 400 8 25 1200035 1 8 5 10330 102303421020648 12000 8 5 48384 5 48 3 4 3 3 343 满足要求 该梁的强度刚度均满足要求 例 5 2 6 双轴对称焊接工字形等截面简支梁的整体稳定验算 跨中有一个侧向 支承点 条件 某焊接工字形等截面简支梁 图 5 2 6 跨度 12m 自重 2 45kN m 标准值 梁上翼缘有 3 个集中荷载 F 500kN 设计值 分别 k g 作用于跨度的四分点处 跨度中点有一个侧向支承 钢材为 Q343 钢 要求 试验算此梁的整体稳定性 答案 1 判断是否要进行整体稳定计算 梁受压翼缘侧向自由长度与其宽度的比值 13 超 1 l 7 16 360 60001 b l 过 规范 表 4 2 1 规定的数值 故进行整体稳定计算 2 求最大弯矩设计值 精品文档 17欢迎下载 mkNM 3053350065001245 2 2 1 8 1 2 max 3 梁截面几何特性 422 1003047123621402 1 12 1 cmIx 42 15552362 12 1 2cmIx 2 31223622 1140cmA 3 13893 72 1000304 cmWx cm A I i y y 06 7 85 06 7 600 1 y y i l 4 钢材强度设计值 翼缘钢板厚度为 20mm 查 规范 表 3 4 1 1 得 2 295 mm N f 5 用近似公式计算 b 因 可以用 规范 B 5 1 式计算99 325 235 120 235 12085 y y f b 83 0 23544000 07 1 2 f y b 满足要求 22 3 6 295265 101389383 0 103035 mm N f mm N W M xb y 6 用 规范 B 1 公式计算 b 按 规范 表 B 1 跨度中点有一个侧向支承点的情况 但 3 个集中荷载不 全位于跨中央附近 故根据注 3 应取表中项次 5 即按均布荷载作用在上翼缘 上的 双轴对称截面15 1 b 0 b 整体稳定系数为 6 057 1 235 4 4 1 4320 2 1 2 y b y xy bb fh t W Ah 精品文档 18欢迎下载 0 189 0 282 0 07 1 b b 22 3 6 max 295247 101389389 0 103053 mm N f mm N W M xb 整体稳定性满足要求 例 5 3 9 工形截面柱的刚度 整体稳定验算 条件 两端铰接轴心压杆所受的轴向压力设计值 N 500kN 柱的高度为 6m 设在 x 平面内柱高为 4 5m 处有支撑系统以阻止柱的侧向位移 柱截面为焊接工 字形翼缘为轧制边 尺寸如图 5 3 8 所示 钢材为 Q235 要求 验算整体稳定性 答桑 根据题意可知 mlml yx 5 4 6 00 l 计算截面特征值 毛截面面积 2 566 0201222cmA 截面惯性 433 5255 20 4 212222 12 1 cmIx 忽略腹板 4 3 1775 12 221 2cmIy 截面回转半径 cm A I i x x 68 9 56 5255 cm A I iy68 9 56 5251 2 柱的长细比和刚度验算 150 98 61 68 9 600 0 x x x i l 150 93 71 63 5 450 0 y y y i l 精品文档 19欢迎下载 3 整体穗定验缉 根据截面组成条件 从 规范 表 5 1 1 知 对 x 轴属 b 类 对 y 轴属 c 类 查 规范 表 C 2 C 3 得 796 0 6098 61 6065 780 0 807 0 807 0 x 578 0 7593 79 7580 780 0 610 0 610 0 y 22 3 215 5 154 5600578 0 10500 mm N f mm N A N y 满足要求 例 5 3 11 工形截面柱的局部稳定验算 条件 焊接组合工字形截面轴心受压柱 柱截面尺寸和轴心压力与 例 5 3 10 相同 要求 验算实腹桂腹板和翼缘的局部稳定 答案 腹板高度 厚度 长细比 翼缘外仲mmh250 0 mmtw8 4 50 宽度 厚度 mmb 125 mmt12 腹板局部稳定按 规范 公式 5 4 2 1 43 41 345 235 4 501 025 235 5 025 25 31 8 250 0 yw ft h 翼缘局部稳定性按 规范 公式 5 4 1 1 4 12 345 235 4 501 010 235 5 010 42 10 12 125 y ft h 腹板和翼缘的局部稳定均能得到保证 例 5 3 14 支架的杆件截面设计 条件 如图 5 3 12 a 所示为一管道支架 其支柱的设计压力为 N 16o0kN 设计值 柱两端铰接 钢材为 QZ35 截面无孔眼削弱 要求 试设计此支柱的截面 采 用普通轧制工字钢 答案 支柱在两个方向的计算长 度不相等 故取如图 5 3 12 b 所 示的截面朝向 将强轴顺 x 轴方向 弱轴顺 y 轴方向 这样 柱在两个方 向的计算长度分别为 精品文档 20欢迎下载 cmlcml yx 300 600 00 1 试选截面 假定 90 对于轧制工字钢 当绕 x 轴失稳时属于 a 类截面 由 规范 表 c 1 查得 绕 y 轴失稳时属于 b 类截面 由 规范 表 C 2 查得 714 0 x 621 0 y 需要的截面面积和回转半径为 2 2 3 min 8 119 10215621 0 101600 cm f N A cm l i x x 67 6 90 600 0 cm l i y y 33 3 90 300 0 不可能选出同时满足的型号 可适当照顾到和进行选择 现试选 yx iiA A y i cmicmicmAaI yx 18 3 0 22 135 56 2 2 截面验算 因截面无孔眼削弱 可不验算强度 又因轧制工字钢的翼缘和腹板均较 厚 可不验算局部稳定 只需进行整体稳定和刚度验算 长细比 150 3 27 0 22 600 0 x x x i l 150 3 94 18 3 300 0 x y y i l 远大于 故由查 规范 表 C 2 得 y x y 591 0 22 3 215 5 200 13500591 0 101600 mm N f mm N A N y 例 5 3 17 格构柱的强度 稳定和刚度验算 条件 图 5 3 17 所示截面的轴心受压缀条柱 格构式 柱截面由两个普通槽钢 组成 柱肢的中心距a32 2 为 260mm 缀条采用单角钢 荷载的设计值445 L 精品文档 21欢迎下载 为轴心压力 N 1750kN 柱的计算长度为 钢材为 Q235 截面无削mll yx 6 00 弱 要求 验算柱肢和缀条的强度 稳定和刚度 答案 1