山水华府脚手架施工方案.doc

一、编制依据1、钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JDJ130-2011)2、建筑施工高处作业安全技术规范3、建筑施工安全检查标准二、工程概况工程名称：山水华府住宅楼建设单位：连云港山水房地产开发有限公司设计单位：北京中元工程设计顾问公司监理单位：徐州五星建设项目管理有限公司施工单位：江苏省江天建设工程有限公司建筑面积：20042.94m2建筑层数：26层（地下1层，地上25层）建筑层高：3m建筑总高：78.3m工程地址：连云港市连云区栖霞路与西园路交汇处结构类型：框架剪力墙结构三、安全管理目标为了确保施工安全，项目部成立了安全管理领导小组组长：王宏磊副组长：徐刚、孙维潭成员：耿怀兵、夏正山、陈尧杨帆、顾路光、朱自勤、孙海清等。鉴于本工程的特点，在施工过程中，脚手架搭设、拆除由孙维潭全负责给作业班组作技术交底，日常的安全检查由夏正山、耿怀兵及各班组长一起进行，发现违章作业，必须立即制止，并进行纠正，对于不听指挥的人，应立即驱逐出场。 针对特殊部位的安全检查，项目部报请建设、监理、质安站一起进行检查验收，并做好检查记录，待验收合格后，才能进入下道工序的施工。每周五下午为安全学习和安全检查，由公司组织，组长带头，项目部及班组参加，检查中发现的问题，将责任落实到人进行整改完成后，复查合格后，才能进行后续工程施工。公司坚持每月对施工现场的安保考核，坚持开展安全巡查、日常安全检查、专项检查、大检查相结合的安全检查模式，要进一步从深度上解决检查和整改的问题，做到检查确认、存在问题确认、整改确认、复查确认。各施工现场要立足自查自改，从管理上、教育培训上、防范措施上建成积极防范、控制有效、应急充分的安全防控体系。加强安全管理队伍建设，提高安全管理人员素质和业务能力，重视对基层安全员和施工现场基础工作的业务指导和督促，组织开展安全员之间的业务交流和教育培训，督促指导施工现场自主进行安全生产管理，开展内外的经验交流和学习活动。 四、搭设方案该工程脚手架落地部位回填土分层夯实，做好100mm厚C15混凝土垫层，垫层边缘设置排水沟。根据本工程特点以及现场情况采用以下搭设方案1、 七层以下采用扣件式双排落地式钢管脚手架0-6米处采用双立杆，其中部分（A轴、H轴）在三层楼面6米处悬挑式脚手。2、 八层以上至顶层采用悬挑式双排扣件式钢管脚手架，每六层18米作为一个悬挑结构，悬挑型钢18号工字钢，直径16钢丝绳双斜拉绳，固定型钢吊环直径20钢筋。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60m，立杆的横距1.05米，立杆的步距为1.80m。连墙杆采用2步3跨，竖向间距3.6m，水平间距为4.5m。施工均布荷载2.5KN/五、主要材料及质量要求1、主要材料扣件式钢管脚手架的主要组成构件有：立柱、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、扣件、脚手板、剪刀撑（十字撑）、横向支撑（横向斜拉杆）、连墙件、纵向扫地杆，横向扫地杆。悬挑式外脚手架部分：18号工字钢、钢材强度等级为Q235，61916钢丝绳，直径20的级钢。其中建筑物外挑出长度3.50m，建筑物内锚固段长度2.50m。 2、材料质量要求（1）、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管。钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。（2）、用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度应为46m，其重量不超过25kg。（3）、钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。（4）、扣件：本工程脚手架扣件共采用三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。（5）、应使用与钢管管径相匹配的扣件，以保证二者的贴合面紧密严实，扣紧时接触良好，保证扣件与钢管间的摩擦力。（6）、严禁使用有脆裂变形、滑丝、锈蚀等的扣件，禁止使用未经检验或加工不合格的扣件。（7）、扣件的活动部分应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。（8）、扣件质量应符合建设部的行业标准JGJ-85的标准要求。（9）、 脚手板：竹笆片脚手板。（10）、脚手板自重(kN/m2)：0.30（11）、其它辅助材料；用于绑扎、连接、围护和固定等作用的其它材料，如镀锌铁丝、密目安全网、大眼安全网、立杆下部的垫板等都必须符合相应的国家标准或行业标准的规定，以确保施工的正常使用和安全可靠性。（12）、搭设前对进场的脚手架杆件或配件（新、旧材料）进行严格检查，符合要求的才能使用。（13）、所有材料必须满足搭设的要求，做到材料准备充足。（14）、悬挑梁焊接质量必须合格,焊条采用E40型。型钢规格、材质和尺寸应符合设计要求。楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确,材质和规格应符合设计要求,并符合锚固要求。 （15）、钢丝绳采用有质保书的合格品,同一根不得有接头,端头的锚固必须可靠,由于15.5钢丝绳18，则每端必须用不少于3个的绳夹夹紧。钢丝绳的斜度和拉紧度一致,严禁任意拆除。公称抗拉强度1400N/mm2。（16）、材料进场时，项目工程部、技术质检部、安全管理部和物资部应组织对进场材料的质量和数量验收合格后方可用于施工。六、大横杆的计算:（挑架计算书） 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=2.5001.050/3=0.875kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.875=1.225kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.225)1.5002=0.295kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.225)1.5002=-0.347kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.347106/4491.0=77.271N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=0.875kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9900.875)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.115mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=2.5001.0501.500/3=1.313kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.313=2.001kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.0011.050/3=0.707kN.m=0.707106/4491.0=157.369N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.313=1.449kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1448.8501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=2.681mm最大挠度和 V=V1+V2=2.709mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 七、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.5001.0501.500/2=1.969kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.969=2.946kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 八、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.000=2.246kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.250)/2=0.585kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.416kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.50021.5001.050/2=3.937kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.560经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.560 = 0.614kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 九、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.61kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 119.63 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.79kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.355kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 188.44 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 18.931kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图十二、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=9.61kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.001kN,R2=9.360kN,R3=-0.399kN最大弯矩 Mmax=1.266kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.266106/(1.05141000.0)+4.4691000/2610.0=10.263N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 十三、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =1.27106/(0.929141000.00)=9.66N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十四、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.874kN 十五、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.874kN 拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.010.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A f其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 11.87kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 3.98 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 Ru6.958KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=6.958kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(69584/(3.142502) 1/2 =9.4mm；实际拉环选用直径D=10mm 的HPB235的钢筋制作即可。十八、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.360kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=93604/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.36kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9359.82/(3.1416201.5)=99.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.36kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!十九、落地式双排脚手架计算书下图为双立杆落地脚手架立面图（06m）计算书 1. 纵向、横向水平杆的强度和挠度及扣件抗滑承载力计算 (1)纵向水平杆（大横杆） 纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，计算简图如图1所示。 纵向水平杆自重标准值： q11=0.0346(kN/m) 脚手板自重标准值： q12=0.351.050.367 = 0.1348(kN/m) 可变荷载标准值： q21=2.51.050.367 = 0.9633(kN/m) 永久荷载设计计算值： q1=1.05(0.1348+0.0.9633) = 1.153 (kN/m) 可变荷载设计计算值： q2=1.4(0.8808) = 1.2331(kN/m) (a) 跨中最大弯矩、挠度 (b)支座最大弯矩、挠度 图1 纵向水平杆计算简图 a.跨中最大弯矩值： Mmax1=0.08q1l2+0.101q2l2 = (0.080.2265+0.1011.2331) 2.25= 0.3210(kN.m) b.支座最大弯矩值： Mmax2=0.1q1l2+0.117q2l2 = (0.10.2265+0.1171.2331) 2.25= 0.3755(kN.m) 取a、b中的最大值： Mmax=0.3755(kN.m) 进行强度计算 =(0.3755/4.732)1000=79.373(N/mm2) f=205 (N/mm2), 纵向水平杆抗弯强度满足抗压要求。 永久荷载标准值： q11=(0.0346+0.1541) = 0.1888(kN/m) 可变荷载标准值： q21=(0.8808) = 0.8808(kN/m) 纵向水平杆最大挠度： v=0.677q1la4/(100EI)+0.99q2la4/(100EI) =(0.6770.1888+ 0.990.8808)5.0625/(10020600011.36)108 =2.1629mm 容许挠度： v=la/150= 10001.5/150= 10(mm) 满足v v，并小于10.0 (mm)， 故 纵向水平杆挠度满足要求。 (2)横向水平杆（小横杆） 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，计算简图如图2所示。 横向水平杆自重标准值：q11=0.0346(kN/m) 纵向水平杆（大横杆）荷载标准值： P12=0.03461.5 = 0.0519(kN) 脚手板荷载标准值： P13=0.351.51.050.367 = 0.2023(kN) 可变荷载标准值： P21=21.51.050.367 = 0.7707(kN) 永久荷载设计计算值：a. 均布荷载 q1= 1.20.0346 = 0.0415(kN/m) b. 集中力 P1=1.2(P12+P13)=1.2(0.0519+0.2312)=0.3398(kN) 可变荷载设计计算值： P2=1.4P21=1.41.3212=1.8496(kN) 图2 横向水平杆计算简图 最大弯矩值： M=q1lb2/8+(P1+P2)lb/3=0.8832(kN.m) =(0.8832/4.732)1000=186.66(N/mm2) f=205 (N/mm2), 故横向水平杆抗弯强度满足抗压要求。 均布荷载标准值： q=0.0346(kN/m) 集中力标准值： P=0.0519+0.2312+1.3212 = 1.6044(kN) 横向水平杆最大挠度： v =(5/384)qlb4/EI+(3lb2-(4/9)lb2)Plb/72EI =(5/3840.03462.0736/(20600011.36)+(31.44-(4/9)1.44)1.60441.2/(7220600011.36)108 = 6.0951 (mm) 容许挠度： v=lb/150=8 (mm) 满足v v，并小于10.0 (mm)， 故横向水平杆挠度满足要求。 (3)横向水平杆传给立杆扣件上的竖向作用力 横向水平杆自重： q11=0.0346(kN/m) 纵向水平杆（大横杆）荷载标准值： P12= 2q3la= 20.03461.5 = 0.1039(kN) 脚手板荷载标准值： P13=0.351.51.05 = 0.55(kN) 可变荷载标准值： P21=21.51.05 = 3.15(kN) 作用在扣件上的竖向作用荷载设计计算值： R=(1.2(q11lb+P12+P13)+1.4P21)/2 =0.5(1.2(0.03461.2+0.1039+0.63)+1.43.6) = 2.9853(kN) R Rc=8.0 (kN), 故扣件的抗滑承载力满足要求。螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm且不应大于65Nm。 2. 621m单立杆立杆稳定性计算 每米立杆承受的结构自重标准值： NG1=gkH=0.124825.2= 3.1449(kN) 脚手板自重标准值： NG2=n2q2lalb/2=70.351.51.2/2= 2.2050(kN) 栏杆与档板自重标准值： NG3=n2q4la=70.141.5= 1.4700(kN) 吊挂安全设施（安全网）自重标准值： NG4=q5laH=0.0051.525.2= 0.1889(kN) 故永久荷载标准值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.1449+2.2050+1.4700+0.1889= 7.0089(kN) 可变荷载标准值： NQk=n1q1lalb/2=121.51.2/2= 1.8000(kN) (1)不考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 = 1.1551.531.8= 3.1808(m) =200.30 查表得稳定系数 = 0.18 计算立杆段轴向力设计值：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk=1.27.0089+1.41.8000=10.930(kN) =(10.930/(0.18450.4)1000=134.82 (N/mm2) f=205 (N/mm2) , 故不考虑风荷载时底层立杆满足抗压要求。 (2)考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 =0.711.12790.5=0.3947(kN/m2) 风荷载弯矩： Mw=0.10.851.4Wklah2=0.10.851.40.39471.51.82 =0.2283(kN.m) 计算立杆段轴向力设计值：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQk=1.27.0089+0.851.41.8000=10.552(kN) =(10.552/(0.18450.4)+0.2283/4.732)1000 = 178.41(N/mm2) f=205 (N/mm2), 故考虑风荷载时立杆满足抗压要求。 3. 下部6m 高双立杆立杆稳定性计算 每米立杆承受的结构自重标准值： NG1=gkH=0.124835+0.0376(9.8)= 4.7364(kN) 脚手板自重标准值： NG2=n2q2lalb/2=70.351.51.2/2= 2.2050(kN) 栏杆与档板自重标准值： NG3=n2q4la=70.141.5= 1.4700(kN) 吊挂安全设施（安全网）自重标准值： NG4=q5laH=0.0051.535= 0.2624(kN) 故永久荷载标准值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.7364+2.2050+1.4700+0.2624= 8.6739(kN) 可变荷载标准值： NQk=n1q1lalb/2=121.51.2/2= 1.8000(kN) (1)不考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 = 1.1551.531.8= 3.1808(m) =200.30 查表得稳定系数 = 0.18 计算立杆段轴向力设计值：N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk)0.6499=(1.28.6739+1.41.8000)0.6499=8.4037(kN) =(8.4037/(0.18450.4)1000=103.65 (N/mm2) f=205 (N/mm2) , 故不考虑风荷载时底层立杆满足抗压要求。 (2)考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 =0.71.01.12790.5=0.3947(kN/m2) 风荷载弯矩： Mw=0.10.851.4Wklah20.6499=0.10.851.40.39471.51.82 0.6499=0.2283(kN.m) 计算主立杆段轴向力设计值：N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQk)0.6499=(1.28.6739+0.851.41.8000)0.6499=8.1580(kN) =(8.1580/(0.18450.4)+0.2283/4.732)1000 = 148.87(N/mm2) f=205 (N/mm2), 故考虑风荷载时立杆满足抗压要求。 4.连墙件计算 迎风面积： Aw= 231.81.5=16.2(m2) =0.71.491.12790.5=0.5882(kN/m2) 连墙杆轴力设计计算值： Nl=Nlw+No= 1.4WkAw+5= 1.40.588216.2+5= 13.340+5=18.340(kN) 一个扣件的抗滑力 Rc=8(kN)，若连墙杆与建筑物采用直角扣件连接，则需在墙面或连接点的两边至少各用3个扣件扣牢。每个扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm且不应大于65Nm。 进一步优化。高度15 m以下部分连墙杆计算 =0.71.141.12790.5=0.4497(kN/m2) 连墙杆轴力设计计算值： Nl=Nlw+No= 1.4WkAw+5= 1.40.449716.2+