土木工程毕业设计（论文）-信阳市马畈高中综合教学楼设计

郑州华信学院毕业设计 信阳市马畈高中综合教学楼设计本科生毕业设计 题 目： 信阳市马畈高中综合教学楼设计指导教师： XXX 职称： 副教授 学生姓名： XXX 学号： XXXXXXX专 业： 土木工程 院 （系）： 建筑工程学院 答辩日期： 2014年05月18日 2014年05月18日目 录第一章 工程概况 1第二章 设计资料 22.1 工程地质条件 22.2 气象资料 22.3 抗震设防烈度 22.4 材料 2第三章 结构平面布置 33.1 结构平面布置图 33.2 框架梁截面初估 33.3 框架柱截面初估 4第四章 结构计算简图及梁柱刚度计算 64.1 梁的线刚度计算 74.2 柱的线刚度计算 8第五章 荷载计算 105.1 竖向荷载计算 105.2 横向荷载计算（风荷载标准值计算） 15第六章 风荷载作用下的弹性位移计算 176.1 计算柱的抗侧刚度D值 176.2 测移值及测移限制 18第七章 竖向荷载作用下框架内力计算 207.1 竖向荷载作用下弯矩计算 207.2 竖向荷载作用下剪力计算 287.3 竖向荷载作用下轴力计算 31第八章 水平荷载(风荷载)作用下内力计算 358.1 D值法计算假定 358.2 各柱的剪力值 358.3 反弯点高度计算 378.4 柱端弯矩及剪力计算 388.5 梁端弯矩 39第九章 荷载组合及内力组合 429.1 控制截面 429.2 竖向活荷载的最不利布置 459.3 梁端弯矩调幅 459.4 荷载组合和内力组合表 46第十章 截面设计与配筋设计 5510.1 框架梁(正.斜)截面设计及配筋设计 5510.2 框架柱截面设计及配筋设计 64第十一章 楼梯设计 68第十二章 基础计算 7112.1 基本参数 7112.2 计算过程 72致 谢 77参考文献 78全套图 纸加扣 3346389411或3012250582第一章 工程概况学校综合教学楼座落于信阳市马畈镇。该工程建筑面积4580平方米，平面形状呈“L”形，东西方向长75.3 米，南北方向长18.0米，建筑物共六层，层高3，75 米，总高度22.95 米。室内外高差0.65米。该工程主体为框架结构，地面为水磨石，外檐刷涂料，铝合金窗、木门，抗震设计烈度6 度。层建筑平面图、剖面图、门窗表等详见建筑设计图。建筑设计使用年限50年。2第二章 设计资料2.1工程地质条件根据工程地质勘察报告，地面以下土层分布自上而下土层厚度及土质情况依次为：（1）天然地面以下1厚为填土，地基标准承载力为120KNM2，填土以下2M厚为粘土，地基承载力为250KN/ M2，粘土以下为中密粗砂层，地基砂载力为300KN。 （2）地下水位：天然地面以下4M处2.2 气象资料 常年主导风向为西北风，夏季主导风向为西南风，平均汽速夏季为3.1，冬季4，基本风压为=0.40，基本雪压为=0.55，最大积雪深度为11，最高气温为40.6，最低气温为9.3，最冷月平均温度4.5，为1-2月，最热月平均温度29.7，为7-9月，最大降雨量50.4/h;月最大降雨量184.3，为4-6月。2.3 抗震设防烈度地震设防烈度：6度2.4材料板、楼梯的混凝土均选用C20，梁柱的混凝土选用C30。主要受力筋选用HRB335，箍筋，构造筋选用HPB300。郑州华信学院毕业设计 信阳市马畈高中综合教学楼设计第三章 结构平面布置3.1 结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。图3.1-1 平面布置图3.2 框架梁截面初估(1) 边跨：(2) 中跨:(3) 纵向框架连系梁(4) 次梁3.3 框架柱截面初估3.3.1 按层高确定截面尺寸 3.3.2 按柱的受荷面积估算 由于框架结构教学楼荷载较小，按计算； 负荷面积按考虑，。查表得，设防烈度为6度，小于30m高的框架结构抗震等级为四级，因此 3.3.3 初选楼板 屋面板用屋面恒荷40厚细石混凝土保护层 220.04=0.88 三毡四油防水层 0.4 20厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40 10mm厚板底抹灰 170.01=0.17 100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.5 合计： 4.35 楼面恒荷 瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 17.80.008=0.55 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1025=2.5 10mm厚板底抹灰 170.01=0.17 合计： 3.22 不上人屋面均布活荷载标准值： 2.0 屋面雪荷载标准值： 0.45楼面活荷载标准值 2.0 卫生间活荷载标准值： 3.59板的水平计算跨度： 弯矩设计值： 平台有效高度： 选用第四章 结构计算简图及梁柱刚度计算 图4-1 框架计算单元(横向一榀框架)假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础标高根据地质条件，室内外高差暂定为-0.65m,二楼楼面标高+3.75m，故底层柱高为4.400m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.75m。多层框架考虑为纵横向承重，主要为横向承重，为超静定结构，故在内力计算前，应预先估算梁，柱的截面尺寸(已估算)及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度（梁柱的线刚度系数分别用Kb、Kc表示）。混凝土强度等级： 梁、柱用C30 图4-2 结构计算图4.1 梁的线刚度计算 全现浇框架梁：（1）中框架梁BC梁 CD梁： （2）边框架梁AB（DE)梁 CD梁： 边框架梁 中框架梁4.2 柱的线刚度计算 各层柱： 表4.2-1 梁的线刚度系数汇总表 层数层高(m)梁砼等级AB(DE)梁CD梁BC梁IbKbIbKbIbKb1-6层C30 表4.2-2 柱的线刚度系数汇总表 层数层高(m)柱砼等级C30修正前修正后1-6层注：除底层外，其他各层柱端并非固定端，分层计算时要假定它为固端，因而除底层柱以外的其他柱子的线刚度系数均乘以0.9修正系数（底层柱不修正），在计算每个节点周围各杆件的刚度分配系数时，用修正以后的柱线刚度计。80第五章 荷载计算5.1 竖向荷载计算 在保证必要计算精度的前提下，为简化计算可将作用在框架上的荷载作如下简化：（1）作用在框架梁上的集中荷载位置允许移动不超过梁计算跨度的1/20；（2）计算次梁传给框架主梁的荷载时，允许不考虑次梁的连续性，即按各跨均在支座处间断的简支次梁来计算传至主梁的集中荷载；（3）作用在框架上的次要荷载可简化为与主要荷载相同的荷载形式，但应对结构的主要受力部位维持内力等效。如框架主梁自重线荷载相当于次梁传来的集中荷载可称为次要荷载，此线荷载可化为等效集中荷载叠加到次梁集中荷载中。另外，可将板传至框架梁上的三角形、体形荷载按支座弯矩等效的原则改变为等效的均布荷载；（4）楼面（屋面）活荷载不可能以规范所给的标准值同时满布在所有楼面上，所以按荷载规范考虑楼面活荷载折减： 对于楼面梁当其受荷面积大于25平方米时，折减系数为0.9；对于墙、柱、基础，则需根据层数多少取不同的折减系数，如下表所示 表5.1-1 活荷载按楼层数的折减系数墙、柱、基础计算截面以上的层数123456计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00（0.90）0.850.700.65注：当楼面梁的受荷面积大于时，采用括号内数值，楼面梁的从属面积指向梁两侧各延伸1/2梁间距范围内的实际面积。5.1.1 恒荷载及其计算简图表5.1.1-1 屋面荷载构造层面荷载面层、防水层、隔热层、保温层、找平层1.5结构层：100m厚现浇钢筋混凝土板2.5抹灰层：15厚混合砂浆0.3吊顶蓬0.5合计4.8 表5.1.1-2 楼面荷载构造层面荷载水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65结构层：150mm厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：15厚混合砂浆吊顶蓬0.5合计5.2(1) 横向框架梁线上荷载 主梁 AB跨第6层：梁自重（考虑抹灰）：屋面板传给梁：合计 15层：梁自重（考虑抹灰）：楼面板传给梁：横隔墙：合计 CD跨第6层：梁自重（考虑抹灰）：第15层：梁自重（考虑抹灰）： (2) 横向框架柱集中荷载 次梁线荷载第6层：梁自重（考虑抹灰）：屋面板传给梁：合计 第15层：楼面板传给梁：横隔墙：合计 轴剪力取第6层： 15层： 5轴纵向框架梁第6层：均布线荷载梁自重（考虑抹灰）：纵女儿墙自重：合计 跨中集中荷载45轴传来的：15层 均布线荷载梁自重（考虑抹灰）：纵女儿墙自重(考虑门洞)：合计 跨中集中荷载45轴传来的：C轴纵向框架梁荷载第6层：均布线荷载梁自重（考虑抹灰）：屋面板传给梁： 合计 跨中集中荷载45轴传来的：15层：均布线荷载梁自重（考虑抹灰）：纵女儿墙自重(考虑门洞)：合计 跨中集中荷载4-5轴传来的：E轴纵向框架梁荷载同C轴G轴纵向框架梁荷载同B轴边柱集中荷载(B、E轴纵向框架梁传至节点荷载)第6层：15层：B轴： C轴： 中柱集中荷载(C轴、D轴纵向框架梁传至节点荷载)第6层 15层： 5.1.2 活荷载及其计算简图 表5.1.2-1 活荷载序号类别活荷载标准值1不上人屋面活荷载0.52上人屋面活荷载2.03教学楼一般房间活荷载2.04走廊、门厅、楼梯活荷载2.55雨篷活荷载0.56卫生间活荷载2.0(1) 横向框架梁上线荷载第6层屋面板传给梁： 15层楼面板传给梁： CD跨 (2) 横向框架柱上集中荷载4-5轴次梁线荷载第6层屋面板传给梁： 15层楼面板传给梁： 4-5轴粱端剪力 第6层： 15层: B轴纵向框架梁荷载第6层: 跨中集中荷载 4-5轴传来的:15层：跨中集中荷载 4-5轴传来的:C轴纵向框架梁荷载第6层: 跨中集中荷载 4-5轴传来的:15层：跨中集中荷载 4-5轴传来的:C轴同E轴G轴同B轴边柱集中荷载第6层： 15层： 中柱集中荷载第6层： 15层： 5.2 横向荷载计算（风荷载标准值计算） 因纵向柱距大于层高，宜简化成作用于柱一侧节点上的水平集中力该多层综合教学楼: 基本风压值： 风振系数，因房屋总高度小于30m，所以风载体型系数：L型迎风面0.8，背风面为-0.6，所以风压高度变化系数（可近似取柱顶高度确定）取值如下： 表5.2-1 风压高度变化系数（） 离地面高度（m）Z3.97.811.715.619.523.41.01.01.051.171.351.31注：表中值是取地面粗糙类别为B类且通过插入法求得据，则有： 转化为集中风载6层 5层 4层 3层 2层 1层 图5.2-1 水平荷载作用图(风荷载)第六章 风荷载作用下的弹性位移计算 高层建筑中侧移过大会影响使用，因此侧移变形限制是使用状态的要求。我国规范规定在正常使用状态下要满足下述要求： 对于高度小于50m,且高宽比的建筑物，仅考虑梁柱弯曲变形引起的柱侧移刚度，忽略柱的轴向变形。右图是在计算柱的抗侧刚度修正系数所要用到的一般柱（有边柱和中柱）及底层柱（有边柱和中柱）的计算简图。6.1 计算柱的抗侧刚度D值表6.1-1 柱的抗侧刚度D值结果层号位置梁的线刚度系数柱的线刚度系数K=K=D=柱的根数1层边框架的边柱3.627.350.4930.398230796中框架的边柱4.837.350.6570.4352522518边框架的中柱3.62（3.08）7.350.9120.485281248中框架的中柱4.83(4.1）7.351.2150.533309082226层边框架的边柱3.627.350.4930.198114826中框架的边柱4.837.350.6570.2471432318边框架的中柱3.62（3.08）7.350.9120.313181508中框架的中柱4.83（4.1）7.351.1250.3782192022对底层： 边柱 中柱 26层： 边柱 中柱 6.2 测移值及测移限制 取刚度折减系数，用（层间侧移）和（总侧移）验算，层间及总侧移见表4。 风荷载标准值，侧移刚度值等于相对线刚度乘以相对线刚度等于1.0时的截面刚度（） 表6.2-1 侧移值及侧移限值 位置（KN）（mm）限值六层16.09658750.287五层43.45658750.818 四层69.31658751.238 三层92.96658751.66 二层114.79658752.05一层138.541073361.518 顶点7.571 通过计算可以看出，侧移值满足设计规范要求，说明所选的结构构件尺寸满足要求，当然对于多层建筑，在水平荷载作用下的侧移通常不会太大，一般情况下可不必计算侧移。第七章 竖向荷载作用下框架内力计算7.1 竖向荷载作用下弯矩计算多层多跨框架在一般竖向荷载作用下的侧移是很小的，可按照无侧移的框架的计算方法进行内力分析，即用分层法结合力矩分配法进行内力计算，用力矩分配法计算各单元框架内力的要点如下，将在具体计算过程中一一体现。（1） 框架分层后，各层柱高及梁跨度均与原结构相同，把柱的远端假定为固端。（2） 各层梁上竖向荷载与原结构相同，且每层梁上的荷载对其他各层梁的影响可忽略不计，计算竖向荷载在梁端的固端弯矩。（3） 计算梁柱线刚度及力矩分配系数，线刚度前面已计算，力矩分配系数按各杆的转动刚度分配。（4） 计算传递系数。底层柱和各层梁的传递系数都取1/2；而上参各柱对柱远端的传递，由于将非固端假定为固端，传递系数改为1/3。（5） 分别用力矩分配法计算得到各层内力后，将上下两层分别计算得到的同一根柱的内力叠加。按照上述要点，该综合楼三跨六层横向框架可作如下分解：7.1.1 梁的固端弯矩恒载 第6层 BC跨： CD跨：第15层 BC跨： CD跨：活载第6层 BC跨： CD跨：第15层 BC跨： CD跨：7.1.2 荷载分配采用分层法分配，柱线刚度底层不变，其余各层柱的线刚度0.9，柱的传递系数底层为，其余各层为。梁远端固定传递系数为。（1）计算传递系数柱的线刚度： 底层：8.17 26层：7.35梁的线刚度（计算单元取中框架）：跨度6.6m: 3.62 跨度3.0m: 4.1 图7.1.2-1 梁柱线刚度详细计算第六层B6及C6的弯矩分配系数如下：B6点： C6点：因为是对称结构，所以只计算一半框架，最后的荷载分布及固端弯矩以及力矩分配的计算简图如图所示。其他的弯矩分配系数详见力矩分配法计算框架弯矩图。恒载和活载作用下的力矩分配结果如下图。 图7.1.2-2 六层恒载作用下力矩分配 图7.1.2 -3 25层恒载作用下力矩分配 图7.1.2-4 1层恒载作用下力矩分配 图7.1.2-5 6层活载作用下力矩分配 图7.1.2-6 25层活载作用下力矩分配 图7.1.2-7 1层活载作用下力矩分配 图7.1.2-8 恒载作用下弯矩图 图7.1.2-9 活载作用下弯矩图7.2 竖向荷载作用下剪力计算7.2.1 竖向荷载作用下剪力计算 据简图及推导公式计算 梁： 柱： 表7.2.1-1 恒载剪力计算表恒载荷载引起的剪力弯矩引起的剪力层次BC跨CD跨DE跨BC跨CD跨DE跨657.424.1157.42-0.440.44000.44-0.445103.034.07103.03-0.960.96000.96-0.964103.034.07103.03-0.960.96000.96-0.963103.034.07103.03-0.960.96000.96-0.962103.034.07103.03-0.960.96000.96-0.961103.034.07103.03-0.960.96000.96-0.96恒载总的剪力层次656.9857.864.114.1157.8656.985102.07103.994.074.07103.99102.074102.07103.994.074.07103.99102.073102.07103.994.074.07103.99102.072102.07103.994.074.07103.99102.071102.15103.914.074.07103.91102.157.2.2 竖向活载作用下剪力计算计算方法同恒载 表7.2.2-1 活载剪力计算表活载荷载引起的剪力弯矩引起的剪力层次BC跨CD跨DE跨BC跨CD跨DE跨64.465.634.46-0.0410.041000.041-0.041517.825.6317.82-0.1450.145000.145-0.145417.825.6317.82-0.1450.145000.145-0.145317.825.6317.82-0.1450.145000.145-0.145217.825.6317.82-0.1450.145000.145-0.145117.825.6317.82-0.1320.132000.132-0.132活载总的剪力层次64.424.505.635.6357.864.42517.6817.975.635.6317.9717.68417.6817.975.635.6317.9717.68317.6817.975.635.6317.9717.68217.6817.975.635.6317.9717.68117.6917.955.635.6317.9517.69 图7.2.2-1 竖向恒载作用下剪力图 图7.2.2-2 竖向活载作用下剪力图7.3 竖向荷载作用下轴力计算竖向荷载作用下框架的轴力计算，包括连系梁传来荷载及柱自重，连系梁传来轴力设计值及柱自重可由前面计算直接查得，轴力计算如下：恒载：六 层：边柱B(E)轴 中柱C(D)轴 25层：边柱B(E)轴 中柱C(D)轴 一 层：边柱B(E)轴 中柱C(D)轴 表7.3-1 恒载轴力表恒载柱轴力N=V(梁端剪力)+P(节点集中力及柱自重)B轴C轴D轴E轴6135.900176.265167.460207.825167.460207.825135.900176.2655490.595530.960570.205610.570570.205610.570490.595530.9604845.29885.655972.951013.315972.951013.315845.29885.65531199.9851240.3501375.6951416.061375.6951416.061199.9851240.35021554.6801595.0451778.4401818.8051778.4401818.8051554.6801595.04511909.3451949.7102181.0952221.4602181.0952221.4601909.3451949.710活载：六 层： 边柱B(E)轴 中柱C(D)轴 25层：边柱B(E)轴 中柱C(D)轴 一 层：边柱B(E)轴 中柱C(D)轴 表7.3-2 活载轴力图活载柱轴力N=V(梁端剪力)+P(节点集中力及柱自重)B轴C轴D轴E轴68.888.8814.5914.5914.5914.598.888.88544.3844.3856.9156.9156.9156.9144.3844.38479.8879.8899.2399.2399.2399.2379.8879.883115.38115.38141.55141.55141.55141.55115.38115.382150.88150.88183.87183.87183.87183.87150.88150.881186.39186.39225.27225.27225.27225.27186.39186.39 图7.3-1 竖向荷载下轴力图 图7.3-2 竖向活载下轴力图第八章 水平荷载(风荷载)作用下内力计算8.1 D值法计算假定（1） 忽略在水平荷载作用下柱的轴向变形及剪切变形，柱的剪力只与弯曲变形产生的水平位移有关；（2） 梁的轴向变形很小，可以忽略，因而同一楼层处柱端位移相等。8.2各柱的剪力值梁柱的线刚度及各柱的侧移刚度D由前面计算可直接查到，所以各柱的剪力值按下式计算 （8.1）式中 所考虑楼层的层间剪力 i柱的抗侧移刚度 表8.2-1 5-6层系 数，B6B5边柱C6C5中柱D6D5中柱E6E5边柱B5B4边柱C5C4中柱D5D4中柱E5E4边柱0.4931.051.050.4930.4931.051.050.4930.1980.3440.3440.1980.1980.3440.3440.198，1.4552.5282.5281.4551.4552.5282.5281.4557.9667.9662.945.115.112.947.9413.7913.797.94 表8.2-2 3-4层系 数，B6B5边柱C6C5中柱D6D5中柱E6E5边柱B5B4边柱C5C4中柱D5D4中柱E5E4边柱0.4931.051.050.4930.4931.051.050.4930.1980.3440.3440.1980.1980.3440.3440.198，1.4552.5282.5281.4551.4552.5282.5281.4557.9667.96612.6622.0022.0012.6616.9829.5029.5016.98 表8.2-3 1-2层系 数，B6B5边柱C6C5中柱D6D5中柱E6E5边柱B5B4边柱C5C4中柱D5D4中柱E5E4边柱0.470.9950.9950.470.4430.9450.9450.4430.1890.3320.3320.1890.3860.4910.4910.386，1.3892.442.441.3893.5144.0114.0113.1547.65814.3320.8236.5836.5820.8230.4938.7838.7830.498.3 反弯点高度计算反弯点高度比按公式计算：式中：标准反弯点高度比 上、下层梁高度比变化的修正值因上层层高变化的修正值 因下层层高变化修正值 表8.3-1 反弯点高度比y计算楼层B轴边柱C轴中柱六层=0.493 =0.45=1 =1=0 =0=0.45+0+0=0.45=1.05 =0.45=1 =1=0 =0=0.45+0+0=0.45五层=0.198 =0.5=1 =1=0 =0=0.5+0+0=0.5=0.344 =0.5=1 =1=0 =0=0.5+0+0=0. 5四层=0.493 =0.50=1 =1=0 =0=0.5+0+0=0.5=1.05 =0.5=1 =1=0 =0=0.5+0+0=0.5三层=0.493 =0.50=1 =0.796=0 =0=0.5+0+0=0.5=1.05 =0.50=1 =0.796=0 =0=0.5+0+0=0.5二层=0.466 =0.50=1 =1=0 =0=0.5+0+0=0.5=0.995 =0.50=1 =1=0 =0=0.5+0+0=0.5一层=0.433 =0.45=1 =1=0 =0=0.55+0+0=0.55=0.945 =0.0.45=1 =1=0 =0=0.55+0+0=0.558.4 柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按公式： （8.2）式中第J层第I柱的层间剪力; 第J层的总剪力标准值 第J层所有柱的抗侧刚度之和 第J层第I 柱的抗侧刚度风荷载作用下的柱端弯矩计算 （8.3）表8.4-1 风荷载作用下的柱端弯矩及剪力计算柱楼层B轴边柱616.093267069541460.345.500.451.75511.809.48543.453267069541460.3414.860.501.95028.9828.98469.313267069541460.3423.700.501.95046.2246.22392.963267069541460.3431.790.501.95061.9961.992114.793267069541460.3439.260.501.95070.7170.711138.5459252414974920.4054.860.552.14596.28117.67C轴中柱616.096274409541460.6610.590.451.75522.7618.59543.456274409541460.6628.590.501.95055.7555.75469.316274409541460.6645.610.501.95088.9488.94392.966274409541460.6661.170.501.950119.28119.282114.796274409541460.6675.530.501.950147.35147.281138.5490496814974920.6083.690.552.145147.35180.098.5 梁端弯矩风荷载作用下的柱端剪力按公式： （8.4） 梁端弯矩可由节点平衡条件得到： 例如：节点B5 节点C5 表8.5-1 梁端弯矩层数梁端弯矩由节点平衡条件求得BC轴CD轴DE轴611.589.4821.0621.069.4811.58538.4638.8639.4839.4834.8638.46475.2067.8676.8376.8367.8675.203108.2197.66110.56110.5697.66108.212132.70125.02141.54141.54125.02132.701166.99138.18156.45156.45138.18166.99 图8.5-1 水平风荷载作用下（左风）内力图右风荷载作用下内力图与本图相反第九章 荷载组合及内力组合9.1 控制截面进行框架结构构件设计时，必须求出各构件控制截面的最不利内力。控制截面通常是内力最大的截面，对于框架柱取各层柱的上、下端截面作用控制截面；对于框架梁，除取梁的两端为控制截面外，还应取跨间最大弯矩截面作为控制截面，为简便计算，跨间最大弯矩截面，近似以跨中截面代替。而梁端控制截面是指柱边缘处梁的截面，因此，梁端柱边的的剪力和弯矩按下式计算： （9.1） （9.2）式中 V,M内力计算所得轴线处剪力和弯矩； g,q作用在梁上的竖向分布的恒载和活载。竖向荷载作用下梁内力换算及调幅恒载：图9.1-1 梁内力换算及调幅简图 表9.1-1 恒载作用下梁内力换算及调幅 梁竖向荷载弯矩图如上图边支座边跨中中支座左中支座右中跨中层数一层，b=600mm梁轴线弯矩柱边剪力-99.7102.1556.66-105.51103.91-24.064.0720.97梁柱边弯矩-69.06-74.34-22.84-塑性调幅后弯矩（端弯矩0.8，跨中弯矩1.2）-55.2567.99-59.47-18.27-25.16梁竖向荷载弯矩图如上图边支座边跨中中支座左中支座右中跨中层数二-五层，b=600mm梁轴线弯矩柱边剪力-99.7102.0756.66-105.51103.99-24.064.0720.97梁柱边弯矩-69.08-74.31-22.84-塑性调幅后弯矩（端弯矩0.8，跨中弯矩1.2）-55.2667.99-59.45-18.27-25.16层数六层，b=600mm梁轴线弯矩柱边剪力-49.7656.9831.59-52.6457.86-8.484.11-5.39梁柱边弯矩-32.67-35.28-7.25-塑性调幅后弯矩（端弯矩0.8，跨中弯矩1.2）-26.1337.90-28.23-4.64-6.47表9.1-2 活载作用下梁内力换算及调幅 梁竖向荷载弯矩图如上图边支座边跨中中支座左中支座右中跨中层数一层，b=600mm梁轴线弯矩柱边剪力-17.2417.699.80-18.1117.95-6.595.63-2.37梁柱边弯矩-11.93-12.73-4.90-塑性调幅后弯矩（端弯矩0.8，跨中弯矩1.2）-9.5511.76-10.18-3.92-2.84梁竖向荷载弯矩图如上图边支座边跨中中支座左中支座右中跨中层数二-五层，b=600mm梁轴线弯矩柱边剪力-17.2417.689.80-18.1117.97-6.595.63-2.37梁柱边弯矩-11.94-12.72-4.90-塑性调幅后弯矩（端弯矩0.8，跨中弯矩1.2）-9.5511.76-10.18-3.92-2.84层数六层，b=600mm梁轴线弯矩柱边剪力-3.864.422.45-4.134.50-3.305.63-0.92梁柱边弯矩-2.53-2.78-1.61-塑性调幅后弯矩（端弯矩0.8，跨中弯矩1.2）-2.032.94-2.22-1.29-1.10检查一层梁塑性调幅后的内力值，调幅后的弯矩必须满足下列关系： (9.3)分别为调整后的梁右端、左端、跨中弯矩； 在本跨荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩。如一层BC梁边跨： BC梁跨中：CD梁跨中：满足上式的要求，符合要求。9.2竖向活荷载的最不利布置当活荷载产生的内力远小于恒载产生的内力时（如一般民用建筑及公共建筑，竖向活荷载约为1.52.5 ），可不考虑