土木工程毕业设计（论文）-郑州市第十一中学综合教学楼设计

郑州华信学院毕业设计 郑州市第十一中学综合教学楼设计本科生毕业设计 题 目：郑州市第十一中学综合教学楼设计指导教师： XXX 职称： 副教授 学生姓名： XXX 学号： XXXXXXX专 业： 土木工程 院 （系）： 建筑工程学院 答辩日期： 2014年05月18日 2014年05月18日 目 录 第1章 建筑设计理念及设计依据1 1.1 设计理念1 1.2 工程概况1 1.3 设计依据2第2章 建筑设计3 2.1 平面设计3 2.2 立面设计3 2.3 建筑剖面设计4 2.4 其它部分详细做法和说明4第3章 截面尺寸初步估计6 3.1 柱截面设计6 3.2 梁的截面设计6第4章 框架侧移刚度的计算7 4.1 横梁线刚度ib的计算7 4.2 柱线刚度ic的计算7 4.3 各层横向侧移刚度计算8第5章 竖向荷载及其内力计算10 5.1 计算单元的选择确定10 5.2 竖向荷载统计10 5.3 竖向荷载内力计算12 5.4 重力荷载代表值计算及荷载汇总22第6章 水平荷载计算26 6.1 风荷载计算26第7章 框架的内力组合29 7.1 梁柱的内力组合30 7.2 柱端弯矩设计值的调整36第8章 截面设计37 8.1 框架梁截面设计37 8.2 框架柱截面设计39 8.3 楼板设计44第九章 基础设计.47 9.1 荷载设计值47 9.2 C、F柱基础的计算47 9.3 D、E柱基础的计算.50 第10章 楼梯计算54 10.1 示意图54 10.2 基本依据54 10.3 梯段板计算54 10.4 平台板计算.55 10.5 平台梁计算.56致谢.582 参考文献. 59全套图 纸加扣 3346389411或30122505822 第1章 建筑设计理念及设计依据1.1设计理念教学楼是为人们学习提供最为良好环境的建筑。纵观教学建筑的发展历史，无不体现着人类文化、文明的历史进程和时代特征。教学楼建筑设计同设计其他类型建筑一样有许多共同点，也有许多不同的特点和要求。随着时代的发展，教学楼的内容和形式都在不断发生变化。因此，我对教学楼的设计过程和设计方法进行了详细研究，经过一番思考，我认为本设计应该具有以下特点： （1）弹性。从设计、结构到服务功能都应做到开放性，以适应时空的变化。 （2）紧凑性。教室以及其它辅助用房的空间布置要做到紧凑合理。 （3）易接近性。从楼外到楼内，从入口到各个部门，要规划得合理，要设计一个良好的导引系统。 （4）可扩展性。在未来扩展时可灵活延伸，将损失减小到低程度。 （5）舒适性。在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调，尽量借用外部的自然环境。 （6）安全性。建筑安全防护措施做到不仅满足规范要求而且更加人性化。 （7）经济性。把建设和维护一座教学楼所需要的经费和人员控制在最低限度。在整个设计过程中，我本着“安全，适用，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架，并为以后的结构设计打下了良好的基础。1.2工程概况本设计教学楼位于郑州市，用地7379.93平方米，该地段地势平坦，环境较好，在选址和环境营造方面，注意自然景色的优美，也重学习环境各交通条件的因素，更强调人与自然环境的协调统一，比较适合教学楼功能的充分利用。根据设计资料的规划要求，本教学楼建筑要求的主要功能有：门卫室，教师休息室，音乐教室，图书阅览室，阶梯教室，舞蹈教室等。设计标高：室内外高差：450mm。墙身做法：外墙采用250厚的加气混凝土块,内墙采用200厚的加气混凝土块。楼面做法：人造大理石板地面，20厚1：2水泥砂浆找平层，100厚现浇钢筋砼楼板，20厚板底抹灰。屋面做法（上人屋面）：见建筑设计部分。门窗做法：玻璃木门，玻璃门，铝合金窗，除厕所玻璃采用磨砂玻璃窗外，都采用白玻璃。地质资料：所用水文、地质、气象资料详见建筑设计部分。场地地质资料：建设场地地处黄河泛平原区，地貌单元属黄河冲积平原，地势平坦，地面标高110m左右，由西南向东北微倾。勘探深度范围内从上到下场地地质构成如下：表1.2-1 地质资料序号岩土深度土层深度（m）厚度范围（m）地基土承载力（kPa）压缩模量（MPa）1杂填土0.01.21.2-2粉土1.22.00.82005.03中粗砂2.04.82.83009.54砾砂4.815.010.235021.0地下水位：勘察期间，在勘探深度12m以内未见到地下水，由于地下水位埋藏较深设计和施工中可不考虑其影响。施工条件:施工现场三通一平已经完成，城市水网、电网已经引入施工现场，具备开工条件；施工单位由河南省二建承建，具有一级施工资质。地震烈度：7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，抗震等级三级。基本风压：0 =0.45kN/m2雪压：0.40 KN/m2。上人屋面活荷载为2.0kN/m2，走廊、楼梯活荷载为3.5kN/m2，卫生间楼面活荷载为2.5kN/m2，教室楼面活荷载为2.5kN/m2。1.3设计依据（1）郑州华信学院土木工程综合教学楼毕业设计任务书 （2）相关建筑设计规范 第2章 建筑设计2.1平面设计该建筑物总长度为73.70m，总宽度为32.35m，共五层，局部六层。总建筑面7379.93m2,主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构，平面设计详见建施图。2.1.1使用部分的平面设计使用房间面积的大小，主要由房间内部活动的特点，使用人数的多少以及设备的因素决定的，本建筑物为教学楼，主要使用房间为教室，各主要房间的具体设置见建施图。2.1.2门的宽度、数量和开启方式房间平面中门的最小宽度是由通过人流多少和搬进房间家具设备的大小决定的，如果室内人数多于50人，或房间面积大于60 m2时，按照防火要求至少要设两个门，分别设在两端，以保证安全疏散，在进出人流频繁的地方，应使用弹簧门。小教室设置一扇1000宽的门，门扇开向室内。为了在发生危险时便于疏散，正面大门采用四扇宽为1.8m的双扇门，走廊两端的采用1.8m的双扇门，均向外开。2.1.3窗的大小和位置房间中窗的大小和位置主要是根据室内采光通风要求来考虑。采光方面，窗的大小直接影响到室内照明是否充足。所以本设计的窗的大小基本采用2400mm2100mm。2.1.4辅助房间的平面设计通常根据各种建筑物的使用特点和是用人数的多少，先确定所需设备的个数，建筑物中公共服务的卫生间应设置前室，这样使得卫生间比较隐藏，又有利于改善通向卫生间的走廊或过厅的卫生条件。为了节省交通面积，并使管道集中，采用套间布置。在本设计中，每层大约有400人上课，按规范规定： 男厕：每50人设大便器一个(或1100mm长大便槽一个），每50人设小便器一个，每90人设洗手盆一个。每25人设大便器一个，每90人设洗手盆一个； 女厕：每25人设大便器一个，每90人设洗手盆一个。2.1.5交通部分的平面设计走廊的应符合人流通畅和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度约为500-600mm。由于走廊两侧设房间，走廊宽度采用3000mm，楼梯是房屋个层间的垂直交通部分，各楼层人流疏散的必经通路。楼梯设计主要根据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，梯段的宽度通常不小于1100mm-1200mm。2.2立面设计结构韵律和虚实对比，是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。建筑立面上结构构件或门窗作用有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律变化的感受效果。在本设计中，正立面中所有的窗尺寸都是一样的，给人以特别整齐的感觉！房屋外部形象反映建筑类型内部空间的组合特点，美观问题紧密地结合功能要求，同时，建筑物所在地区的气候、地形、道路、原有的建筑物以及绿化等基地环境，也是影响建筑物立面设计的重要因素。2.3建筑剖面设计为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，将使内地坪提高到室外地坪450mm。首层、标准层与顶层层高均为3.9m。2.4其它部分详细做法和说明根据设计规范，采用如下设计：2.4.1地面人造大理石板地面20厚1:2水泥砂浆找平层100厚C30混凝土100厚素土夯实2.4.2楼面人造大理石板地面20厚1:2水泥砂浆找平层100厚钢筋混凝土楼板20厚底板抹灰2.4.3踢脚台度做法釉面瓷砖踢脚台度5厚釉面砖（白瓷砖）水泥擦缝5厚1:1水泥细砂结合层12厚1:3水泥砂浆打底2.4.4内墙面做法 水泥砂浆粉面：刷（喷）内墙涂料10厚1:2水泥砂浆抹面15厚1:3水泥砂浆打底2.4.5外墙面做法用15厚1:3水泥沙浆找平，20060高级无釉质瓷砖饰面。2.4.6五层上人屋面做法小瓷砖面层高聚物改性沥青防水层1:8水泥砂浆找坡层20厚1:2水泥砂浆找平层150厚水泥蛭石保温层20厚底板抹灰2.4.7水泥台阶花岗岩面层20厚1:25水泥砂浆抹面压实抹光素水泥浆一道70厚C15号混凝土（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡1%200厚碎石或碎砖石灌M2.5号混合砂浆素土夯实（坡度按工程设计）2.4.8散水做法 20厚1:2水泥砂浆抹面、压实抹光60厚C15混凝土素土夯实向外坡4%备注：散水宽度900mm 坡度4% 主体为现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。 整个设计过程中，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，同时遵循“安全，适用，经济，美观”的原则，结构布置合理，房间利用率比较高，适用性很强，同时又不失美观。 第3章 截面尺寸初步估计3.1柱截面设计该结构选用C30的混凝土，选用三级钢筋HRB400，。结构抗震等级为三级，由公式 （3.1）式中 取0.8 取14.3103 kN/m2N=15A （其中15为面荷载）从而得到N=153（7.23.0）=230kN可得b=h=317mm取b=h=500mm3.2梁的截面设计梁的截面宽度b：框架梁取250mm,楼面连系梁取250mm。梁的截面高度h取值如下：框架梁： h1=（）L （3.2） CD、EF跨：h1=L=600mm 取h1=600mm DE跨：在CD和EF之间，考虑到整体性，故也取h1=600mm 连系梁： h2L h2=L=250mm可取h2=500mm。综上可知，各梁的截面如下：框架梁： b1h1=250mm600mm（CD跨、DE跨、EF跨） 楼面连系梁： b2h2=250mm500mm 第4章 框架侧移刚度的计算根据规范可知，对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正： 边框架梁 =1.5 （4.1） 中框架梁 =2 （4.2）取结构图中4号轴线的一榀框架进行计算 图41 框架示意图4.1横梁线刚度i b的计算表4.11 横梁线刚度ib计算表类别Ec (N/mm2)b (mm)h (mm)I0 (mm4)l (mm)EcI0/l (kNm)1.5EcI0/l (kNm)2EcI0/l (kNm)AB、CD跨3.01042506005.410972002.2510103.41010BC跨3.01042506001.610930001.610103.210104.2柱线刚度i c的计算表4.21 柱线刚度ic计算表层次Ec (N/mm2)b （mm） h（mm）hc （mm）Ic （mm4）EcIo/l （kNm）13.010450050048002.11091.310102-43.010450050039002.11091.91010 图4.21 线刚度示意图4.3各层横向侧移刚度计算 4.3.1底层C，F柱i=3.42/（1.92）=1.79 c=(0.5+i)/(2+i)=0.60D11=c12ic/h2 =0.60121.91010/39002 =8994D，E柱 i=(3.4+3.2)/1.9=3.47c=(0.5+i)/(2+i)=0.73D12=c12ic/h2 =0.73121.91010/39002 =109424.3.2第二层C，F号柱i=3.42/（1.92）=1.79c=i/(2+i)=0.47D21=c12ic/h2 =0.47121.91010/39002 =7045D，E号柱i=3.42+3.22/（1.92）=8.48c=i/(2+i)=0.81D22=c12ic/h2 =0.81121.91010/39002 =121424.3.3 三、四、五层三层，四层和五层的计算结果与二层相同D31=D34=7045D32=D33=12142D41=D44=7045D42=D43=12142D51=D54=7045D52=D53=12142表4.3.3-1 横向侧移刚度统计表层次12345Di（N/mm）3987214=5582083837414=537236537236537236537236该框架为横向承重框架，不计算纵向侧移刚度。D1/D2=558208/5372360.7，故该框架为规则框架。 9 第5章 竖向荷载及其内力计算5.1计算单元的选择确定计算单元宽度为7.2m，3轴线至5轴线间，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。 图5.1-1 计算单元5.2竖向荷载统计5.2.1屋面及楼面恒载屋面： 小瓷砖层 0.55kN/m2高聚物改性沥青防水层 0.5kN/m220厚水泥砂浆找平 0.0220=0.4kN/m2 1:8水泥砂浆找坡层 1.44kN/m2150厚水泥蛭石保温层 0.155=0.75kN/m2100厚钢筋混凝土结构层 0.125=2.5kN/m220厚底板抹灰 0.0217=0.34kN/m2 =6.48kN/m2楼面：12厚人造大理石板面层 0.01228=0.336kN/m2100厚砼板 0.1025=2.5kN/m220厚板底抹灰 0.34kN/m2 =3.657kN/m25.2.2屋面及楼面活载楼面活载： 教室： 2.5kN/m2 厕所： 2.5kN/m2 走廊、门厅、楼梯: 3.5kN/m2屋面活载： 上人屋面: 2.0kN/m2雪载：本题目基本雪压：S0=0.4kN/m2 ,屋面积雪分布系数r=1.0屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为： SK=r S0 =1.00.4=0.4kN/m2 (5.1)5.2.3梁荷载标准值框架梁 b1h1=250600mm2梁自重 0.25（0.60-0.1）25=3.12kN/m10厚水泥石灰膏砂浆0.01（0.6-0.1）214=0.14kN/m =3.265kN/m b2h2=250400mm2 0.25（0.40-0.1）25=1.88kN/m10厚水泥石灰膏砂浆0.01（0.4-0.1）214=0.084kN/m =1.964kN/m纵向连系梁 b3h3=250500mm2梁自重 0.25（0.5-0.1）25=2.5kN/m10厚水泥石灰膏砂浆0.01（0.5-0.1）214=0.112kN/m =2.612kN/m 5.2.4墙荷载标准值 外： 250mm厚加气混凝土砌块 0.257 =1.75kN/m2 20厚底板抹灰 0.0217=0.34kN/m2 6厚外墙贴面砖 0.00619.8 =0.1188kN/m2 =2.21kN/m2 内： 200mm厚加气混凝土砌块 0.207 =1.40kN/m2 20厚底板抹灰 0.0217=0.34kN/m2 20厚水泥粉刷墙面 0.0217=0.34kN/m2 =2.04kN/m2 女儿墙： 6厚水泥砂浆罩面 0.00620=0.12kN/m2 12水泥砂浆打底 0.01220=0.24kN/m2 240粘土空心砖 0.2411=2.64kN/m2 6厚外墙贴砖 0.00619.8 =0.119kN/m2 =3.119kN/m2门,窗及楼梯间荷载门窗荷载标准值：铝合金玻璃窗单位面积取0.4kN/m2 ，玻璃木门取0.2kN/m2玻璃门取0.40kN/m2。楼梯荷载标准值：楼梯底板厚取为100mm，平台梁截面尺寸为200mm400mm楼梯板自重 0.5(0.0740.150.074)0.33.50.3=3.73kN/m2人造理石面层 （0.30.15)0.3360.3=0.504kN/m2板底20厚纸筋抹灰 0.340.02120.3=0.36kN/m2 =4.594kN/m2平台梁两端搁置在楼梯间两侧的梁上，计算长度取l=3000300=2700mm，其自重=0.30.22.725=4.05kN。5.3竖向荷载内力计算图5.3-1 荷载示意图5.3.1恒载作用下柱的内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示 图5.3.1-1 恒荷载作用下的荷载分布图对于第5层，q1表横梁自重，为均布荷载形式。q1=3.265kN/mq2分别上人屋面板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=6.483.0=19.44kN/mP1 、P2分别由边纵梁、中纵梁、边纵梁直接传给柱的恒载，PE是由纵向次梁直接传给横向主梁的恒载，它们包括主梁自重、次梁自重、楼板重、及女儿墙等重力荷载，计算如下：P1=(1.51.51/2)23.567+2.6123.0+3.1193.01.4=28.96kNP2=(1.51.51/2)43.567 +2.6123.0=23.89kN集中力矩 M1=PBeB (5.2) =28.96（0.4-0.2）/2 =2.90kNm M2=PDeD =23.89（0.4-0.2）/2 =2.39kNm对于1-4层，q1是包括梁自重和其上部墙重,为均布荷载，其它荷载的计算方法同第5层。q1=3.265kN/mq2和q2分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.5673.0=10.70kN/m外纵墙线密度（3.02.9-1.81.8）2.21+1.81.80.4/3.0=4.45kN/m内纵墙线密度（3.02.9）2.04/3.0=5.916kN/mP1=P4=(1.51.51/2)23.567+2.6123.0+4.453.0=29.21kNP2 =P3=(1.51.51/2)43.567 +2.6123.0+5.9163.0=41.64kN M1 =PBeB =29.21（0.4-0.2）/2 =2.92kNm M2=PDeD =41.64（0.4-0.2）/2 =4.16kNm5.3.2恒荷载作用下梁的固端弯矩计算等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。 梯形：q=（1-2+）q2 ， 本设计中CD,EF跨=1.5/7.2=0.21，q =0.92q2三角形：q =0.625 q2对于第5层，CD,EF跨梁： q=0.9219.44+3.265=21.15kN/m DE跨： q=0.62519.44+3.265=15.42kN/m CD,EF跨梁端弯矩：-MCD= MDC=qCD12/12 (5.3) =21.157.22/12 =91.37（kNm）DE跨梁端弯矩：-MDE= MED=qDE12/12 =21.153.02/12 =15.86（kNm）对于第1-4层，CD,EF跨梁： q=0.9210.70+3.265=13.11kN/m DE跨： q=0.62510.70+3.265=9.95kN/mCD,EF跨梁端弯矩：-MDF= MFD =qDF12/12 =13.117.22/12 =56.64（kNm）DE跨梁端弯矩：-MDE= MED =qDE12/12 =9.953.02/12 =7.46（kNm）5.3.3恒载作用下框架的弯矩计算 分配系数的计算: (5.4) 其中为转动刚度采用分层法计算时，假定上下柱的远端为固定时与实际情况有出入。因此，各层的线刚度应乘以0.9的修正系数，其传递系数由0.5改为0.33。图5.3.3-1 恒载作用下弯矩分配图图5.3.3-2 恒载弯矩图5.3.4活载作用下柱的内力计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示： 图5.3.4-1 活荷载作用下的荷载分布图对于第5层，q1 =2.03.0=6.0kN/mP1=(1.51.51/2)22.5+2.6123.0=12.34kNP2=(1.51.51/2)42.5+2.6123.0=16.84kN集中力矩 M1=M4=PDeD =12.34（0.4-0.2）/2 =1.23kNm M2 =M3=PFeF =16.84（0.4-0.2）/2 =1.68kNm同理，在屋面雪荷载的作用下：q1=0.43.0=1.2kN/mP1=（1.51.51/2)20.4+2.6123.0=8.74kNP2=( 1.51.51/2)40.4+2.6123.0=9.64kN 集中力矩 M1=PDeD =8.74（0.4-0.2）/2 =0.87kNm M2 =PFeF =9.64（0.4-0.2）/2 =0.96kNm对于第1-4层，q1=2.53.0=7.5kN/mq2=2.53.0=7.5kN/mP1=(1.51.51/2)22.0+2.6123.0=12.34kNP2 =(1.51.51/2)22.0+(1.51.51/2)22.5+2.6123.0=17.96kN 集中力矩M1=PDeD =12.34（0.4-0.2）/2 =1.23kNm M2 =PFeF =17.96（0.4-0.2）/2 =1.80kNm将计算结果汇总如下两表：表5.3.4-1 横向框架恒载汇总表层次q1kN/mq2kN/m P1P4 kNP2 P3kNM1 M4kNmM2 M3kNm53.26519.4428.9623.892.901.681-43.26510.7029.2141.642.924.1表5.3.4-2 横向框架活载汇总表层次q1kN/mq2kN/m P1 P4 kNP2 P3kNM1 M4kNmM2 M3kNm56.06.012.3416.841.231.371-47.57.512.3417.961.231.805.3.5活荷载作用下梁的内力计算对于第5层，CD,EF跨梁： q=0.926.0=5.52kN/m DE跨： q=0.6256.0=3.75kN/m CD,EF跨梁端弯矩：-MCD= MDC=qCD/12 =5.527.22/12 =23.84（kNm）DE跨梁端弯矩：-MDE= MED=qDE/12 =3.753.02/12 =2.81（kNm）对于第1-4层，CD,EF跨梁： q=0.927.5=5.52kN/m DE跨： q=0.6257.5=4.69kN/mCD,EF跨梁端弯矩：-MDF= MFD=qDF12/12 =5.527.22/12 =23.85（kNm）DE跨梁端弯矩：-MDE= MED=qCD12/12 =4.693.02/12 =3.52（kNm） 图5.3.5-1 活载作用下弯矩分配图图5.3.5-2 活载弯矩图5.3.6跨中弯矩计算恒载作用下梁的跨中弯矩，按实际荷载利用两端带弯矩的简支求得。以下结果为弯矩调幅后的结果。对于5层：MCD中 =M0-（M左+ M右）0.8/2=96.16kNmMDE中=M0-（M左+ M右）0.8/2=-26.51kNm对于4层：MDF中 =52.54kNmME =-7.48kNm对于3层：MDF中 =53.88kNmME =-7.98kNm对于2层：MDF中=65.88kNmME=-7.98kNm对于1层：MDF中 =55.19kNmME =-8.53kNm对梁弯矩进行调幅，调幅系数为，取0.8。调幅后：梁端弯矩M1=M1 ，M2=M2跨中弯矩：M中=M中-(M1 + M2）/2注：这里弯矩带正负号，梁上边受拉为负，下边受拉为正。活荷载作用下的梁跨中弯矩，利用两端带弯矩的简支求得。对于5层：MCD中 =M0-（M左+ M右）0.8/2=24.27kNmMDE中=M0-（M左+ M右）0.8/2=-5.27kNm对于4层：MDF中 =21.52kNmME =-2.91kNm对于3层：MDF中 =21.66kNmME =-2.96kNm对于2层：MDF中=21.66kNmME=-2.96kNm对于1层：MDF中 =22.19kNmME =-3.18kNm又考虑荷载最不利位置，将跨中弯矩乘以1.1，计算结果如下：对于5层：MCD中 = 24.271.1=26.70kNmMDE中= -5.271.1=-5.80kNm对于4层：MDF中 =21.521.1=23.68kNmME =-2.911.1=-3.20kNm对于3层：MDF中 =21.661.1=23.82kNmME =-2.961.1=-3.26kNm对于2层：MDF中=21.661.1=23.82kNmME=-2.961.1=-3.26kNm对于1层：MDF中 =22.191.1=24.41kNmME =-3.181.1=-3.50kNm5.3.7梁端剪力和柱轴力的计算 恒载作用下：表5.3.7-1 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力CD跨DE跨CD跨DE跨CD跨DE跨C柱D柱VC=VDVD=VEVC=-VDVD=VEVCVDVD=VENuNbNuNb578.37224.06-5.04073.3383.4124.0699.20112.00128.26141.06449.4315.87-1.61047.8251.0415.87185.94198.74234.09246.89349.4315.87-1.95047.4851.3815.87272.34285.14340.26353.06249.4315.87-1.95047.4851.3815.87358.74371.54446.43459.23149.4315.87-2.23047.20 51.66 15.87444.86 457.66 552.88 565.68 表5.3.7-2 活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力CD跨DE跨CD跨DE跨CD跨DE跨C柱D柱VC=VDVD=VEVC=-VDVD=VEVCVDVD=VENuNbNuNb519.875.63-1.18018.69 21.05 5.6327.93 40.73 40.42 53.22 419.877.04-0.77019.10 20.64 7.0469.07 81.87 95.77 108.57 319.877.04-0.81019.06 20.68 7.04110.17 122.97 151.16 163.96 219.877.04-0.81019.06 20.68 7.04151.27 164.07 206.55 219.35 119.877.04-0.92018.95 20.79 7.04192.26 205.06 262.05 274.85 5.4重力荷载代表值计算及荷载汇总5.4.1第一层重力荷载代表值计算及荷载汇总梁、柱：表5.4.1-1 梁重力统计类别净 跨（mm）截 面（mm）荷载标准值（kN/m2）数 量(根)单 重（kN）总 重（kN）横梁72002506003.2651923.51446.6930002506003.26549.8039.2030002505002.612107.8