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多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)-论文多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)题目：某商业办公楼 （一）题目及要求 本工程为郑州市某商业办公楼。批准总建筑面积为6000m2，投资420万元，拟建6层。会议室、多功能展厅1500m2，办公部分建筑面积3000，其它部分1500m2，要求二层以上各层能分别独立使用，首层为公共部分。 1、办公室：拟采用3.6m开间，5.5m进深，以1-2开间为一办公单元。 2、会议室：70m2，要求除首层以外，每层设1个。 3、会客室：70m2，设在首层。 4、多功能展厅：150m2。要求每层设置，考虑通风并适当考虑自然采光。 5、层高：拟选首层3.6m，其余各层3.00m。 6、电梯：设10人客梯一部。 （二）拟建位置 该工程建于郑州市，位于中原东路南侧。蜜蜂张街北侧，其总平面图如下：（三）自然条件 1、气温：冬季室外计算温度-9，冻土深度30cm，夏季室外计算温+33。 2、年降水量680mm。 3、场区地势平坦，地层分布较为规律，地耐力按150KN/m2计，持力层为轻亚粘土，类场地。 4、郑州市平均风速夏季为2.8m/s，主导风向为南风，冬季为3.5m/s，主导风向为东北风，基本风压0.4kN/m2。 5、雪载：最大积雪厚度为20cm，雪荷载为0.25kN/m2。 6、地下水位：常年地下水位于地面以下，水质对混凝土无侵蚀。 7、设防烈度7度。 （四）建筑标准 1、防火等级：级 2、办公室、会议室采光等级：级 （五）设计要求及工作量 1建筑部分 根据任务书进行方案及施工图设计，以施工图为主，具体要求如下： （1）方案设计：要求5人作一个方案。 铅笔草绘主要平面、立面及剖面，并标尺寸，比例应不小于1200，图幅不限。 （2）施工图设计： 铅笔绘制，达到施工图深度，要求完成图纸内容。 主要平面图（起码有底层平面图和任一楼层平面各一张）。 正立面图及一侧立面图。 剖面图一个（剖楼梯间）。 详图2-3个，节点任选。 图纸比例自选，有关设计说明写在图纸上，图幅1号，图2-3张。 绘制正式图 图例表示均按建筑制图标准（GBJ1-86）制图，所有图纸以白纸、铅笔线完成，线型分明，字体工整，要求用仿宋体。 2结构部分 （1）结构方案选择：在建筑方案的基础上，结合现行施工技术水平，确定结构方案。 选择结构承重体系（框架体系、框剪体系、筒体体系）及混合结构体系。 选择施工方案（现浇式、装配式、装配整体式）。 柱网布置（在建筑方案阶段一同考虑）。 确定缝的划分（包括位置、类型及对基础的影响）。 结构平面布置，综合考虑梁柱的布置、位置关系。 依据地质情况及上部结构型式确定基础式及埋置深度。 进行初步估算，确定各种上构件尺寸（包括梁、板、柱）。 （2）结构计算： 选一具有代表意义的框架进行计算。 确定框架计算简图 荷载计算，注意传力正确，防止少算和漏算 垂直荷载作用的内力计算 水平荷载作用下内力计算 荷载组合和内力组合 截面设计（配筋计算） 电算分析内力并与手算结果对比 基础设计与计算 自选构件设计和计算（如连系梁、楼梯、雨蓬等） （3）绘制施工图 基础平面布置及配筋图 结构平面布置图 框架模板及配筋图 自选构件配筋图 图纸数量 1号图45张 3.编写设计说明书和结构计算书（装订成册）要求用仿宋字写 （六）主要参考资料 1169多层商业办公楼设计论文(图纸+效果图+计算书)1各科专业课教材 2建筑规范与标准 建筑制图标准（GBJ1-86） 建筑结构荷载规范 混凝土结构设计规范（GBJ10-86） 建筑地基基础设计规范（TJ7-74） 砌体结构设计规范（GBJ3-73） 建筑设计防火规范（TJ10-74） 3设计手册 建筑设计资料（一）、（二）、（三） 建筑结构静力计算手册 钢筋混凝土结构计算手册 建筑结构设计手册 简明建筑结构设计手册 4各种标准图和通用手册 中南地区通用建筑标准设计 建筑配件图集合订本 附录：毕业设计调研指导书（要求写出一份调研报告） （一）建筑部分 1、办公楼的平面形状，功能分区，主次出入口安排及与周围道路、建筑的关系。 2、主门厅的功能，有些什么设施、楼梯、电梯在门厅中的位置，人流组织、门厅大小、空间高度及艺术处理。 3、建筑物的开间、进深、层次、走道尺寸即柱网尺寸。 4、一般高级办公室的大小、座位个数、排列及通道宽度、采光标准及窗子大小、门的宽度、个数及位置，空间高度及空间处理。 5、展厅的容量、平面尺寸、展板或陈列内容的布置，进出口布置，与办公楼怎样联系。 6、楼梯的平面位置及数量，设计的依据是什么。 7、厕所、文印、档案、资料、开水间、邮电、门卫、电话间等房间的位置，一般设计要求，设备个数的确定，如何布置。 8、立面色彩及处理。 （二）结构部分 1、多层办公楼，可采用哪几种结构型式，各有什么优缺点？ 2、框架结构的型式有几种？各有什么优缺点？在实际设计中应根据什么条件选择框架的结构型式。 3、楼梯的结构型式有几种应怎样来选择？ 4、基础有哪些形式，在实际设计中应如何选择？ 5、框架 结构的内力计算可采用哪几种方法？在设计中是否考虑房屋的侧移计算？ 6、在施工现场注意梁、板、柱的位置关系，传力途径是其受力方式，分别属于什么受力构件？ 7、各构件砼标号？断面形式，配筋方式？实际工程中钢筋是如何连接的（焊接、搭接）？弯起钢筋？吊筋？ 8、收理整理一些异形构件的计算方式。目 录第一部分：工程概况1第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算2第三部分：荷载计算5第四部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计算7第五部分：水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算16第六部分：内力组合19第七部分：截面设计23第八部分：楼板设计31第九部分：楼梯设计33第十部分：基础设计1169多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)1.1设计概况（一）工程概况 本工程为郑州市某商业办公楼。批准总建筑面积为6000m2，投资420万元，拟建6层。会议室、多功能展厅1500m2，办公部分建筑面积3000，其它部分1500m2，要求二层以上各层能分别独立使用，首层为公共部分。 1、办公室：拟采用3.6m开间，5.5m进深，以1-2开间为一办公单元。 2、会议室：70m2，要求除首层以外，每层设1个。 3、会客室：70m2，设在首层。 4、多功能展厅：150m2。要求每层设置，考虑通风并适当考虑自然采光。 5、层高：拟选首层3.6m，其余各层3.00m。 6、电梯：设10人客梯一部。 （二）拟建位置 该工程建于郑州市，位于中原东路南侧。蜜蜂张街北侧，其总平面图如下：（三）自然条件 1、气温：冬季室外计算温度-9，冻土深度30cm，夏季室外计算温+33。2、年降水量680mm。 3、场区地势平坦，地层分布较为规律，地耐力按150KN/m2计，持力层为轻亚粘土，类场地。 4、郑州市平均风速夏季为2.8m/s，主导风向为南风，冬季为3.5m/s，主导风向为东北风，基本风压0.4kN/m2。 5、雪载：最大积雪厚度为20cm，雪荷载为0.25kN/m2。 6、地下水位：常年地下水位于地面以下，水质对混凝土无侵蚀。 7、设防烈度7度。 （四）建筑标准 1、防火等级：级 2、办公室、会议室采光等级：级第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算一、结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经梁框架柱，再由框架柱传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。二、施工方案选择：本工程施工方案采用现浇式。三、柱网布置与层高：本办公楼采用柱距为6.0m的内廊式小柱网，边跨为5.5m，中间跨为2.7m，层高取首层为3.6m,其余为3.0m。四、施工缝的划分：本工程由于平面布置不甚规则，设一道沉降缝，位置在G 轴与F轴处，基础及上部完全断开。五、结构平面布置：本工程的结构平面布置如下图所示。六、基础形式及埋置深度：本工程地势平坦，底层分布较为规律，地耐力150KN/M2,常年地下水位位于地面以下，水质对基础混凝土无侵蚀，上部为六层框架结构，综合考虑选用条形基础。七、梁、柱、板截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案取1/115500=500mm，截面宽度取5001/2=250mm，可得梁的截面初步定为bh=250*500。楼板取120mm，楼梯板及休息平台板为120mm,平台梁200400。2、框架柱的截面尺寸梁截面尺寸（mm）混凝土等级横梁（bh）纵梁（bh）AB跨、CD跨BC跨C30250500250400250500柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级bh1-6C305505501.横梁线刚度i b的计算：多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)类别Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm）截面计算刚度边跨3.01042505002.6010955001.4210102.841010中跨3.01042504001.3310927001.4810102.2210102.柱线刚度i c的计算：I=bh3/12层次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）136003.01045505507.61096.310102-630003.01045505507.61097.61010八、 框架结构的计算简图：本工程的框架计算简图及典型结果单元如下所示： 第三部分：荷载计算一、屋面梁荷载计算1、屋面框架梁线荷载标准值：20厚1：2水泥砂浆找平 0.02200.4 KN/m2100-140厚（2找坡）膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)/270.80 KN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 KN/m215厚石灰抹底 0.015160.24 KN/m2屋面恒载 3.98 KN/m22、屋面梁自重：边跨框架梁自重 0.250.5253.13 KN/m梁侧粉刷 2（0.50.12）0.02170.26 KN/m中跨框架梁自重 0.250.4252.5 KN/m梁侧抹灰 2（0.40.12）0.02170.19 KN/mgAB! =gcd1= 3.39KN/mgBC= 2.69 KN/m3、作用在顶层框架梁上的线荷载：见下表(上人屋面活荷载标准值为1.5KN/M2，取折减系数0.9，等于1.35KN/M2)名称荷载类别线荷载标准值（KN/M）荷载分项系数设计线荷载边跨梁恒载3.987.2+3.39=32.051.238.46活荷载1.357.2=9.721.413.61中跨梁恒载3.987.2+2.69=31.351.237.62活荷载1.357.2=9.721.413.61二、标准层楼面梁荷载1、楼面框架梁线荷载标准值：25厚水泥砂浆面层 0.02520 0.5 KN/m 120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 KN/m15厚板底石灰抹底 0.015160.24 KN/m楼面恒载 3.24 KN/m2、楼面梁自重：边跨框架梁自重及梁侧粉刷 3.4 KN/m边跨填充墙自重 0.20（3-0.5）19=9.5 KN/m墙面粉刷 （3-0.5）0.02217=1.7 KN/m中跨框架及梁侧粉刷 2.69 KN/mgAB! =gcd1=14.6 KN /mgBC1=2.69 KN/m3、作用在中间层框架梁上的线荷载：（活荷载标准值为5.0KN/ M2,走廊活荷载为3.0KN/ M2）名称荷载类别线荷载标准值（KN/M）荷载分项系数设计线荷载边跨梁恒载3.247.2+14.6=37.931.245.51活荷载5.07.2=361.346.80中跨梁恒载3.247.2+2.69=26.021.231.22活荷载3.07.2=21.6001.328.08三、屋面框架节点集中荷载标准值1、节点A6:边柱连系梁自重 0.250.57.225=22.5 KN粉刷 0.02（0.5-0.12）27.217=1.86 KN1.2m高女儿墙 1.27.20.2519=41.04 KN粉刷 1.20.0227.217=5.88 KN连系梁传来屋面自重 0.55.50.57.23.98=39.4 KN顶层边节点集中荷载 110.68 KN2、节点B6:中柱连系梁自重 0.250.57.225=22.5 KN粉刷 0.02（0.5-0.12）27.217=1.86 KN连系梁传来屋面自重 0.5（5.5+7.2-2.7）1.353.98=26.87 KN 0.57.23.983=42.98 KN顶层中节点集中荷载 94.21 KN四、楼面框架节点集中荷载标准值1、节点A5:边柱连系梁自重 22.5 KN粉刷 1.86 KN钢窗自重 21.21.80.45=1.94 KN窗下墙体自重 0.250.85(7.2-0.5)19=27.05KN粉刷 20.020.857.217=4.16KN窗边墙体自重 0.25 (7.2-21.2-0.5)1.819=36.77 KN粉刷 23.11.8170.02=3.79 KN框架柱自重 0.550.55325=22.69 KN粉刷 1.70.02317=1.73 KN连系梁传来楼面自重 0.55.50.57.23.24=32.08 KN标准层边节点集中荷载 154.57 KN2、节点B5:中柱连系梁自重 22.5 KN粉刷 1.86 KN内纵墙自重 7.2（3-0.5）20.2519=171 KN粉刷 7.22.720.0217=13.22 KN扣除门洞重加上门重 -2.10.8(5.24-0.2) =-16.93 KN框架柱自重 22.69 KN粉刷 1.907 KN连系梁传来楼面自重 0.5(5.5+7.2-2.7)1.353.24=21.87 KN 0.57.21.53.24=17.5 KN楼面中节点集中荷载 289.48 KN第四部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计算一、按分层法进行内力计算：梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。计算柱的线刚度时，除底层柱外，都要乘以0.9的折减系数；对开口框架进行计算时，除底层外，柱的弯矩传递系数为1/3。最后将开口框架计算的结果进行叠加。(一)顶层：因屋面活荷载很小，不考虑活荷载的最不利布置，按满载计算。则框架线荷载为：边跨：38.46+13.61=52.07KN/M中跨：37.62+13.61=51.23KN/M多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)1、固端弯矩边跨：Mg=（g+q）l2/12=52.075.52/12=131.26 KNM中跨：Mg=（g+q）l2/12=51.232.72/12=31.12 KNM2、计算各杆件的弯矩分配系数结点A6结点B6A6A5A6B6B6A6B6B5B6C60.700.300.260.610.133、用弯矩分配法求弯矩(二)标准层：因活荷载较大，需按恒载和活荷载最不利布置的情况分别计算。1、固端弯矩：（1）边跨：恒载：Mg=gl2/12=45.515.52/12=117.98活荷载：Mg=ql2/12=46.82.72/12=28.43（2）中跨：恒载：Mg=gl2/12=31.225.52/12=78.70活荷载：Mg=ql2/12=28.082.72/12=17.062、弯矩分配系数：结点A5结点B5A5A4A5A6A5B5B5A5B5B4B5B6B5C50.410.410.180.160.380.380.083、求弯矩：（1）恒载：（2）活荷载：A、布置在边跨 B、布置在中跨 C、布置在一侧边跨和中跨： （三）底层：1、固端弯矩：（1）边跨：恒载：Mg=gl2/12=45.515.52/12=117.98活荷载：Mg=ql2/12=46.82.72/12=28.43（2）中跨：恒载：Mg=gl2/12=31.225.52/12=78.70活荷载：Mg=ql2/12=28.082.72/12=17.062、弯矩分配系数：结点A1结点B1A1A0A1A2A1B1B1A1B1B0B1B2B1C10.390.430.180.160.360.390.093、求弯矩：（1）恒载： （2）活荷载：A、布置在边跨 B、布置在中跨 C、布置在一侧边跨和中跨： （4）弯矩调幅考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（本例为现浇框架，取调幅系数取0.9），并将所减少的弯矩的平均值加到矿中正弯矩上，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。竖向荷载作用下框架内力汇总如下：（跨中弯矩按M中=M0-(M1+M2)/2计算）竖向荷载作用下框架内力汇总如表二、梁端剪力和柱轴力的计算：1、恒载作用下：荷载引起的剪力：例：第6层：VA=VB=gL/2-（M2-M1）/L=38.465.5/2-(121.93-102.67)/5.5=109.24 KNVB=VC=37.622.7/2=50.79 KN本方案中，弯矩引起的剪力很小，可忽略不计。荷载引起的剪力：例：第6层：A柱： N顶=110.68 KN 柱重：0.550.55325=22.69 KN N底= N顶+22.69=133.47 KNB柱： N顶=94.21，N底=94.21+22.69=117.03 KN恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶N底N顶N底6109.2450.79110.68133.3794.21116.905129.0142.15287.94310.63406.38429.074129.0142.15465.20487.89718.55741.243129.0142.15642.46665.151030.721053.412129.0142.15819.72842.411342.891365.581129.0142.15996.981024.211655.061682.292、活载作用下：例：第6层：荷载引起的剪力：AB跨：VA=VB=13.615.5/2=37.42KNBC跨：VB=VC=13.612.7/2=18.37 KNA柱：N顶= N底=37.46KNB柱：N顶= N底=55.79 KN活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶=N底N顶=N底637.4218.3737.4255.795128.737.91184.49222.40多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)3、框架剪力及轴力计算框架剪力及轴力计算值由恒荷载引起的剪力和最不利活荷载位置引起的剪力相叠加。梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶N底N顶N底6146.6669.16148.10170.79150.00172.695257.7180.06472.43495.12628.78651.474257.7180.06778.39801.081107.561130.253257.7180.061084.35978.341582.331609.022257.7180.061390.311413.002065.112087.81257.7180.061696.271723.502543.892566.58三、框架柱控制截面内力计算：1、控制截面弯矩取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表所示。2、控制截面轴力柱的控制截面轴向力，可不计梁的连续性的影响，近似地按负荷面积进行计算。柱底最大轴力=控制截面以上各层间柱自重+控制截面以上各层间纵梁及纵墙自重+屋面横梁反力+控制截面以上标准层横梁反力。根据柱弯矩最大时活荷载最不利布置，可求出对应的轴向力。竖向荷载作用下框架柱控制截面弯矩计算表 第五部分：水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一、风荷载计算风压标准值计算公式为 W=z. s.z.W0因结构高度 H30m ，可取z1.0；风载体形系数，迎风面为+0.8，背风面为-0.5，因此取s=0.8+0.5=1.3;风压高度变化系数z可查荷载规范（本工程地面粗糙度类别为C类）将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表：风荷载计算表层次zsZ(m)zW0(K0.4N/m)A(m2)Pw(kN)61.01.318.60.910.421.610.2251.01.315.60.850.421.69.5541.01.312.60.780.421.68.7631.01.39.60.700.421.67.8621.01.36.60.590.421.66.6311.01.33.60.390.425.925.26二、框架柱的修正侧移刚度D见下表框架柱修正侧移刚度D的计算表 三、风荷载作用下的内力计算1、风荷载作用下的框架弯矩计算见下表框架柱的剪力及柱端弯矩计算表Fi（kn）Vj（kn）边柱中柱10.2210.22V=0.47/2 (0.47+0.75)10.22=0.19310.22=1.97KNV=0.75/2 (0.47+0.75) 10.22=0.80710.22=3.14KN9.55K=0.37,y0=0.185,y1=y2=0K=0.80, y0=0.35,y1=y2=0M底=1.973.00.185=1.09KNmM底=3.143.00.35=3.30KNm8.76M顶=1.973.00.815=4.82KNmM顶=3.143.00.65=6.13KNm19.77V=0.19319.77=3.82 KNV=0.80719.77=15.95 KNK=0.37,y0=0.335,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.4,y1=y2=y3=0M底=3.823.00.335=3.84KNmM底=3.143.00.4=3.77KNm7.86M顶=3.823.00.665=7.62KNmM顶=3.143.00.6=5.65KNm28.53V=0.19328.53=5.51 KNV=0.80728.53=23.02 KNK=0.37, y0=0.4,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.45,y1=y2=y3=0M底=5.513.00.4=6.61KNmM底=23.023.00.45=31.08KNm6.63M顶=5.513.00.6=9.92KNmM顶=23.023.00.55=37.98KNm36.39V=0.19336.39=7.02 KNV=0.80736.39=29.37 KNK=0.37, y0=0.45,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.45,y1=y2=y3=0M底=7.023.00.45=9.48KNmM底=29.373.00.45=39.65KNm5.26M顶=7.023.00.55=11.58KNmM顶=29.373.00.55=48.46KNm43.02V=0.19343.02=8.30 KNV=0.80743.02=34.72KNK=0.37, y0=0.55,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.5,y1=y2=y3=0M底=8.33.00.55=13.70KNmM底=34.723.00.5=52.08KNmM顶=8.33.00.45=11.21KNmM顶=34.723.00.5=52.08KNm48.28V=0.19348.28=9.32 KNV=0.80748.28=38.96 KNK=0.45, y0=0.775,y1=y2 =0K=0.67, y0=0.7,y1=y2 =0M底=9.323.60.775=26.00KNmM底=38.963.60.7=98.18KNmM顶=9.323.60.225=7.55KNmM顶=38.963.60.3=42.08KNm2、求各梁梁端弯矩，计算结果见下表风荷载引起的梁端弯矩计算表（KNm）层次梁端AiBiBiAiBiCi六4.822.84/（2.84+2.22）6.13=3.442.22/（2.84+2.22）6.13=2.69五1.09+7.62=8.710.56（3.3+5.65）=5.010.44（3.3+5.65）=3.94四3.84+9.92=13.760.56（3.77+37.98）=23.380.44（3.77+37.98）=18.37三6.61+11.58=18.190.56（31.08+48.46）=44.540.44（31.08+48.46）=35.00二9.48+11.21=20.690.56（39.65+52.08）=51.370.44（39.65+52.08）=40.36一13.7+7.55=21.250.56（52.08+42.08）=52.730.44（52.08+42.08）=41.433、绘制弯矩图4、风荷载引起的梁端剪力和柱的轴力计算见下表层次梁端剪力（Kn）柱轴力（kn）5.5m跨2.7m跨边柱中柱屋面(4.82+3.44)/5.5=1.502.692/2.7=1.99-1.51.5-1.99=-0.496(8.71+5.01)/5.5=2.493.942/2.7=2.92-1.5-2.49=-3.99-0.49+2.49-2.92=-0.92多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)四、风荷载作用下的所引起的侧移1、根据柱的修正抗剪刚度D的计算，则第二至六层：D=0.47104+0.75104=1.22104KN/m第一层： D=1.17104+1.4104=2.57104 KN/m2、由于梁柱弯曲变形所引起的侧移计算由于梁柱弯曲变形所引起的侧移计算表层次楼层剪力V(KN)楼层抗剪总刚度D（KN/m）各层相对位移（m）各层侧移1（mm）六10.221.221048.3710-413.19五19.771.2210416.210-412.35四28.531.2210423.3810-410.73三36.391.2210429.8310-48.39二43.021.2210435.2610-45.41一48.282.5710418.7910-41.885、由于柱轴向变形所引起的顶点侧移22=1130FH3ECAB2=1148.2818.63（30301060.55213.72）=0.67mm6、框架顶点总侧移量=1+2=13.19+0.67=13.86 mm2/=0.67/13.86=4.83%第六部分：内力组合根据内力计算结果进行内力组合。内力按（恒载+活荷载）和恒载和0.85（风载+活荷载）两组进行组合。把内力组合值乘以结构重要系数得到内力的设计值，本例去结构重要系数为1。一、框架梁内力组合框架梁内力组合表二、框架柱内力组合框架柱内力组合表 第七部分：截面设计一、框架梁：以第1层AB跨框架梁的计算为例。1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：跨间： Mmax=215.26KNm 支座A：Mmax=136.45 KNm支座Bl：Mmax=185.57 KNm 调整后剪力：V=257.71KN2、梁正截面受弯承载力计算：抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1）、考虑跨间最大弯矩处：按T形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=5.5/3=1830mm，梁内纵向钢筋选II级热扎钢筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=h-a=500-35=465mm，因fcm bf，hf，（ h0- hf，/2）=16.51830120（465-120/2）=1467.39KNmM =215.26 KNm 属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：s=M/（fcmbf，h02）=215.26106/16.5/1830/4652=0.0329=1-（1-2s）1/2=0.0335As=fcmbf，h0/fy=0.033516.51830465/310=1515.48 mm2实配钢筋326，As=1593 mm2。=1593/250/500=1.27%min=0.15%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：=fyAs/（fcmbf，h0）=3101593/16.5/1830/465min=0.3%，又As，/ As =1699/2012=0.830.3满足梁的抗震构造要求。3、梁斜截面受剪承载力计算：（1）、验算截面尺寸： hw=h0=465mm hw/b=465/250=1.86V=257710N 可知，截面符合条件。（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 0.07fcmbh0=0.0716.5250465 =134269N267070N sv= nAsv1/bs=2*50.3/100/250=0.4%svmin=0.02fcm/fyv=0.0216.5/210=0.15%加密区长度取0.85m，非加密区箍筋取8200。箍筋配置，满足构造要求。配筋图如下图所示：多层商业办公楼设计论文(图纸+楼板设计+楼梯设计)二、框架柱：1、柱截面尺寸验算：根据抗震规范，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果柱号层次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱655051015.6119.371.97170.7920.0820.14520.19920.29220.38520.47820.05320.18220.29420.48720.62120.7672轴压比：N/fcmbh0=2124.15*103/16.5/550/510=0.4595，故应考虑偏心矩增大系数。1=0.5fcmA/N=0.516.55502/（2124.15103）=1.1751.0取1=1.0又l0/h15，取2=1.0得=1+ l0212h0/1400ei=1+3.62510/1400/73.76=1.06轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ei+h/2-as =1.0673.76+550/2-40 =353.19 mm对称配筋：=x/h0=N/fcmbh0=2124.15103/16.5/550/510 =0.4595，故应考虑偏心矩增大系数。1=0.5fcmA/N=0.516.55502/（1693.5103）=1.4741.0取1=1.0又l0/h15，取2=1.0得=1+ l0212h0/1400eih2=1+6.552510/1400/50.65=1.309ei=1.30950.65=66.28mmbfcmbh0及Ne0.43fcmbh0