东莞XX电子有限公司脚手架安装与拆除专项施工方案 17页.doc

脚手架安装与拆除专项施工方案 编制说明：本工程脚手架专项施工方案，是以施工图为依据，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范标准编制的，按照规范要求对脚手架受力性能进行了设计计算，脚手架安全设防设计详图，在施工和使用中严格按规范和专方案要求施工以及使用，加强脚手架施工和使用情况的日常监督检查，保证脚手架的施工和使用正常顺利进行。编制依据：1、东莞林发电子有限公司厂房、宿舍建筑及结构施工图纸；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 1991. 1 2001. 6 JGJ 1302001；3、建筑施工高处作业安全技术规范 1992. 01 1992. 08. 01 JGJ 8091；4、建筑施工安全检查标准 1999. 05. 01 JGJ 5999；5、钢结构设计规范（GB500172003）；6冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB500182002）；7、建筑结构荷载规范（GB500072001）一、工程简介工程名称东莞林发电子有限公司厂房一、宿舍C、D建设地点东莞市沙田镇穗丰年村建设单位东莞林发电子有限公司设计单位东莞市莞业建筑设计院建筑结构类型框架结构承包范围土建部份业主工程质量要求合格我司工程质量目标“达到合格，争创市优”承包方式实行包工包料大包干二、建筑概况1、使用功能：厂房一：生产火灾危险性丙类四层工业厂房；宿舍C：为六层居住建筑；宿舍D：为六层居住建筑；2、建筑规模细述如下厂房一：厂房占地面积2909.25m2，建筑总面积11833.24m2，建筑高度为20.65m，结构形式为框架结构，建筑层数4层。设计使用年限为50年，建筑物耐火等级一级，屋面防水等级为级。宿舍C建筑占地面积567.6m2，总面积3587.24m2，建筑高度22.15m，结构形式为框架结构，建筑层数6层。设计使用年限为50年，建筑物耐火等级为二级，屋面防水等级为级。宿舍D建筑占地面积567.6m2，总面积3587.24m2，建筑高度22.15m，结构形式为框架结构，建筑层数6层。设计使用年限为50年，建筑物耐火等级为二级，屋面防水等级为级。三、材料选择和要求 本工程采用扣件式钢管脚手架，杆件采用483.5的钢管，所有管件、扣件必须符合标准规定：钢管有弯曲、压扁等缺陷的不得使用，扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件转动灵活，当扣件夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm，扣件防止锈蚀；脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板，所有材料必须经验收合格后方可使用。四、脚手架的地基处理1、搭设场地表面平整夯实后浇捣强度等级为C15细石混凝土，然后找平.2、外脚手架立杆底部安装铸铁底座，底座外径尺寸150mm，并铺设通长脚手板。3、立杆底部距地面120mm处，设置连续式扫地杆。脚手架扫地杆与立杆处用小横杆拉牢。4、距双排脚手架外0.5m处设宽30cm深40cm的排水沟。五、杆件布置1、本脚手架搭设高度为23.524.6m，采用双排脚手架，双排外脚手架搭设宽度为1.0m，脚手架内立杆与墙面的距为0.2m。2、双排脚手架的立杆间距为1.5m，大横杆间距为1.7m。3、外脚手架立杆接头和横杆接头的要求：（1）、立杆接头：立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。（2）、横杆接头：大横杆接头与相近立杆距离不宜大于杆间距的1/3。（3）、立杆必须采用对接方式。（4）脚手架立杆、大横杆交点处，必须设置一根小横杆，所有杆件的交接部位必须用扣件连接。（5）钢管脚手架小横杆伸出端头长度不小于150mm。(6)立杆的垂直偏差：立杆的垂直偏差不大于h1/300=230001/300=76.7mm且不大于100mm，即不大于100mm。横杆的水平偏差：横杆的水平偏差不大于1/230L=1092001/230=474.8mm且不大于50mm，即不大于50mm。六、架体与建筑物的接结1、 外脚手架与主体的拉结，采用8拉筋和脚手架钢管一拉一顶的附墙连接方式，拉结点必须均匀分布，接结点必须同时拉结里外立杆。2、 拉结点必须用钢管扣件围箍在混凝土柱上。七、剪刀撑的设置1、本脚手架在外侧立面两端各设置一道剪刀撑，中间每15米设置一道。并应由底至顶连续设置；剪刀撑与地面的夹角不得大于60度。2、本脚手架剪刀撑，每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆接头距离为300mm。3、剪刀撑搭接长度为1.0m，用三个扣件连接牢固。八、操作层脚手板的铺设及架体外防护1、脚手板必须铺满、铺严、铺稳、不得有探头板。2、铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆100150mm，搭接的脚手板必须搭在小横杆上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。3、外脚手架要满挂密目式2000目的安全网，按要求送质检站检测，合格后方可使用，安全网绑扎方法正确，使用的材料要结实。九、脚手架搭设顺序摆放扫地杆逐根竖立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧,装第一步大横杆并与各立杆扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆加设临时斜撑杆、上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安装第三、四步大横杆和小横杆安装附墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂设安全立网防护。十、脚手架架体验算（一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25米。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 70 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省东莞市，基本风压为0.55kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.62，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:8；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:1.00。 (二)、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.0000.800/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.080=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1421.5002+0.100.7471.5002 =0.194 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.5002-0.1170.7471.5002 =-0.229 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.194106,0.229106)/5080.0=45.079 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 45.079 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.080=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1181500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.5331500.04/(1002.06105121900.0) = 1.226 mm；大横杆的最大挠度 1.226 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！(三)、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.8001.500/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=2.0000.8001.500/(2+1) =0.800 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.120)+1.4 0.800 = 1.333 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.8002/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.3330.800/3 = 0.355 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.359 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.359106/5080.000=70.706 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =70.706 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038800.04/(3842.060105121900.000) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.120+0.800 = 0.978 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 977.600800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 0.707 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.707 = 0.716 mm；小横杆的最大挠度和 0.716 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！(四)、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.800=0.031 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN；活荷载标准值: Q = 2.0000.8001.500 /2 = 1.200 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.031+0.180)+1.41.200=1.933 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (五)、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8025.00 = 5.52；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30081.500(0.800+0.2)/2 = 1.800 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14081.500/2 = 0.840 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50050.000 = 0.750 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.91kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0000.8001.5002/2 = 2.400 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.620 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.6200.653 = 0.156 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.91+ 1.42.400= 14.052 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.91+ 0.851.42.400= 13.548kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1421.500 1.8002/10 = 0.082 kN.m；(六)、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14.052 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14052.000/(0.186489.000)/2=77.25 N/mm2；立杆稳定性计算 = 77.25 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.548 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13548.000/(0.186489.000)/2+81951.356/5080.000/2 = 90.61 N/mm2；立杆稳定性计算 = 90.61 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！(七)、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.142 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.214 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.214 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200.000/15.800的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kN；Nl = 8.214 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.214小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图(八)、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =150.53 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.548 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=150.53 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！十一、门洞上脚手架处理1、门洞口抽取一根立杆，在脚手架内、外两侧设置人字形斜杆如后图