【毕业学位论文】提高凡口铅锌矿二段磨矿分级效率研究-矿物加工

分类号 密级 U D C 编号 程硕士学位论文 论文题目提高凡口铅锌矿二段 磨矿分级效率研究 学科、专业 矿 物 加 工 研究生姓名 林裕安 导师姓名及 专业技术职务 胡岳华 教授 原 创 性 声 明 I 摘 要 凡口矿选矿厂的磨矿工艺，几经改革，发展到现在的原矿二段磨矿、铅粗泡再磨的工艺，从原矿一、二段磨机的一对一配置到二对一配置，再到三对二配置，在节能 降耗方面取得了显著的成绩。为了进一步降低磨矿费用，凡口矿决定引进新型旋流器 旋流器，使二段磨矿处理能力达到 2600t/d ，为以后改造储备资料。 试验在一段磨矿能力 2913t/d，相应的溢流浓度和细度分别为41%和 m 含量）的基础上在实验室对 高效旋流器进行参数优化，最终确定采用 效旋流器在现场进行工业试验，试验证明，采用三台 效旋流器，插入管深度H=359流管直径 00砂嘴直径 0时采用 30 钢球取代 40 钢球作为磨矿介质，段磨矿处理能力达到 d，相应的浓度 溢流细度达到 76 m，达到工业生产要求的处理量、细度和浓度。 关键词 磨矿分级，高效旋流器，分级效率，处理能力，优化。 to is by to In of it To of we to 600t/d of be to a of on 913t/d, 1% 76m). of Z is an in to of We in we of =359of 00mm of 0 30mm of 0mm as of is t/t/ d. of of of of 目 录 摘 要 . I .一章 文献综述 .矿分级的意义 .矿分级设备 .力旋流器的发展简史 .力旋流器的结构 .Z 型高效旋流器的特点 .口矿选矿厂的磨矿分级工艺 .二章 原矿磨矿分级工艺及指标 .口矿矿石性质 .矿磨矿分级现状及改革 .矿分级指标 . 11 流器的工作参数及状况 .矿分级工艺中存在的问题 .高处理能力的方法 .课题的理论基础 .三章 分级试验及结果分析 .验设施及试验内容 .级试验及结果分析 .四章 磨矿分级联合试验 .验目的 .似比较法 .料准备 .矿试验 .级磨矿联合试验 .级试验 .五章 工业试验参数 .流器直径的选定 .流管直径、沉砂咀直径及溢流管插入深度 .流器的处理量的确定及台数的确定 .六章 试验结论 .V 第七章 工业试验 .验计划及试验方案 .效旋流器调整试验 .40 和 30 试验室对比试验 .30 钢球工业稳定试验 .八章 结论 .理符号、单位、意义 .考文献 . 谢 .学期间主要研究成果 .定义书签。 中南大学硕士学位论文 第一章 文献综述 1 第一章 文献综述 矿分级的意义 1磨矿分级作业是选矿厂的一道十分重要的作业。首先， 能耗和钢耗占据了选厂成本的显著位置，一般情况下，磨矿能耗占整个选 厂能耗的 4060%，磨矿细度越细，能耗越高。此外，更重要的一点在于磨矿分级作业必须为分选作业提供细度或解离度合格、粒群分布合理的物料。所谓粒群分布合理指的是现有选矿方法不能有效回收的粒级分布。浮选时过粗的矿粒（极细的矿粒（浮得不好，回收率较低。 由于磨矿的高能耗和显著影响选别指标， 磨矿分级的研究一直是选矿工作者一个备受关注的课题，其目的在于节能降耗，降低选矿成本，提高选厂的经济效益。 矿分级设备 28 在选矿工业中，磨矿设备一般同分级设备组合，形成闭路磨矿，以便及时地将合格粒级分离出来，防止物料过磨、浪费能源与材料。分级设备的选择，在实际应用中是一个非常重要的问题， 直接影响着工艺指标的好坏及经济效益的高低。分级机的选择有下列影响因素：(1)工艺粒度要求；(2)分级粒度上限与下限；(3)能源成本；(4)基本投资与生产成本；(5)环保制约条件；(6)与磨矿机配置的合理性等等。然而，影响分级效率的因素很多，受物料颗粒大小、密度、形状、固体浓度、介质粘度等影响，使粒度分离误差大，粗颗粒物料进入分级产品，细颗粒物料进入分级返砂，造成分级效率低下、部分物料的过磨以及能源与材料的浪费。因而，新的分级方法及设备的研制与开发仍是一个令重要的研究领域，有些方面已成为跨学科研究的热点。 分级设备大体可分为机械分级机、细筛、水力旋流器、水力分级机和风力分级机。 机械分级机包括螺旋分级机、耙式分级机和浮槽式分级机。目前，在选矿工业中耙式分级机和浮槽式分级机基本上 被淘汰，而螺旋分级机虽然还在使中南大学硕士学位论文 第一章 文献综述 2 用，但用量已逐渐减少。 水力分级机主要指圆锥分级机和槽型分级机， 这类分级设备在现代选矿厂应用较少。 目前风力分级机和各种干式分级设备在各种金属矿选矿厂中已极少使用。 螺旋分级机是一种老式分级设备，过去曾在选矿工业中广泛使用，但由于它存在分级效率低、笨重、占地面积大等缺点，在欧美等西方国家逐渐被水力旋流器代替，现在已很少使用。然而，在国内，由于螺旋分级机工作稳定，容易操作，现仍在普遍使用。 细筛作为分级设备使用的历史较短，六十年代才开始大量使用。细筛在提高分级效率、分级精度和选矿技术经济指标方面起到了特殊作用。是继水力旋流器之后出现的重要分级设备。目前，各国仍在研制各种新型细筛，并努力将其广泛应用于选矿工业中。 力旋流器的发展简史 911 水力旋流器自1939年被用于工业以来,在选矿、 化工等领域得到了广泛的应用。水力旋流器结构简单、轻便灵活，占地面积少，分级效率高，在选矿工业中已成为取代机械分级机的较为理想的分级设备。 尤其是随着制造工业和自动控制技术的发展，至二十世纪六十年代，在西方工业发达国家的选矿厂中，水力旋流器差不多完全取代了机械分级机，成为最主要的分级设备。随后，苏联也大力推广水力旋流器，迄今已在选矿厂取代了相当数量的螺旋分级机，并取得较好效果。 但到目前为止，旋流器在应用过程中分级效率仍然比较低(一般只有 50%左右)。因此如何进一步提高旋流器分级效率 ，长期以来一直是人们研究和关注的焦点。影响旋流器分级效率的因素很多，有结构参数的影响，也有操作参数的影响。由于影响其工艺性能的因素很多且不易控制，以及其它原因，目前我国选矿厂仍较少使用水力旋流器。 近些年来，水力旋流器既向大型化发展，也向小型化发展，大型水力旋流器直径达 2m 以上，处理能力大大增加，但分级粒度较粗，不适用于微细粒物料的分级，而小型水力旋流器则适用于微细物料的分级，最小直径仅10 级下限为几微米。此外，还出现了一些特殊类型的水力旋流器，如涡轮旋流器，双旋涡水力旋流器，负压力旋流器，倾斜放置水力旋流器，磁力水力旋流中南大学硕士学位论文 第一章 文献综述 3 器，圆柱形水力旋流器，三产品水力旋流器，以及具有冲洗装置和补充分级区的水力旋流器等等。这些水力旋流器可进一步提高分级效果和处理能力，或具有特定用途。制造水力旋流器所用的材料主要是铸钢、铸铝、钢板等，一般衬有橡胶衬里；小型水力旋流器则主要用聚氨酯制成，目前已有用更耐磨的碳化硅作衬里的水力旋流器。为了操作方便，提高处理量，减少占地面积，水力旋流器一般是成组配置，而小型水力旋流器则总是许多个配置成一组。 图 1旋流器结构参数示意图 入管深度 力旋流器的结构 4， 1221水力旋流器的上部呈圆筒形，下部呈圆锥形。 第一章 文献综述 4 矿管沿切线方向送入，在内部高速旋转，因而产生了很大的离心力。在离心力和重力的作用下，较粗的颗粒被抛向器壁，作螺旋向下运动，最后由排砂嘴排出。较细的颗粒及大部分水分，形成旋流，沿中心向上升起，至溢流管流出。水力旋流器的优点是：构造简单，占地面积小，生产率高。缺点是易磨损，特别是沉砂咀磨损快，工作不够稳定，使生产指标波动，但这些缺点已可从采用耐磨材料逐渐加以克服。 影响水力旋流器工作的因素有：旋流器的结构参数和操作参数。 旋流器的结构参数包括圆柱体直径 D、给矿 口当量直径 流管直径砂口直径 锥角。在次要方面还有圆柱体高 溢流管插入深度各结构参数有如下关系： 2df+2或 （及（.0） （1沉砂口大小可按沉砂与溢流的体积关系由下面公式确定： 3)(1式中 分别为沉砂和溢流体积产量，升/分 溢流管直径与沉砂口径之比 作角锥比。试验得出，分级用旋流器的角锥比以34为适宜。 旋流器的直径D、给矿口当量直径和溢流管直径是影响处理量和分级粒度各结构参数不变的情况下，矿浆体积处理量 (1随着流量增加，矿浆的向心流速也增大，分级粒度有 （1因此，在进行粗分级时常选用较大直径旋流器；在细分级时则用小直径旋流器。如果后者处理能力不够用，可以将多台组装在一起使用。使旋流器分离粒度更细的方法有增加压力；减少给矿管直径；降低给矿浓度；增加中南大学硕士学位论文 第一章 文献综述 5 沉砂咀直径；减少溢流管直径；减少水力旋流器直径；增加水力旋流器长度；减少锥体角度。 旋流器的给矿口和溢流管相当于两个窄口通道， 增大其中任何一个断面积均可使矿浆体积处理量接近于成正比增加。但此时溢流粒度将变粗，分级效率也要下降。为了提高分级效率和降低分级粒度，给矿口和溢流管直径应相对于圆柱体取小的比例值。 沉砂口是旋流器中最易磨损的部件，常因磨耗而增大了排出口面积，使沉砂产量增大，浓度降低。但此时对给矿体积影响并不大。沉砂口的大小与溢流管直径配合调整，是改变分级粒度的有效手段。 锥角的大小影响于矿浆向下流动的阻力和分级自由面的高度。 一般来说细分级或脱水用的旋流器采用较小锥角，最小达到 1015。 。粗分级或浓缩用时采用较大锥角，多为2045。 。 旋流器的圆柱体高低对处理能力无大的影响， 但与分级效率和分级粒度有一定的关系。增大圆柱体高度与减小锥角的效果大致相同，可以使分级粒度变细并提高分级效率。溢流管的插入深度一般接近于圆柱体高度，但当圆柱体高度超过它的直径较多时，可降低该值。为了避免矿浆短路流动，溢流管口的下缘应距给矿口有足够距离。 旋流器的操作参数包括给矿压力、矿石粒度组成、给矿浓度以及溢流和沉砂的排出方式等。 给矿压力是影响旋流器处理能力的重要参数， 并在较小程度上影响分级粒度。此外，给矿压力还关系到分级效率和沉砂的浓度。提高给矿压力，矿浆的流速增大，粘度的影响减小，分级效果可以得到改善，沉砂浓度也会提高。但是带来的问题是沉砂口磨损增大，其他易耗件更换也频繁。所以在处理粗粒原料时，只要有可能总是采用低压力（千克/厘米2）操作；而在处理泥矿及细粒原料时，则应采用高压力（克/厘米2）给矿。 给矿粒度组成和给矿浓度对分级效率和产物浓度有重要影响。 在给矿压力足够高时，给矿浓度主要影响于溢流浓度，而对沉砂影响较小。但给矿浓度对分级效率却影响较大，分级粒度愈细，给矿浓度应愈低。 用于分级的旋流器最佳工作状态应是沉砂呈伞状喷出， 伞的中心保留有不大的空气吸入孔。 空气在向上流动的同时带动内层矿浆由溢流管排出因而有利于提高分级效率。此时的伞面夹角不宜过大，以刚能散开为宜。近期旋流器流场研究的结果表明：旋流器的空气柱在旋流器分级过程中非常不稳定，对旋流器内流场有着严重的破坏作用，是影响旋流器分级效率的重要因素之一。 中南大学硕士学位论文 第一章 文献综述 6 Z 型高效旋流器的特点 22 为提高我国铁矿分级效率而研制的分级设备， 流器有如下特点： 1. 给矿口外弧线采用双圆弧设计，分级效率显著优于切线设计，略优于渐开线设计； 2. 双圆弧设计的入矿流线显著减轻了矿流进入圆柱段时对筒体的磨损，使流线保持稳定； 3. 内衬、溢流管、沉砂咀采用中国与乌克兰合作研制的 级耐磨材料，筒体使用寿命 510 年，沉砂咀、溢流管的磨损速率分别为 、 ，为铸石、聚氨脂等耐磨材料的 1/31/6，在较长时间内旋流器的变化参数甚微， 使与之闭路的系统工作稳定， 始终保持在最佳工作状态，此外，由于材料耐磨，旋流器的运行费用有所下降； 4. 用模压整体烧结成型，形状标准，接口平滑，使分级物料的运动轨迹平滑，保持较高的分级效率； 5. 长柱、 45锥角设计，增大了有效的分级空间，使颗粒有足够的时间进行有序排列，减少了短路流，长期的工业实践表明， 旋流器的溢流粒度较细，沉砂中合格粒级含量较少，分级效率高出普通旋流器 1020%； 6. 45锥角设计，提高了沉砂量的稳定性。在一定范围内入矿浓度的波动、沉砂咀的磨损对沉砂的浓度、粒度影响较小。 口矿选矿厂的磨矿分级工艺 凡口矿选矿厂的磨矿工艺，几经改革，发展到现在的原矿二段磨矿、铅粗泡再磨的工艺，从原矿一、二段磨机的一对一配置到二对一配置，到三对二配置，在节能降耗方面取得了显著的成绩。为了进一步降低磨矿费用，在一段具有处理量从2050t/决定引进分级效率高的新型旋流器二段磨矿处理能力从2050t/d。 一九九六年以前，凡口矿有关单位对原矿二段磨矿分级作了几次查定工作，每次考查报告无一例外地提出了分级效率低的问题，如八八年的分级效率仅为 但一直忙于选别工艺的攻关， 未对磨矿分级工艺、设备作详细的研究，尽管如此，科研处及选矿厂对旋流器沉砂嘴的材质还是做了大量的工作，这一看似虽小，实则影响到磨矿分级状况的工作得到了有关领导的重视，中南大学硕士学位论文 第一章 文献综述 7 曾试用过各种材料的沉砂嘴，如橡胶、氮化硅、聚氨酯、氧化铝、铸石，但始终未能根本解决沉砂嘴的磨损问题，一九九五年，由长沙矿冶研究院研制的碳化硅沉砂嘴经六个月的工业运行，取得了理想的结果，六个月使用表明，月磨损量约为 0.5 23远低于铸石和聚氨酯，从根本上解决了沉砂嘴的磨损问题。经过对提高原矿二段磨矿分级效率的初步研究工作，取得了较好的指标，分级效率远高于八八、九四年的指标。 本课题的主要目标就是选用由长沙矿冶研究院研制的 高效旋流器，通过一系列的试验室试验及工业试验， 寻找合适的分级设备参数及磨矿分级的工艺条件，提高二段分级效率，降低入磨合格粒级含量，探索提高二段磨矿处理能力的潜力。 中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 9 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 口矿矿石性质 24 凡口铅锌矿矿石属于中低温热液裂隙充填交代矿床，主要矿物是黄铁矿、闪锌矿、方铅矿，次要矿物有白铁矿、磁黄铁矿、铅矾、白铅矿、毒砂、淡红银矿、辉银矿、车轮矿、黄铜矿和菱锌矿等，闪锌矿含锌63. 62%、此外还伴生有银、镉、镓、汞等稀有金属。金属矿物约占矿石总量60%，脉石矿物为石英、方解石、白云石、绢云母和绿泥石等，矿石的化学成分分析结果见表2表 2 矿石化学成分分析结果 元素 n S a 素 s e u Ag(g/t) Au(g/t) 含量 要矿物方铅矿物、闪锌矿和黄铁矿成矿时间顺序是黄铁矿、闪锌矿、最后才是方铅矿，由于方铅矿成矿期晚，形成过程受空间限制，粒度极细，细粒或细脉状分散充填于黄铁矿、闪锌矿的间隙中，与黄铁矿、闪锌矿共生密切，特别是一部分黄铁矿在铅锌成矿期形成，粒度极细，在 间，与方铅矿、闪锌矿共生更是密切，在选别铅、锌过程中采用细磨才能使矿物单体解离。 矿磨矿分级现状及改革 凡口矿原矿磨矿采用两段磨矿，如图2作方式为两种，第一种方式为两个系列同时运行，三台一段磨机向两台二段磨机供矿，这时两个系列的处理量为4100吨/日，该方式每年的工作日为137天，第二种方式为一个系列运行，两台一段磨机向一台二段磨机供矿，此时的处理量为2050吨/日，该方式每年的工作日为330天，这两种工作方式交替运行，使选厂块矿的处理量中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 10 为96万吨/年，平均日处理量为2907吨。米螺旋分级机各自闭路， 溢流经350旋流器预先分级及检查分级，旋 图 2 原矿磨矿分级工艺流程 注：实线表示一个系列运行，虚线和实线表示两个系列并行，括号中的数据表示两个主系列运行时各自矿量。 表 2 磨机的基本参数 型号 电机功率 （ 额定电流（ A） 工作电流（ A） 负荷率（ %）装球量（ t） 充填率（ %）球径(处理量（ t/d） 有效容积 （ 段 磨机 700*3600 400 5 8 0 10251376 段 磨机 700*3600 400 2 0 2050 效 旋流器螺旋 分级机高效 旋流器8#磨机1025t/d(1367t/d)2050t/级机3#磨机2#磨机7#磨机(1367t/d)螺旋 分级机1#磨机原矿1025t/d(1367t/d) 原矿1025t/d(1367t/d)原矿(1367t/d)1025t/d(1367t/d)(683t/d)(683t/d)中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 11 流器的溢流送入选别作业，沉砂进入一台球磨进行二段磨矿，排矿与上述旋流器构成闭路， 每系列的原矿处理量2050吨/天， 工艺要求入选细度85%76m ，三台磨机的装机功率1200 流器运行装机功率90机的基本参数见表25。 矿分级指标 凡口矿曾对磨矿分级作了几次查定，九六年十月，为了准确了解二段磨矿分级的数据，了解更换碳化硅沉砂咀以后分级状态的变化，并找出这项研究工作的准确基点，选矿厂技术科组织了严格的流程查定，较为客观地反映了目前二段磨矿及旋流器的工作状态， 现将三次具有代表性的查定数据列于表 226，27， 28表 2 原矿二段磨矿分级历次查定结果 一段总溢流 旋流器入矿 旋流器溢流 沉砂 查定 时间 m 含量 浓度 % m 含量 浓度% m 含量 浓度 % m 含量 浓度 %1988 994 996 球磨排矿 查定 时间 m 含量 浓度 % 处理量吨 /天 循环负荷 %分级效率 %新生能力qt/碎产品 m 含量 % 系统新生能力 qt/988 047 . 828 994 022 996 161 分析数据之前，定义一个反映磨矿系统 m 新生能力的 q值， q的含义如下： q=（ 74） Q/ (2中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 12 式中： 最终分级产品 m 含量。 %； X破碎产品 m 含量。 %； 三台磨机的总容积， Q系统处理能力， t/h。 表 3 可以看出，按时间前后 q依次为 94 年与 89 年相似， 96 年为最高，整个系统的工作状态以 96 年为最好，这主要表现在：一段总溢流较细；最终磨矿粒度变细；处理能力上升到 2161t/d。 二段磨矿分级指标在表 3 中反映的十分详细，分级效率逐年上升， 经凡口矿科技人员的努力， 96 年更换了碳化硅沉砂咀，使二段磨矿分级指标达到良好的状态，细度上升到 m 含量 88%，循环负荷下降到 返砂中合格粒级含量下降到 所有这些变化均表明，随着分级效率的提高，磨矿指标会显著改善。 流器的工作参数及状况 一九九六年八月，长沙矿冶研究院及凡口矿选矿厂对原矿二段旋流器的结构参数、磨损情况作了现场测定，得出数据如下： 旋流器内径： D=350 75 柱体高度： 80 入矿方式：切线给入； 入矿口尺寸： 47 94(w h) 量直径 5.4 锥角： =20； 溢流口径： 5 砂口直径 35化硅） ； 内衬厚度： =35 石） ； 内衬拼装方式：圆周五块。 磨损情况：沉砂嘴与锥的接口有一个半径 15 20台阶，锥的下部磨损严重；在入矿圆柱处有数道深浅不一的沟槽，最深达 30 45流器工作时，泵池的液面很低，也不发生一会儿液面上升，一会儿抽空的喘气现象，看来泵的扬量、扬程富余量较大，在这种状态下工作的吵泵，产生气蚀的可能性较大，极易造成叶轮和内衬的磨损。 旋流器的入口压力为 中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 13 矿分级工艺中存在的问题 级问题 分级效率：虽然目前的分级效率已达到 但依然较低，难以达到2600t/d 的要求。 返砂中合格粒级含量仍高达 也就是说，有一半已解离的合格单体矿物返回磨机，这既增加了能耗，又使矿物产生过粉碎，制约了处理能力的提高，并且对选别指标有不利影响。 旋流器锥体下部磨损较快，形成台阶产生流线的突变，使分级状况受到破坏。 旋流器的结构参数，匹配关系未能达到最佳值。 泵的扬程、扬量富余量较大，泵与旋流器应重新匹配。 矿问题 从工艺上看，磨矿问题较少，磨矿浓度在 75%以上，较为理想，但有一个问题值得注意，就是补加球的直径，目前二段磨矿补加球为 40 据计算，这一值偏大，计算公式如下 29： =代入有关参数，补加球最大直径为30.7 高处理能力的方法 影响磨机处理量的因素很多，现将可以变更的主要因素分述如下：磨矿浓度： 在矿浆能自由流动的情况下，磨矿浓度越高，颗粒与球介质碰撞的几率越高，磨矿越高。 循环负荷的有效增加，对磨矿起积极作用，所谓有效增加，是指不合格颗粒的增加，如果合格颗粒增加，对磨矿起消极作用，会导致磨矿回路的恶性循环，其次，对凡口矿而言，循环负荷的提高，会提高旋流器的入矿浓度，对分级效率的提高会起消极作用。为了达到一定的环负荷越大，磨机中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 14 的新增样磨矿行为发生在磨矿曲线的前半段，而这部分的生成速度较快，但另一方面磨机排矿变粗，旋流器入矿粒度变粗，浓度增加， 这增加了溢流浓细度合格的难度， 反过来制约了因此，循环负荷存在一个最佳值，使磨矿处理量最高。 沉砂（返砂）中合格粒级含量：这一含量直接影响磨矿速度，合格粒级含量越高，磨矿速度越慢，这一因素对处理量、过粉碎的影响始终是单方向的，因此，只有降低合格粒级含量，才能有效提高磨矿效率。 球介质的直径：二段磨矿的细度达到了上，属细粒磨矿，此时研磨作用是解离的主要因素，表面积越大，研磨作用越强烈，磨矿效果越好。二段磨矿采用40的钢球，采用30的钢球，每吨球的表面积 加 33%。钢球个数由 3827 增加到 9073 个，磨矿效率将显著改善，但是，由于表面积增加，钢耗肯定会增加，小球价格也会上升，这是必须考虑的两点因素。 上述 4 点中，、实质是分级效率的高低及分级性能的稳定，分级效率的高低由旋流器的结构、参数保证，分级性能的稳定则涉及到内衬材质的磨损性能、砂泵与旋流器的匹配。 课题的理论基础 矿动力学 磨矿动力学是本课题的理论基础， 分级效率是衡量分级性能的基本数据。离心力放大原理是从试验室几何相似放大则是结构参数放大的依据。 磨矿是介质与颗粒相互接触，在研磨力、 碰撞力的作用下，颗粒被解离的过程，这一过程可用下式表示30。 Rt=(2 式中：； ； k、矿工艺相关的常数 中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 15 如果用筛下含量取代上式则有： Rt= 1(2将式（3）求导数： 1=式（5）中d 式（5）可以看出：随着时间的增加，生成速度下降；不合格粒级含量越高，在相同时间t，生成速度越高，表2=表 2 k=m=同 t 的关系 100T 分 30 35 40 45 50 55 60 1 0 表 4 可以看出，从左到右，随着合格粒级含量增加，相同磨矿时间间隔新生粒级量减少，当 100- 0%， 60%时，从起始到 1 分钟细度变化分别为 前者是后者的 ，这说明，合格粒级含量的高低严重影响新成速度的大小；自上至下，随着磨矿时间的增加，相同时间间隔新生能力下降，当 1- 0%时，从 t=0 至 t=1， 1 分钟间隔，及从 t=7 到 t=9， 2 分钟间隙， 每分钟新生量的变化值分别为 前者是后者的 ，这说明，在磨矿曲线的前半段，生成速度快得多。 上述分析准确地描述了不同磨矿状态时磨矿速 度的高低，因此，要提高磨矿效率或增加磨机的处理能力，必须 使磨矿行为发生在磨矿曲线的前半程。入矿中合格粒级含量就尽可能降到最低值，这两点成为本研究的关键所在。 中南大学硕士学位论文 第二章 原矿磨矿分级工艺及指标 16 级效率 上述两种提高磨机效率的方法，都不是磨机本身的改进能解决的，而是由分级设备的工作性能状态来决定的。首先，旋流器的沉砂质量（或循环负荷）决定了磨矿行为发生在磨矿曲线的某一段， 沉砂质量直接决定了返砂中合格粒级含量。 衡量分级性能的优劣用分级效率4。 A质效率：溢流中合格粒级的回收率减去溢流中不合格粒级的混入率 E= %10)(100()(400B量效率：合格粒级在溢流中的回收率 = %100