降低AO池A池溶解氧--汪平.doc

污水处理工论文 降低A/O工艺A池溶解氧 姓 名： 汪 平 所在单位：安庆分公司公用工程部 完成日期： 二OO七年十一月 降低A/O工艺A池溶解氧摘要：对炼油污水A/O生化池A池溶解氧偏高失控状况进行分析，并运用统计技术对该装置作生产优化和指标控制，有效地解决了生产难题。主题词： A/O工艺 溶解氧 1、前言前置反硝化A/O工艺（其中A为Anoxic，O为Oxic）是目前含氮废水处理应用比较广泛的一种方法。其中A池主要进行反硝化反应，在污水处理中既实现生物脱氮又可达到去除含碳有机物的目的，污水中大多数BOD在此阶段被降解，因而该工艺A池运行状况的优劣对装置污水处理效果起关键影响作用。 安庆分公司污水处理的二级处理装置水质净化场采用前置反硝化A/O工艺（活性污泥法）处理炼油污水，生产中制约A池正常运行的因素很多，如pH、水温、碳源、溶解氧、污泥性能等等，近几年以溶解氧（DO）影响最突出，表现为：溶解氧偏高，反硝化反应进程受限制，导致炼油污水处理效果不理想。为解决该生产难题，选择炼油污水1#A/O生化池进行客观分析，并对A池溶解氧进行生产优化和有效控制。2、现状及原因分析2.1、A池溶解氧控制现状A池在缺氧环境中，在兼性反硝化菌的作用下，利用污水中的有机碳源（水中的BOD成分）作为氢的供给体，将来自好氧池回流混合液中的硝酸盐和亚硝酸盐还原为气态氮，同时有机物得到降解。该段溶解氧对反硝化反应有较大影响，主要由于氧会同回流液中的硝酸盐竞争电子供体，且会抑制硝酸盐还原酶的合成及其活性。反硝化反应过程溶解氧应保持在0.5mg/L以下，才能保证反硝化反应的正常进行。但该段溶解氧长期处于0.5 mg/L以上，根据2006年26月份工艺报表，每周随机采集一溶解氧值，见表1： 表1：A池溶解氧现状数据 单位：mg/L月份第1周第2周第3周第4周均值20.60.40.70.50.5530.70.40.30.50.4840.40.30.60.70.5050.80.40.50.40.5360.50.60.40.80.58从表中数据来看：1#A/O池A池溶解氧参数经常失控，每月均值多在0.50mg/L（仅3月份均值低于0.50mg/L）以上，最高值甚至达到0.8mg/L。降低A池的DO以稳定生产是当务之急。2.2、原因分析近几年炼油污水水量负荷低，回流污水、回流污泥显富余，其硝化段（好氧状态）富氧混合液按工艺流程回流入生化池前端A池，回流混合液溶解氧浓度偏高会导致A池池内溶解氧过高，使反硝化反应时常受抑制。该装置A/O生化池为合建式，A池（缺氧）与O池（好氧）临界面处污水流道（花墙）截面积过大（上下有两排规格为2.0m1.2 m的截面共六块），而A池在搅拌机组作用下局部可能存在水体作整体运动（甚至是返混）的现象，因而易造成此临界处富氧混合液与缺氧混合液形成对流，大量富氧混合液通过对流进入A池，使A池溶解氧值升高。另外，1#A/O池A池池内溶解氧电极探头使用时间较长，受存在环境因素影响已失准，生产中不能对A池溶解氧进行在线检测，溶解氧容易失控。由于检维修条件有限，短期内该状况无法有效解决。3、对策针对上述原因，考虑1#A/O池目前的设施条件及一些客观因素，主要从优化生产以适度降低回流混合液溶解氧和减少A、O段临界面流道截面积两方面着手实施对策。3.1、降低回流混合液溶解氧值A/O工艺回流液包括污水回流和污泥回流，总回流比一般控制在300%左右。降低回流混合液溶解氧的对策主要在两方面：一、提高污泥回流比，降低污水回流比污水回流液处于富氧状态，污泥回流液一般处于缺氧或厌氧，在保持总回流比不变的情况下，降低污水回流比、提高污泥回流比能有效降低总混合液溶解氧浓度，一定程度上可以达到降低A池溶解氧的目的。调整两混合液回流比指标：污水回流比由“150250%”调整为“150200%”； 污泥回流比由“100150%”调整为“120200%”。生产中优先控制污泥回流比，使污泥回流比尽量控制在指标上限，以降低污水回流比。二、降低污水回流混合液溶解氧降低回流混合液溶解氧，需要适度降低或合理控制O段末端（即好氧段的O3段）出口溶解氧。控制O3段溶解氧可达到在一定程度上降低A池溶解氧的目的。O3段溶解氧指标由“2.06.0mg/L”调整为“1.54.0mg/L”。在生产中由于污泥负荷较低，好氧末端往往存在过氧化现象，因而O3段溶解氧大多控制在2.5mg/L，难以进一步下降。3.2、A池出口上流道加封板2006年8月中旬，在1#A/O池停运检修池底曝气器而腾空该池的同时，用三块2.2m1.4 m3mm的钢板将A池出口花墙上排三口流道封固，仅保留下排三口流道，这样花墙过水面积减少一半，A池的水流方式由原来的中部进水、上下均匀出水改为了中部进水、下部出水，一方面减少了O段富氧水因曝气通过花墙倒流入A池而影响其反硝化反应，保证缺氧段低于0.5 mg/L的溶解氧环境；另一方面改善了A池水流方式，提高紊流强度，避免了污水进入A池后发生部分污水直接短流入O池的现象，使原污水和微生物之间的传质速率得到有效提高。从而确保污水在A池内稳定的停留时间和污水、污泥的充分混合。A池出水花墙部分堵孔后，A/O池抗高浓度污水的冲击能力已得到增强。3.3、运行效果自2006年九至十二月份，炼油1#A/O池A池溶解氧浓度逐月下降，见下表： 表2：A池溶解氧数据 单位：mg/L时间最大值最小值平均值九月份0.70.50.57十月份0.60.40.52十一月份0.60.30.46十二月份0.50.30.41对策实施后，1#A/O池A池溶解氧已稳定控制在0.5 mg/L以下。A池溶解氧的稳定控制，有利于A/O生化的生产，统计2007年12月份炼油出水COD数据：表3：炼油二沉池出水COD数据 单位：mg/L时 间COD（mg/L）时 间COD（mg/L）时 间COD（mg/L）1月1日1011月13日961月25日1101月2日1031月14日1051月26日1191月3日981月15日1031月27日961月4日981月16日961月28日981月5日931月17日891月29日951月6日1021月18日1061月30日1031月7日1011月19日1061月31日1021月8日1021月20日1002月1日1101月9日971月21日982月2日1051月10日1041月22日1032月3日961月11日1051月23日922月4日981月12日1051月24日972月5日95出水COD均值为103.2 mg/L，最大值119 mg/L，未出现超标点，出水水质稳定，污水处理效果显著，A/O生化池处理能力得到增强。4、结束语活性污泥法的前置反硝化A/O工艺对A