300MW机组热力部分局部初步设计论文.docx

兰州交通大学毕业设计(论文)300MW机组热力部分局部初步设计摘 要 300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。 矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。本次设计为300MW机组热力部分局部初步设计,设计在进行设计选型时仅依照安全经济的标准进行优化没有考虑其他影响因素。设计主要内容如下；第一，是对发电厂主要设备的确定，主要是汽轮机，锅炉型号的选择。汽轮机的选择包括汽轮机进汽压力、温度、结构的选择，锅炉部选择部分包括锅炉最大连续蒸发量，过热器出口压力，温度，锅炉效率,汽包压力的选择。第二，是对锅炉燃烧系统及其设备的选择锅炉，燃料选择义马烟煤，根据煤的成分分析选择磨煤机，然后选择制粉系统， 最后选择合适的风机。第三，是原则性热力系统的拟定和计算。第四，汽轮机辅助设备的选择，凝汽式发电厂应选择凝汽式机组。其单位容积应根据系统规划容量，负荷增长速度和电网结构等因素进行选择。辅机一般都随汽轮机本体配套供应，只有除氧器水箱、凝结水泵组、给水泵、锅炉排污扩容器等，不随汽轮机本体成套供应。第五，进行全面性热力系统的拟定，其中系统的拟定包括主蒸汽管道系统的拟定，再热机组旁路系统的拟定，给水管道系统的拟定，回热加热器管道系统的拟定，除氧器管道系统的拟定，补充水管道系统的拟定，排污扩容器及排污冷却器管道系统的拟定，轴封管道系统的拟定，制粉系统的拟定等。第六，绘制机组局部全面性热力系统图。 聞創沟燴鐺險爱氇谴净。关键词：汽轮机,锅炉,热力系统，辅机形式AbstractThisdesignisoncecompletefossilfiredpowerplantdynamicsystemdesigns.Thedesignforthethermalpartofthe300MWunitoflocalpreliminarydesign,thedesignduringthedesignselectiononlyinaccordancewiththestandardsofsafetyandeconomicoptimizationdoesnottakeintoaccountotherfactors.残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。First,choosingthemainequipmentinthepowerplantincludeschoosingtheturbineandboiler.Whichincludesthesteamturbineinletpressure,temperature,structureandboilermaximumcontinuousevaporation,superheatedsteamoutletpressure,temperature,boilerefficiency,.drumpressure.Second,makingthechoicebetweenboilercombustionsystemanditsequipments:YIMabituminouscoalisourchoicefuelinboiler,coalpulverizeraccordingtocompositionanalysischoice,thenisthesystempowersystem,finallyisproperfan.Third,sketchingofthepowerplantprincipalthermodynamicsystemandcalculation.Forth,choosingthemainequipmentsofmachineinsteamturbinethatlendssupporttotheequipments:Thecondensertypeshouldsuitcondensertypemachine.Itsunitcapacityshouldprogramthecapacityaccordingtothesystem,carryingtoincreasethepeedtoproceedthechoicewithpowergridconsiderationconstructionetc.Assistthemachinetosupplywiththesteamturbineessencekitgenerallyandall,onlydividedbydeaerator,condensationpumpgroup,radiator,feedwaterandboilerblowdownenlargeretc,notwithsteamturbineessencesetsupply.Fifth,sketchingofthepowerplantoverallthermodynamicsystemandcalculation,.Whichdevelopedthesystem,includingtheformulationofthemainsteampipingsystem,reheatunitbypasssystemintheformulation,developmentofwatersupplypipingsystem,heatrecoveryheaterpipingsystemformulation,theformulationofoxygenpipelinesystemtosupplementtheproposedwaterpipelinesystemsewageandsewageexpansiondevicesproposedpipelinesystemcooler,sealpipingsystemsintheformulation,theformulationofthemillingsystem,etc.Sixth,makesuretoregenerateoverallthermodynamicsystemdiagram.酽锕极額閉镇桧猪訣锥。Keywords:Thermalpowerplants;Thermalpowersystem;Thermalpowerequipment;Preliminarydesign彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。目录摘要I绪论3謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1 原则性热力系统的拟定和计算3厦礴恳蹒骈時盡继價骚。1.1 国产300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定3茕桢广鳓鯡选块网羈泪。1.1.1 内容及要求3鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。1.1.2 主要原始资料3籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。1.2锅炉型式和有关数据：3預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。1.3其它资料：3渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。1.4轴封系统见图，有关参数如下：3铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。1.5原则性热力系统的拟定3擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。1.6热力系统图3贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。1.7轴封漏汽量及门杆漏汽量的计量及整理3坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。1.7.1轴封漏汽计算3蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。1.7.2门杆漏汽量的整理3買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。1.8 锅炉连续排污系统的计算3綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。1.8.1给水焓的计算：3驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。1.8.2排污扩容器3猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。2 汽轮机辅助设备选择3锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。2.1除氧器及给水箱的选择3構氽頑黉碩饨荠龈话骛。2.1.1除氧器的选择3輒峄陽檉簖疖網儂號泶。2.1.2给水箱的选择 3 3尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。2.2给水泵的选择3识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。2.2.1给水泵台作用3凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。2.2.2给水泵的分类3恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。2.2.3给水泵的确定3鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。2.2.2凝结水泵确定3硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。2.3凝汽器的选择3阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。2.3.1凝汽器的作用3氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。2.3.2凝汽器的类型及选择3釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。2.4疏水箱、疏水扩容器的选择3怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。2.5疏水泵的选择3谚辞調担鈧谄动禪泻類。2.6连续排污扩容器选择3嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。2.6.1连续排污扩容器的作用3熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。2.6.2连续排污的分类和确定3鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。2.7定期排污扩容器的选择3纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。2.7.1定期排污扩容器的作用3颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。2.7.2定期排污扩容器的确定3濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。2.8工业水泵、生水泵的选择3銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。3 锅炉燃烧系统及其设备的选择3挤貼綬电麥结鈺贖哓类。3.1制粉系统的确定3赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。3.1.1制粉系统的作用3塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。3.1.2制粉系统的选择3裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。3.2磨煤机的选择3仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。3.2.1磨煤机的作用3绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。3.2.2磨煤机的类型3骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。3.2.3磨煤机的选择3瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。3.3给煤机的选择3鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。3.3.1给煤机的作用3栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。3.3.2给煤机的种类3辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。3.3.3给煤机的选择3峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。3.4送风机和一次风机的选择3詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。3.4.1送风机的选择3则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。3.4.2 一次风机的选择3胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。3.5 引风机的选择3鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。3.5.1引风机的作用3稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。3.5.2引风机的确定3陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。3.6除尘设备的选择3沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。3.6.1 除尘设备的作用3钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。3.6.2除尘设备的分类3懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。3.6.3除尘设备的确定3謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。4 供水方式及循环水泵的选择3呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。4.1供水方式的选择3莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。4.1.1供水方式的类型3麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。4.1.2供水方式的的确定3納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。4.2 循环水泵的选择3風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。4.2.1循环水泵的作用3灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。4.2.2 循环水泵的类型3铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。4.2.3 循环水泵的选取3攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。5 全面性热力系统的拟定3趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。5.1主蒸汽管道的选择3夹覡闾辁駁档驀迁锬減。5.1.1主蒸汽管道的作用及要求3视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。5.1.2主蒸汽管道的类型3偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。5.1.3主蒸汽管道的选择3緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。5.2.再热蒸汽管道旁路系统的选择3騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。5.2.1.旁路系统的作用3疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。5.2.2 旁路系统的选择3镞锊过润启婭澗骆讕瀘。5.3 给水系统的选择3榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。5.3.1 给水系统的作用3邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。5.3.2 给水系统的类型3嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。5.3.3 给水系统的确定3该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。5.4 回热抽汽管路系统的选择3劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙。5.4.1 回热抽汽管路系统的作用3臠龍讹驄桠业變墊罗蘄。5.4.2 回热抽汽管路系统的类型3鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞。5.4.3 回热抽汽管路系统的系统3穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺。5.5 除氧器管路系统3隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘賽。5.6 补充水系统的选择3浹繢腻叢着駕骠構砀湊。5.6.1 补充水系统的作用3鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。5.6.2 补充水系统的要求3惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。5.6.3补充水系统的确定3贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。5.7 连续排污系统的选择3嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲。5.8 全厂疏水系统3薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。6 电厂的厂址的选择3齡践砚语蜗铸转絹攤濼。6.1 厂址选择的原则3绅薮疮颧訝标販繯轅赛。6.2 厂址选择的要求3饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。6.2.1 规划厂址3烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。6.2.2 工程厂址3鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。总结3撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。致谢3踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。参考文献3婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。42绪论近年来，我国电力工业发展迅速，电力供应能力显著增强。但是，中国电力工业的发展同样面临资源和环境两个瓶颈，电力工业结构不合理的矛盾仍十分突出，特别是能耗高、污染重的小火电机组比重过高，从而造成我国电力行业能源消耗和主要污染物排放总量较大。纵观世界上的先进国家，已经普遍采用大容量和超临界的机组，这不仅能有效提高发电机组的经济型，也能为建设低消耗、低污染的节约型社会做出贡献。2002年6月以来电力增长保持较高水平。从2002年6月至今，在这几年的时间里，全国的平均电力增长始终保持在两位数的快速增长，高于GDP增长速度。2004年底，全国发电装机4.42亿千瓦，比上年增长5100万千瓦，2005年发电装机突破5亿千瓦。2005年全国发电量24747亿千瓦时，同比增长12.3%。进入21世纪后，我国电力仍将以较高的速度和更大的规模发展，电源和电网建设的任务仍很重。同时，电力的发展还要合乎可持续发展战略，并受到环境的严重制约；还将接受全球范围内电力体制改革和技术创新能力的挑战，使之在技术上、管理上适应电力市场化体制和竞争需要；将迎接全球和地区经济一体化挑战，使电网互联范围不断扩大。譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。原则性热力系统具有以下特点：俦聹执償閏号燴鈿膽賾。（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成: 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及“废热”回收系统。凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。原则性热力系统实质上表明了工质的能量转换及热能利用的过程，反映了发电厂热功能量转换过程的技术完善程度和热经济性。拟定合理的原则性热力系统，是电厂设计和电厂节能工作的重要环节。骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。本系统为国产300MW汽轮机（N300-16.18/550/550）配用970t/h汽包炉的发电厂原则性热力系统，锅炉包压力18.62 Mpa，汽轮机为单轴、四缸四排汽，再热凝汽式机组。癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。该机组设有八级不调整抽汽，分别送入三台高加，一台压力式除氧器和四台低压加热器、三台高加设有内置式过热段和疏水冷却段、四号低加设有内置式过热段、系统中设有轴封加热器一台、加热器疏水采用逐级自流式，高加疏水逐级自流入除氧器，低加疏水逐级自流入主凝汽器，轴加疏水也自流入凝汽器。鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。系统设有有两台容量分别为50%的汽动给水泵，汽源来自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另设有一台容量为50%的电动给水泵备用，每台泵均配有前置泵，并与主泵同轴拖动。榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。除氧器采用滑压运行方式，系统中设有除氧器再循环泵一台。机组第四段抽汽中部分供给厂用汽，厂用汽系统不考虑回收，轴封均压箱汽源亦由四抽供给，轴封汽分级利用。凝汽器配有两台射水抽汽器，以维持凝汽器真空，另设有两台射水泵和一只射水箱，并以循环水作补充。锅炉设有单级连续排污利用系统，扩容蒸汽送入除氧器，浓缩后的排污水经排污冷却器，回收部分热量给化学补充水，并符合排放标准后再排入地沟，化学补充水进排污冷却器送入凝汽器。逊输吴贝义鲽國鳩犹騸。机组采用、级串联旁路系统。1 原则性热力系统的拟定和计算1.1 国产300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定1.1.1 内容及要求（1）根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统；（2）用热平衡法进行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的工质流量，发电功率及主要经济指标（3）计算结果拟定分析的可靠性，经济性，并提出改进意见（4）画出全面性热力系统图1.1.2 主要原始资料1机组型式和额定工况下的有关数据（1）汽轮机型式：N300-165/550/550型中间再热凝汽式汽轮机，四缸四排汽，分缸及轴封系统情况如图幘觇匮骇儺红卤齡镰瀉。（2）额定功率：300MW（3）主汽门前蒸汽压力：16.181MPa，温度550。（4）中压联合汽门前蒸汽压力：3.225MPa，温度550。（5）额定工况给水温度：262.5。（6）额定工况汽轮机总进汽量：970T/H（7）背压：0.0052MPa（排汽焓571.90Kcal/kg）（8）各级抽汽参数：表1.1各级抽汽参数回热级数12345678抽汽压力MPa5.31003.69001.51000.77800.50000.23000.08170.0172抽汽温度384337337434.6345292.4233123.8抽汽管能压损%44444444加热器传热差11101333疏水端差888（9）加热器散热损失：高加1%、除氧器4%、地加0.5%、轴加4%；（10）给水泵是用小汽轮机驱动，汽源来自第四级抽汽，排汽入凝汽器。汽耗量41.878T/H，排汽参数0.006762MPa，2481.11KJ/kg，给水压力21.3 MPa。给水泵功率7295KW，给水泵内效率=82.66%。誦终决懷区馱倆侧澩赜。（11）除氧水箱距给水泵入口净高度H2=22m，主泵配有前置泵。（12）主机泵用射水抽气器维持凝汽器真空。（13）额定工况时厂用汽量30 T/H，压力0.778MPa（第四段）。（14）各压损如下：a、主汽门及调门压损2%；b、中压联合汽门压损2%；c、再热管道压损10%；d、中、低压缸导汽管压损2%；e、小汽轮机进汽管及闸门压损10%；（15）门杆漏气量：表1.2门杆漏气量项目单位符号表示数值到除氧器高压主汽门漏汽量Kg/HDm1802.8高压调节汽门漏汽量Dm22722.4中压主汽门漏汽量Dm3472.8高压调节汽门漏汽量Dm4563.6到加轴热封器高压主汽门漏汽量Kg/HDm580.8高压调节汽门漏汽量Dm6156.6中压主汽门漏汽量Dm7179.2高压调节汽门漏汽量Dm8225.21.2锅炉型式和有关数据：（1）型号：DG1000/170-1型（2） 额定蒸发量：1000T/H；（3）一次汽压力：16.76MPa，温度555；（4）二次汽压力（进/出）：3.51/3.3MPa，温度（进/出）：335/555；（5）汽包压力：18.62 MPa；（6）锅炉热效率：90.08%；（7）排污量：DPW=5 T/H；1.3其它资料：（1）全厂汽水损失：D1=7T/H（2）凝升泵压力：1.67MPa，（3）补充水压力：0.441MPa，（4）汽轮机机械效率：m=0.993（5）发电机效率：d=0.987（6）扩容器效率：98%（7）环境参数：0。098 MPa，20；1.4轴封系统见图，有关参数如下：各段汽封漏汽量（Kg/H）1-8753.4 9-7.66 17-119.85医涤侣綃噲睞齒办銩凛。2-2898.9 10-1535.2舻当为遙头韪鳍哕晕糞。3-631.1 11-1272.6鸪凑鸛齏嶇烛罵奖选锯。4-106.8 12-110.9筧驪鴨栌怀鏇颐嵘悅废。5-61.8 13-70.1韋鋯鯖荣擬滄閡悬贖蘊。6-2952.1 14-254.2涛貶騸锬晋铩锩揿宪骟。7-710.9 15-78.3钿蘇饌華檻杩鐵样说泻。8-99.3 16-226.3戧礱風熗浇鄖适泞嚀贗。 1.5原则性热力系统的拟定本系统为国产300MW汽轮机（N300-16.18/550/550）配用970t/h汽包炉的发电厂原则性热力系统，锅炉包压力18.62 Mpa，汽轮机为单轴、四缸四排汽，再热凝汽式机组。購櫛頁詩燦戶踐澜襯鳳。该机组设有八级不调整抽汽，分别送入三台高加，一台压力式除氧器和四台低压加热器、三台高加设有内置式过热段和疏水冷却段、四号低加设有内置式过热段、系统中设有轴封加热器一台、加热器疏水采用逐级自流式，高加疏水逐级自流入除氧器，低加疏水逐级自流入主凝汽器，轴加疏水也自流入凝汽器。嗫奐闃頜瑷踯谫瓒兽粪。系统设有有两台容量分别为50%的汽动给水泵，汽源来自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另设有一台容量为50%的电动给水泵备用，每台泵均配有前置泵，并与主泵同轴拖动。虚龉鐮宠確嵝誄祷舻鋸。除氧器采用滑压运行方式，系统中设有除氧器再循环泵一台。机组第四段抽汽中部分供给厂用汽，厂用汽系统不考虑回收，轴封均压箱汽源亦由四抽供给，轴封汽分级利用。凝汽器配有两台射水抽汽器，以维持凝汽器真空，另设有两台射水泵和一只射水箱，并以循环水作补充。锅炉设有单级连续排污利用系统，扩容蒸汽送入除氧器，浓缩后的排污水经排污冷却器，回收部分热量给化学补充水，并符合排放标准后再排入地沟，化学补充水进排污冷却器送入凝汽器。與顶鍔笋类謾蝾纪黾廢。机组采用、级串联旁路系统。1.6热力系统图图1.6国产300MW凝汽式机组原则性热力系统表3 过程线绘制及汽水参数表项目单位各计算点数值H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGn抽汽压力PcMPa5.313.691.510.7780.50.230.08170.01720.0052抽汽温度t384337337434.6345292.4233123.8抽汽焓值hKJ/kg314930663211337231643104293227312394.4抽汽压损Pc% Pc44444444加热器压力PcMPa5.13.54241.44960.74690.480.22080.780.01650.951Pc压力下饱和水温tb265243197168151123935633.6Pc压力下饱和水焓KJ/kg11601053838709634518389234140.6抽汽发热量q=h-KJ/kg19892013237326632530258625432497加热器端差t11101333加热器出口水温ts=tb-t2642421961681501209053加热器出口水压psMPa21.321.321.31.671.671.671.67加热器出口水焓KJ/kg11631059848709633504378223加热器进口水焓KJ/kg1059848709633504378223141疏水焓值KJ/kg1095875745.5634518389234336疏水端差8885如表3，做气态线 0点：P0=16.181Mpa t0=550 h0=3436KJ/kg結释鏈跄絞塒繭绽綹蕴。0点：P0=16.181（1-2%）=15.86Mpa t0=548.7 h0=3436KJ/kg餑诎鉈鲻缥评缯肃鮮驃。1点： P1=5.31Mpa t1=384 h1=3149KJ/kg2点： P2=3.69Mpa t2=337 h2=3066KJ/kg2点： P2=3.225Mpa t2=550 h2=h2h=3565KJ/kg爷缆鉅摯騰厕綁荩笺潑。2点： P2=3.225(1-2%)=3.111Mpa t2=548 h2=h23565KJ/kg锞炽邐繒萨蝦窦补飙赝。3点： P3=1.51Mpa t3=337 h3=3211KJ/kg4点： P4=0.778Mpa t4=434.6 h4=3372KJ/kg5点： P5=0.50Mpa t5=345 h5=3164KJ/kg6点： P6=0.23Mpa t6=292.4 h6=3104KJ/kg6点： P6=0.23(1-2%)=0.225Mpa t6=286.6 h6= 3104KJ/kg曠戗輔鑽襉倆瘋诌琿凤。7点： P7=0.0817Mpa t7=233 h7=2932KJ/kg8点： P8=0.0172Mpa t8=123.8 h8=2731KJ/kg轉厍蹺佥诎脚濒谘閥糞。n点： Pn=5.2103Mpa hn=2394.4KJ/kg 1.7轴封漏汽量及门杆漏汽量的计量及整理1.7.1轴封漏汽计算（1）对高压缸Dzfq=D1-D2=8753.4-2898.9=5854.5kg/h Dzfq进口=D2-D3=2898.8-631.1=2267.8kg/hDzfq出口=D6-D7=2952.1-710.9=2241.2kg/hDzfq进口=D3+D4=631.1+106.8=737.9kg/hDzfq出口=D7+D8=710.9+99.3=810.2kg/hDjx进口=D4-d5=106.8+61.8=168.6kg/hDjx出口=D8+D9=99.3+7.66=106.96kg/hDzj进口=D5 =61.8kg/hDzj出口=D9=7.66kg/h因均压箱的压力与温度已知，查表得hjx=2378KJ/kg（2）对中压缸Dzfq=D10-D11=1535.2-1272.6=262.6kg/hDzfq=D11-D12=1272.6+110.9=1383.5kg/h汽温为高压缸排汽温度，查表得hzfq出口=3575KJ/kgDjx出口=D14-D15=254.2-78.3=175.95kg/hDjx进口=D12-D13=110.9+80.1=181kg/hDzj出口=D15=78.3kg/hDzj进口=D13=70.1kg/hDjx=175.9+181=356.9kg/hDzj=78.3+70.1=148.4kg/h（3）对低压缸Djx=4(D#16+D#17)=4(226.3+119.85)=1384.6kg/hDzj=4D#17=479.4kg/hhzfhI=3436KJ/kghzfg进口=3436KJ/kghzfg出口=3066KJ/kghzfg=(2267.83436+2201.23066)/(2267.8+2201.2)=3253.76KJ/kg嬷鯀賊沣謁麩溝赉涞锯。hzfg进口=(3436631.1+2778106.8)/(631.1+106.8)=3340.76KJ/kg讯鎬謾蝈贺綜枢辄锁廪。hzfg出口=(30667109+277899.3)/(710.9+99.3)=3030.7KJ/kg兒躉讀闶軒鲧擬钇標藪。hzfz进口=(1272.63565+2778110.9)/(1272.6+110.9)=3501.9KJ/kg繅藺詞嗇适篮异铜鑑骠。hzf=(3340.76737.9+3030.7810.2+1383.53501.9)/(737.9鮒簡觸癘鈄餒嬋锵户泼。+810.2+1383.5)=3331.12KJ/kghzf=hzr=3565KJ/kg轴封漏汽至轴加总汽量：DzFzj=D#5+D#9+D#13+4D#17+D#15=7.66+61.8+70.1+4119.85+78.3眯毆蠐謝银癩唠阁跷贗。=697.26kg/hhzj=(D#5+D#9+D#13+4D#17)2778+h6D#15/(D#5+D#9+D#13+4D#17+D#15)=(7.66+61.8+70.1+4119.85) 2778+293578.3/697.26闵屢螢馳鑷隽劍颂崗鳳。=2814.61KJ/kg1.7.2门杆漏汽量的整理高压主汽门、调门门杆漏汽至除氧器：Dmmgg=802.8+2722.4=3525.2kg/h中压主汽门、调门门杆漏汽至除氧器：Dmgz=472.8+563.6=1036.4kg/h高压主汽门、调门门杆漏汽至轴加：Dmgzg=802.8+156.6=237.4kg/h中压主汽门、调门门杆漏汽至轴加：Dmgzg=179.2+225.2=404.4kg/h至除氧器的门杆与轴封漏汽之和：Dzf=Dmgg+ Dmgz=3525.2+1036.4+2267.8+2241.2=9070.6kg/h檁傷葦开阈灯伞馑諧粮。hzf=(2267.83436+2241.23066+3525.23436+1036.43565)/9070.6鄭饩腸绊頎鎦鹧鲕嘤錳。=3359.32KJ/kg至轴加的门杆漏汽与轴封漏汽之和：Dzf=DzFzj+ DmgGZJ+ Dmgzzj=697.26+237.4+404.4=1339kg/h弃铀縫迁馀氣鰷鸾觐廩。hzf=(697.26*2814.61+237.43436+404.43565)/1339=3151.5KJ/kg调谇續鹨髏铖馒喪劉薮。1.8 锅炉连续排污系统的计算1.8.1给水焓的计算：因除氧器水箱距给水泵入口净高度为22m，即为220.09807=0.215754Mpa，则给水泵进口压力为（除氧器压力+0.21575Mpa）=0.7469+0.215754=0.962654Mpa查表得进口比容得0.00112496m3/kg厲耸紐楊鳝晋頇兗蓽驃。给水泵出口压力21.3Mpa，t=168查表得出口比容： 0.00109682 m3/kg=出口压力出口比容-进口压力进口比容 =(21.30.00109682103-0.9626540.00112496103)/0.8266苧瑷籮藶黃邏闩巹东澤。=26.95kJ/kg表1.4压力（Mpa）饱和温度（）饱和汽焓（kJ/kg）饱和水焓（kJ/kg）=18.62=359.84=2483.37=1759.43=0.778=169.29=2768=7161.8.2排污扩容器计算扩容后排污水份额（1）补充水量Dbs份额伪pw、给水量Dgs份额伪gs的计算鴿摄禱鋅儀憚銼嚕缗赞。即 Dgs=DPW+Dqs+Dmg+D0=1.01625D0即 图1-8（2）排污水冷却器计算排污冷却器计算；补充水温，取排污冷却端差为8又因1kcal/kg=4.1868kj/kg由公式 (h-hma)=推出箪啬癲剀净赶钩嬙鳄凫。得 tPW=152.7KJ/kg 所以tbs=tPW-8脳4.1868=tPW-33.4944=152.7-33.4944=119.2056kj/kg顽鷙瑪滨廈岘轆庫糞糧。（3）回热系统的计算1、GJ3的计算2、GJ2的计算3、给水泵中给水焓升的计算已知：给水泵出口压力为21.3Mpa、RA=0.0980722+0.7469=0.962654Mpa则进口水箱焓为所以I3=tgs2-tgs3=843-735.95=107.05KJ/kg漬閫熾诀团諳赓戰餛锰。4、的计算：因为5、除氧器CY的计算列出各工质的份额、焓值=0.002337938 =3436KJ/kg=0.002310515 =3066KJ/kg=0.002532709 =2768KJ/kg=? h4=3151KJ/kg=0.003634226 hm1=3436KJ/kg=0.001068453 hm2=3565KJ/kg =0.177597074 =745.8KJ/kg=? =628.7KJ/kg=0.001768247 =2778KJ/kg列质平衡式+=+ +鐸輜澠顶嫻塊謂斕痹廪。=-(+ +)+抢觀淚婭师讴论櫚阵蘚。=1.01625+0.001768247-(0.177597074+0.002337938+0.002310515+0.002532709+0.003634226+0.001068453+)贼組櫻種愨单蝕渾潷骡。=0.828537332- (a)圓漣檸賡捣蕷舻燁錘泽。热平衡式：+b3+ +=( 蟄彎擼鯁棖佇緡癟椠贊。+)/3151+0.0025327092768+0.177597074745.8+628.7义淨擁扪殴胁纸窺钣鳧。+0.0036342263436+0.0023105153066+0.0023379383436绥骅懸缙澀鷂禍紳撻粮。+0.0010684533565=(1.01625)709+0.0017682472778/0.96馒锁開钥焖緒珏編軻錙。31514 +628.7=584.7839678 (b)解方程(a)，(b)得 =0.025327101 =0.8032102316、DJ4的计算热平衡方程：(-)= (-)獄质嶇僅痺鲒潰脫帧開。 (3048-634)0.995=0.803210231(629-496)=0.0444754695 =0.0444754695鍥苋娛殫秽笾殇蕢谬藓。7、DJ3的计算热平衡方程式：(h6-)+ (-)jr杂砖墳雖紜飯曇覡墾騾。= (-)+ (-)轼栀嗶鑊绷瘍懔諍訝澤。 =+=+6+0.0474977375尋头厭呛羈阴帥讕匦赞。 = -=0.803210231-0.0474977375=0.7557124935-訪齙剛玺苏滥夹趕萤凭。 =+=0.0444754695+写韞僂谌虛鍤囈辮褻糝。以 等代入方程式得 (2935-518)+ 0.0444754695(634-518)0.995罴醬畝饼誊歿凑鈑繳锱。=(0.7557124935- -)(496-370)+( 6+7+0.0474977375)(496-389)鲢診龄師該铃書銨鴇开。2423.915 +197=48.968445778、DJ2的计算热平衡方程式-)+ (-)+ (-)+ (h-)+ (-)= (-)磚緙鹅綱谩擞鴻鑌纸蘚。0.995(2726-389)+(0.0444754695+)(518-389)鬮煒鳍輥賠還鲂隊驼骡。+0.000760721(3340.76-389)+0.000835257(3030.7-389)+0.001426288毕懍鲅鵑较惻飾顳矯泾。(3501.9-389)=(0. 7557124935-)(370-215)钆歷驾无醬赔隽驍韉贈。2480.315+283.355=102.5793907解：(a)(b)方程组得：=0.019895847 =0.039084472因此：=+=0.0444754695+0.019895847= 0.0643713165徠鲣饮脸铄尝鏍鯢炀憑。=+=0.106478055謂镊颇铵鋃誼铰鸚镉糁。= 0.7557124935-=0.696732175变赵陧涼镦囑釧亿殮錙。=+=0.696732175+0.106478055=0.80321023荟蓥闶漸陸讣轾减鈿異。与除氧器入口一致9、DJ1的计算（包括低压轴加）求 zj=+*4+m5+m6+=0.001431958图1-9=(+4)2794.45+(+)3436鹏筛镐討颛办費叹摄虏。+(+)3565=3128.5KJ/kg糝殒锔雋駛鶯诼垆辐驄。热平衡方程式：=(-)+(-)0.96= (-)頜层铢壶鲜儀計尧當涇。0.9958(2515.8-234)+0.001431958(3128.5-336)0.96=0.681705258滚伛钮硕鷙耸蒋忆貯赠。(215-)3330.4583968+=209.3688376 (a)10、热井的计算：热平衡式：0.98(+)=铣饜酝贻龙鵠臚拧奥凭。=+=0.696732175撾鉬辙魇侨絢绾来诔緊。=0.610427567-代入方程整理得：91.532+95.42081516=0.696732175 (b)賒調轧憊劌髋糾殡縣锲。联立（a）（b）解方程得：=0.020917839=0.589509728=139.7028447kJ/kg11、凝汽量Dn(n)校核=+垒羥赎緙呒窍砀渖虯异。=0.044848816 =0.091377158衅璉贡釙壘颯狽狰侦虜。=0.035335533 =0.025327101畝擱谎为寻瓊涞瞩肾骢。=0.0444754695 =0. 019895847綿嘮诠榉異阌欏箫鹉泾。=0. 039084472 =0.020917839騶鸲记蒉戗渗摆绞絎贍。=0.043173195 =0.0309227835现闾袜镒攆錘惻缮騫凱。=0.013912268 =0.000933195镄辉蔺敘档檻岂苈祸紧。=0.001431958计算出：=0.589509728 而=1-=1-0.411635635梟裥荞獰淪钲壚蚀颈鍥。=0.588364365 =0.001942907717=0.1942907717%1% 符合标准2 汽轮机辅助设备选择2.1除氧器及给水箱的选择2.1.1除氧器的选择根据火力发电厂设计规程规定：中间再热机组的除氧器，宜用滑压运行方式，除氧器的总容量应个根据最大的给水消耗量选择，每台机组宜配一台除氧器，高压中间再热凝汽式机组宜采用一级高压除氧器及其有关系统的设计，应有可靠的防止除氧器过压爆炸的措施。輟绀脑誒滢搂厨议犧異。1、最大给水消耗量 D=D+D=1000+0.011000=1010t/h 2、型