角门北路站主体结构模板支撑体系施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除北京地铁四号线第三标段 角门北路站主体结构模板及支撑体系施工方案 一、工程概况北京地铁四号线角门北路站位于马家堡西路下，马草河以南，沿马家堡西路布置。本站为地下双层岛式标准车站，外包长度为189.6m，标准段宽度为18.9m。 车站为地下二层钢筋混凝土结构，主体结构底板、中板、顶板及底、中、顶纵梁为C30混凝土，中柱为C50混凝土。中板厚400600mm，中纵梁宽700m，高1300mm；顶板厚700800mm，顶纵梁宽7001100mm，高20002400mm。站台层层高6.3m，站厅层层高5.4m。二、编制依据1、北京地铁四号线工程角门北路站主体结构施工图纸（BJ4-203-SS）；2、建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）。4、施工分段分层部署5、结构受力计算三、施工分段、分层说明 1、分段：本工程按照设计图纸设置的伸缩缝和现场材料组织保证，共划分为12个流水段。具体见表1-1。 车站主体结构施工流水段划分表 表1-1施工顺序分段长度施工区段第一段18m里程K2+486.218mK2+468.218m，底面高程26.164m 26.1866m第二段19.5m里程K2+468.218mK2+448.718m，底面高程26.1866m 26.164m第三段19m里程K2+448.718mK2+429.718m，底面高程26.164m 26.128m第四段16.7m里程K2+429.718mK2+413.018m，底面高程26.128m 26.105m第五段16m里程K2+413.018mK2+397.018m，底面高程26.105m 26.057m第六段23m里程K2+397.018mK2+374.018m，底面高程26.057m 26.009m第七段20m里程K2+374.018mK2+354.018m，底面高程26.009m 25.961m第八段20.5m里程K2+354.018mK2+333.518m，底面高程25.961m 24.933m第九段16.6m里程K2+333.518mK2+316.918m，底面高程25.933m 25.894m第十段23.5m里程K2+316.918mK2+293.418m，底面高程25.894m 25.854m第十一段21m里程K2+293.418mK2+272.418m，底面高程25.854m 25.814m第十二段15.7m里程K2+272.418mK2+256.718m，底面高程25.814m 25.781m2、分层：水平施工逢按图纸要求设3道。第一层：底板，底板斜托顶以上300mm； 第二层：中板及墙，中板底以上0.5m；第三层：顶板及墙。四、施工方案本工程模板采用全新18厚聚酯面七层胶合板，小楞采用50100松木木枋，大楞采用100100松木木枋，支撑系统采用483.5钢管扣件式普通连接脚手架。起拱高度为3/1000。支架每0.9m纵横均设一道水平拉杆，每2.4m设一道剪刀撑，剪刀撑与水平夹角45。中板支撑系统竖向立杆间距为600600，小楞间距为300mm，大楞间距为600mm；中纵梁支撑系统竖向立杆间距为400400，小楞间距为200mm，大楞间距为400mm；顶板支撑系统竖向立杆间距为550550，小楞间距为250mm，大楞间距为550mm；顶纵梁支撑系统竖向立杆间距为400400，小楞间距为200mm，大楞间距为400mm。五、支撑系统计算1中层板（h=400600mm）1、层板计算计算时取中层板厚度为600mm，板模为18mm厚层板，小楞为50100木枋，间距为300mm。 荷载（新浇混凝土自重的标准值取24KN/m3；钢筋自重标准值：板取1.1 KN/m3，梁取1.5KN/m3）模板自重 q1=300N/m21.2=360N/m21m=360N/m钢筋砼自重 q2=25100N/m30.6m1m1.2=18072N/m施工荷载 q3=2500N/m21.41m=3500N/m或集中荷载 p=2500N1.4=3500N 内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算，A、 施工荷载为均布荷载情况下，计算简图如下：Mmax=0.1ql2=0.1（360+18072+3500）0.32=197.39N.mVmax=0.6ql=0.6（360+18072+3500）0.3=3947.76NB、 施工荷载为集中荷载情况下，计算简图如下：Vmax=0.6ql+0.65p=0.6（360+18072）0.3+0.653500=5592.76N取A、B中最大值进行强度验算强度验算模板抗剪应力 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算（ 不计算施工人员及施工设备荷载组合）I=W=（满足）2、小楞计算小楞采用50100木枋，大楞采用100100木枋，大楞间距为600mm 荷载模板自重：q1=300N/m20.3m1.2=108N/m 钢筋砼自重： q2=25100N/m30.6m0.3m1.2=5421.6N/m 施工荷载： q3=2500N/m21.40.3m=1050N/m或 p=2500N1.4=3500N 内力计算A、 施工荷载为均布荷载情况下：Mmax=0.1ql2=0.1（108+5421.6+1050）0.62=236.87N.mVmax=0.6ql=0.6（108+5421.6+1050）0.6=2368.66NB、 施工荷载为集中荷载情况下：Vmax=0.6ql+0.65p=0.6（108+5421.6）0.6+0.653500=4265.66N取A、B中最大值进行强度验算强度验算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算 不计算施工人员及施工设备荷载组合I=mm4f=满足3、大楞验算 （大楞采用100100的方木，间距为600mm） 荷载模板自重：p1=700N/m20.30.61.2=151.2N钢筋砼自重： p2=25100N/m30.60.31.20.6=3252.96N施工荷载： q=1.5kN/m21.40.6=1260N/m 内力计算按单跨简支梁计算，计算简图如下：Mmax=Vmax=强度验算W=满足刚度验算I=mm44、模板支架承载力验算 支架采用483.5钢管，间距为600600，步距为0.9m荷载：按每根钢管承受0.60.6=0.36m2的竖向力计算模板和钢筋砼自重：p1=（0.36251000.6+7000.36）1.2=6808.32N计算支架立柱构件时，均布活载取1000N N/m2，则施工荷载：p2=0.3610001.4=504N稳定性验算： = 查得=0.894=2 中纵梁（bh=10001300）车站中纵梁的断面尺寸有：bh=7001300，bh=10001300，在模板支架体系计算的过程中选取最大截面作为设计计算的依据，即取bh=10001300截面作为最不利的计算截面。1、层板计算取板模为18mm厚层板，小楞为50100木枋，间距为200mm荷载模板自重 q1=300N/m21.2=360N/m21m=360N/m钢筋砼自重 q2=25100N/m31.3m1m1.2=39156N/m振捣混凝土产生的荷载 q3=2000N/m21.41m=2800N/m 内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算Mmax=0.1ql2=0.1（360+39156+2800）0.22=169.26N.mVmax=0.6ql=0.6（360+39156+2800）0.2=5077.92N 强度验算模板抗剪应力 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算（ 不计算振捣荷载组合）I=W=（满足）2、小楞计算小楞采用50100木枋，大楞间距为400mm荷载模板自重： q1=500N/m20.2m1.2=120N/m 钢筋砼自重： q2=25500N/m31.3m0.2m1.2=7956N/m 振捣荷载： q3=2000N/m21.40.2m=560N/m内力计算Mmax=0.1ql2=0.1（120+7956+560）0.42=138.18N.mVmax=0.6ql=0.6（120+7956+560）0.4=2072.64N 强度验算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算 不计算振捣荷载组合I=mm4W= 满足3、大楞验算 （采用400400钢管支撑）荷载模板自重： p1=1000N/m20.20.41.2=96N钢筋砼自重： p2=25500N/m31.30.20.41.2=3182.4N均布活荷载： q=1500N/m20.41.4=840N/m内力计算按单跨简支梁计算，计算简图略。Mmax=Vmax=强度验算W=满足刚度验算I=mm44、模板支架承载力验算 支架采用483.5钢管，间距为400400，步距为0.9m荷载：按每根钢管承受0.40.4=0.16m2的竖向力计算模板钢筋砼自重：p1=（0.16255001.3+10000.16）1.2=6556.8N施工活荷载：p2=0.1610001.4=224N稳定性验算：=15.8mm = 查得=0.894=3顶板（h=700800）车站结构顶板的厚度h=700800，在模板和支架的计算过程中以h=800做为模板支架设计验算的依据。1、层板计算取板模为18mm厚层板，小楞为50100木枋，间距为250mm 荷载模板自重 q1=300N/m21.2=360N/m21m=360N/m钢筋砼自重 q2=25500N/m30.8m1m1.2=24480N/m施工荷载 q3=2500N/m21.41m=3500N/m或 p=2500N1.4=3500N 内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算A、 施工荷载为均布荷载情况下：Mmax=0.1ql2=0.1（360+24480+3500）0.252=177.125N.mVmax=0.6ql=0.6（360+24480+3500）0.25=4251NB、 施工荷载为集中荷载情况下：Mmax=0.1ql2+0.175pl=0.1（360+24480）0.252+0.17535000.25=308.38N.mVmax=0.6ql+0.65p=0.6（360+24480）0.25+0.653500=6001N取A、B中最大值进行强度验算强度验算模板抗剪应力 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算（ 不进行施工荷载组合）I=W=（满足）2、小楞计算小楞采用50100木枋，大楞采用100100木枋，大楞间距为550mm荷载模板自重：q1=500N/m20.25m1.2=150N/m 钢筋砼自重： q2=25100N/m30.8m0.25m1.2=6024N/m 施工荷载： q3=2500N/m21.40.25m=875N/m或 p=2500N1.4=3500N内力计算A、施工荷载为均布荷载情况下：Mmax=0.1ql2=0.1（150+6024+875）0.552=213.23N.mVmax=0.6ql=0.6（150+6024+875）0.55=2367.17NB、 施工荷载为集中荷载情况下：Mmax=0.1ql2+0.175pl=0.1（150+6024）0.552+0.17535000.55=523.64N.mVmax=0.6ql+0.65p=0.6（150+6024）0.55+0.653500=4312.42N取A、B中最大值进行强度验算强度验算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算（不进行施工荷载组合）I=mm4W=满足3、大楞验算 （采用550550钢管支撑）荷载模板自重：p1=700N/m20.250.551.2=115.5N钢筋砼自重： p2=25100N/m30.80.251.20.55=3313.2N施工荷载： q=1500N/m21.40.55=1155N/m内力计算按单跨简支梁计算Mmax=Vmax=强度验算W=满足刚度验算I=mm44、模板支架承载力验算 支架采用483.5钢管，间距为550550，步距为0.9m荷载：按每根钢管承受0.550.55=0.30m2的竖向力计算模板钢筋砼自重：p1=（0.30251000.8+7000.30）1.2=7480.8N施工荷载：p2=0.3010001.4=420N稳定性验算： = 查得=0.894=4顶纵梁（bh=11002400）车站顶纵梁的断面尺寸有：bh=8002000，bh=11002400，bh=11002200，bh=7002200，bh=11002000，在模板支架体系计算的过程中选取最大截面作为设计计算的依据，即取bh=11002400作为最不利计算截面。1、层板计算取板模为18mm厚层板，小楞为50100木枋，间距为200mm荷载模板自重 q1=300N/m21m1.2=360N/m钢筋砼自重 q2=25500N/m32.4m1m1.2=73440N/m振捣混凝土产生的荷载 q3=2000N/m21m1.4=2800N/m 内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算Mmax=0.1ql2=0.1（360+73440+2800）0.22=306.4N.mVmax=0.6ql=0.6（360+73440+2800）0.2=9192N 强度验算模板抗剪应力 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算（ 不进行振捣荷载组合）I=W=（满足）2、小楞计算小楞采用50100木枋，钢管支撑间距为400400mm荷载模板自重：q1=700N/m20.2m1.2=168N/m 钢筋砼自重： q2=25500N/m32.4m0.2m1.2=14688N/m振捣荷载： q3=2000N/m21.40.2m=560N/m内力计算Mmax=0.1ql2=0.1（168+14688+560）0.42=246.66N.mVmax=0.6ql=0.6（168+14688+560）0.4=3699.84N 强度验算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗弯fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=满足刚度验算 不进行振捣荷载组合I=mm4W=满足3、大楞验算 （采用400400钢管支撑）荷载模板自重： p1=1000N/m20.20.41.2=96N 钢筋砼自重： p2=25500N/m32.40.20.41.2=5875.2N 振捣荷载： q=1500N/m20.41.4=840N/m内力计算按单跨简支梁计算Mmax=Vmax=强度验算W=满足刚度验算I=mm44、模板支架承载力验算 支架采用483.5钢管，间距为400400，步距为0.9m荷载：按每根钢管承受0.40.4=0.16m2的竖向力计算模板钢筋砼自重：p1=（0.16255002.4+10000.16）1.2=9952N施工荷载：p2=0.1610001.4=224N稳定性验算： = 查得=0.894=CDAL3暗梁侧模承载力计算（1）梁模板荷载标准值暗梁侧模板强度验算要主要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5h； T 混凝土的入模温度，取25； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.22m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 将已知数据代入公式，计算可得新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.28kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.28kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 暗梁侧模板的厚度 H=18mm；（2）CDAL3暗梁梁侧模计算梁侧模板龙骨选用截面为1010cm的方木作为，小楞间距300，大楞间距为600，固定螺栓采用M12，共设置三道，具体布置见暗梁侧模支设示意图5-2。 W=梁侧模板龙骨按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图5-1 梁侧模板龙骨计算简图 图5-2暗梁侧模支设示意图1.强度计算 强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.229.28+1.44.00)0.65=0.026N/mm2 最大弯矩计算公式如下: M=0.100.0263003002=7.02104N.mm =7.02104/1.67105=0.42N/mm2 2.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.026300=7.8N/mm I=mm4，E=9103N/mm2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6777.93004/(1008.331069103)=0.1910-4mm 梁侧模板的挠度计算值: v =0.1910-4mm v = 300/400=0.75mm,满足要求! （4）穿梁螺栓计算 穿梁螺栓承受最大拉力 N =26.480.600.60/1=9.5kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为10.4mm； 穿梁螺栓有效面积为84.300mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为14.331kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为11.995kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置三道穿梁螺栓满足要求。底板模板施工底板模板主要为两侧斜角（腋角）模板及底板下翻梁模板，对于底板下翻梁，以砌砖地模为模板，沿坑壁砌120mm厚砖墙，并以M7.5标号砂浆批荡，对局部超挖基底层须予以分层回填粘土或素混凝土至基底；对底板两侧斜角（腋角）的模板安装方法如图所示： 10cmx10cm方木 固定螺栓 夹板 “Y”型定位钢筋图6-1 底板模板安装示意图模板安装的施工顺序：焊接斜边底部定位“Y”型钢筋，钢筋的斜肢与模板斜角方向相同，保证模板底部定位准确。焊接固定螺栓（螺栓上焊有定位钢筋），并且要在伸入混凝土的部位设置止水环，确保底板防水混凝土的质量；螺栓在纵向方向的间距为80cm，固定螺栓穿过横向方木，压紧纵向方木,。侧墙模板钢管支撑承载力复核1、侧墙模板支撑布置根据主体结构横断面施工顺序，侧墙最大施工高度为5.0m。为使侧墙更好地达到防水效果，侧墙模板不用对拉螺栓固定模板，采用10槽钢支承，483.5mm钢管斜撑，钢管最大仰角35，纵横间距0.5m，钢管间支撑为横向、竖向同型号钢管，离开墙壁水平方向间距1m。在楼板上预埋28、长45cm两排钢筋，锚入混凝土内25cm，间距60cm，与侧墙边的距离分别为4.0m、7.0m。2、荷载分析新浇混凝土对模板的侧压力（泵送混凝土温度30，坍落度150mm，掺缓凝剂，浇注速度1m/h）F = min0.22ct012V 1/2，cH F： 新浇混凝土对模板的最大侧压力；c ： 新浇混凝土容重24KN/m3；t0： 新浇混凝土的初凝时间3h；V： 混凝土浇筑速度（1m/h，约15m3/h）；1 ： 外加剂修正系数，掺入缓凝剂，取1.2；2 ：混凝土坍落度影响修正系数，坍落度150mm，取1.15； 新浇混凝土侧压力最大值为：F = 0.222431.21.151 = 22KN/m2；有效压头高度：hF/c = 22/24 = 0.92m； 倾倒混凝土对模板的侧压力:用导管浇注泵送混凝土，水平荷载2.0kN/m2。混凝土对侧向的总压力混凝土对侧向总压力（kN/m2）如上图所示。由于倾倒混凝土时，所产生的水平荷载比较小，且仅作用在有效压头高度范围内，所以可以忽略倾倒混凝土产生的水平荷载，把混凝土侧压力看成全高度均布荷载，偏于安全。木模板荷载设计值按0.9折减，为安全起见，核算中不折减，侧墙模板在混凝土侧向荷载下，斜撑钢管的轴力设计值为：N=220.50.51.2/cos35=8.1 kN钢管稳定性验算钢支撑可以看成两端铰接的轴心受压杆验算其稳定性。式中：钢管截面积：A1/4（482412）489mm2钢材强度设计值：fc205Mpa钢管截面惯性矩：I1/32（484414）2.43105mm4钢管回转半径：i（I/A）1/2 = 22.3mm钢管计算长度：l1000/COS351221mm立杆长细比：l/i=54根据冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ18-87）得轴心受压杆稳定系数0.855A fc0.85548920585KN N8.1KN地板钢筋剪切强度验算支撑在钢筋上的钢管每榀3根或6根，钢筋剪切荷载为220.50.63 = 19.8 kN 1/4282205126kN220.50.66 = 39.6 kN 1/4282205126kN柱模板1、模板及支撑（见图8）图8立柱模板示意图（1）立柱采用组合定型钢模板，支撑采用“井”字架和定位斜撑。本工程柱模板采用组合定型钢模板，为适应不同层高的需要，柱模板分成2700mm，1200mm，600mm三节，根据不同的柱高进行组合。（2）柱施工时，对柱脚边不平整处，应用人工凿除松动砼，柱模固定时，应对准下面控制线、上部拉线，进行水平垂直校正。（3）对同排柱模板应先装两端柱模板校正固定，拉通长线，校正中间各柱模板。由于车站立柱的截面类型较多，主要有：BH=1100550，BH=1100800，BH=1300600，BH=800700，BH=700500等多种截面，在柱模板施工时，根据不同的截面尺寸对“井”字架和定位斜撑进行调整，在根据柱的高度设置斜撑的道数。六、施工技术要求（1 ） 支架搭设1 支架搭设准备工作搭设钢支架的先对钢管的质量进行检查，锈蚀严重的钢管和抽查钢管的管壁厚度不够的以及变形钢管严禁使用于高支模的支架上。技术人员和安全主任均应对操作人员和作业人员进行详细的技术交底，且应按高支模文件要求画出结点详图和支架搭设平、立面图。2 支架搭设支架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。a.相邻立柱的对接扣件不利在同一高度内，错开距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。b.剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设。c.扣件规格必须与钢管外径相同。d.扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，并不大于60N.m。c.主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心距主节点的距离不应大于150mm；d.对接扣件的开口应朝上或朝内。为增加支架底部支承面积，减少沉降量，在每根钢管下应垫钢垫板，用48钢管和扣件将支架固定，每排和纵向、横向支架设剪刀撑，间距为不超过4m。（2） 支架拆除a.对支架进行安全检查，确认不存在严重隐患，如存在影响拆除脚手架安全隐患，应对隐患进行整改，以保证支架在拆除过程中不发生危险。b.对参与拆除支架的操作人员，管理人员，进行施工方案、安全质量等措施的交底。c.支架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业。d.在拆除脚手架周围坠落范围，四周设置明显禁止入内的标志，并有专人监护，以使在拆脚手架时无其他人员入内。e.脚手架拆除的顺序是：模板剪刀撑横杆立柱。拆除脚手架应一步一步进行，由上而下，一步一清地拆除，不可两步或两步以上同时拆除，分段拆除时高差不应大于两步。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（3）模板的加工、制作与验收模板加工前，认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图，对施工班组进行设计及技术交底，并作模板加工质量要求及相关注意事项。本工程组合钢模板及竹胶板采用新购材料，材料进场须有材质证明文件，检验报告等。侧墙定型钢模板采取租赁，支撑体系采取三角支撑架，模板加工、制作须满足设计及规范要求。组合钢模板在工厂加工完成后汽车运输至施工现场，施工现场进行拼装，吊车吊放至作业面。竹浇板在现场加工，加工场地须平整，无污染物。钢模板加工工艺流程：划线下料调直对胎拼板面组焊成型校正钻孔质量检验刷防锈漆堆放待运。质量要求：（1）加工制作模板所用各种钢材、竹浇板和焊条等必须符合设计及国家现行技术标准的规定。（2）保证工程结构形体、几何尺寸和相互位置的准确性。（3）各部位焊接牢固、焊缝尺寸符合要求，不得有漏焊、夹渣、咬肉、开焊等缺陷。（4）毛刺、焊渣要清理干净，除锈应彻底，防锈漆应涂刷均匀。（5）模板表面平整、光洁，无污染物。钢模板和配件成批投产前和投产后都应进行荷载试验，检验钢模板的强度、刚度和焊接质量等综合性能。钢模板成品的质量检验，包括单件检验和组装检验，其质量应符合设计及规范要求。模板加工制作后，经现场质检员及监理工程师验收合格后，方可进行下一步施工。模板的安装模板安装后仔细检查各构件是否牢固，固定在模板上的预埋件和预留孔洞是否有所遗漏，安装是否牢固，位置是否准确，模板安装的允许偏差是否在规范允许值以内，模板及支撑系统的整体稳定性是否良好，不留施工隐患。在浇筑混凝土的过程中，经常检查模板的工作状态，发现变形、松动现象及时予以加固调整。模板用于结构施工前，先进行除锈及清污处理。九合竹胶板板模在模板拼装校正完成后、板梁钢筋绑扎前进行脱模剂涂刷，侧墙大型钢模板在模板支立前涂刷脱模剂，脱模剂采用专用水性脱模剂均匀涂刷，保证后期脱模效果。结构混凝土浇筑前，对侧墙、立柱、板梁模板所有拼缝进行一次细致检查，对可能造成漏浆的拼缝采用玻璃胶在模板外侧进行密封，以保证模内混凝土面的光滑平顺。混凝土开盘浇注前，对模板表面进行彻底清洗润湿，清除焊碴、杂物，保证模板表面清洁干净，以提高混凝土表面颜色一致性，控制好混凝土结构外观质量。模板接缝不漏浆，接缝宽度1.5mm。模板与砼接触表面清理干净并采取防粘结措施，模板上不得漏涂隔离剂。严禁隔离剂沾污钢筋与砼面。（4）模板的拆除1）柱模板拆除在常温20下，侧模在混凝土强度达到1.2MPa时方可拆除，通常在混凝土浇筑完8-10小时即可拆除；冬季施工时为防止混凝土强度高时侧模拆除困难，在混凝土强度达到1.2MPa时，可将螺栓松动，让模板轻轻脱离混凝土再合上继续养护，待达到砼强度标准值4MPa后方可拆除。角模拆除时，先将两侧混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动角模，严禁用大锤砸角模，造成模板变形。模板的拆除与安装顺序相反，按照“先装后拆，后装先拆”的原则操作。对于柱模板按下面