某旅馆施工方案设计.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除 目 录 摘要3 关键字3 第一章 建筑设计4 第1节 工程概况4 第2节 建筑规模与要求4 第3节 建筑设计方案分析4 第二章 构造设计5 第1节 结构方案设计5 第2节 设计资料6 第3节 结构布置7 第4节 荷载计算10 第5节 内力计算18 第6节 内力组合33 第7节 截面设计45 第8节 基础设计部分53 第三章 施工组织设计59 第1节 工程概况59 第2节 施工方案设计60 第3节 施工平面图63 第4节 质量措施与安全措施63结束语65 参考文献66 某旅馆施工方案设计班级：大12建筑2班学生：- 指导老师：- 摘 要：本设计主楼共七层，附楼两层。总建筑面积：9000左右，主体层数：68层 层高：客房标准层客房2.7米3.0米，总高控制在24米内主楼底层为公共用房部分，其他层为客房部分附楼底层为餐厅，二层为多功能大厅，根据本设计对公共用房、餐厅、厨房的功能要求。主楼底层的餐厅与旅馆管理分开，旅馆的管理设在主楼大厅东侧，餐厅设在主楼大厅西侧，而且旅馆的主入口面向南面的主要街道，而餐厅入口则面向西面的次要街道，这样就隔开了就宿人和就餐人的人流分向，不但方便了客人入住，也方便了餐厅的对外开放。主楼二层以上是客房集中区，标准层设有6个单床间、4个双床间，10个三人间，5个四人间。每层靠东端都设有小会议室，方便团体开会。而且在街道拐角处，建筑设计为圆弧状，并且安装玻璃幕墙作为休息室，客人可以在闲暇时在此饮茶、观光。另外旅馆两侧均设有公共厕所和浴室，每层有一间开水房和一间服务用房，所以住宿非常舒适和方便，附楼在建筑设计上和主楼是不可分割的整体。底层的厨房服务于餐厅，也服务于客房。二楼的多功能厅则为大型会议及宴会服务，平时也可作为客人的娱乐场所。关键字:施工方案；施工进度计划；总平面布置 该建筑属于小区建筑，在立面设计时既遵循了此类建筑的共同规律，即满足了建筑的内部使用功能，同时也追求建筑的外部形象。在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。此小区外部造型简单明了，经济却不老土，外表给人以亲切的感觉。 精品文档一、建筑设计（一）工程概述为适应外出旅宿、小型会议、探亲访友、中转住宿等多种需要，娄底市某房地产公司拟在娄底市一沿街地段新建一座旅馆，以接待来往主客。 新建旅馆位于娄底市中心地段，西、南两面临街，南面为主要街道，建筑标准为旅馆三四级。旅馆除设有多种类型的客房外，还设有餐厅、厨房、多功能大厅、会议室、娱乐室及停车场等配套用房和设备，布局紧凑、合理，外形新颖，室内装修简洁明快，立面富于造型。（二）建筑规模与要求(1)建筑规模：总建筑面积：9000左右主体层数： 68层层高：客房标准层客房2.7米3.0米，总高控制在24米内。 (2)要求：1. 功能合理，流线清晰。2. 造型美观、大方。3. 符合消防要求，客房部分须设电梯，作为主要垂直交通。4. 结构合理，技术可行且经济。5. 耐火等级为二级。6. 耐久等级为一级。（3） 建筑设计方案分析 1、旅馆各组成部分设计 本设计主楼共七层，附楼两层。主楼底层为公共用房部分，其他层为客房部分。附楼底为餐厅，二层为多功能大厅。根据本设计对公共用房、餐厅、厨房的功能要求。主楼底层的餐厅与旅馆管理分开，旅馆的管理设在主楼大厅东侧，餐厅设在主楼大厅西侧，而且旅馆的主入口面向南面的主要街道，而餐厅入口则面向西面的次要街道，这样就隔开了就宿人和就餐人的人流分向，不但方便了客人入住，也方便了餐厅的对外开放。主楼二层以上是客房集中区，标准层设有6个单床间、4个双床间，10个三人间，5个四人间。每层靠东端都设有小会议室，方便团体开会。而且在街道拐角处，建筑设计为圆弧状，并且安装玻璃幕墙作为休息室，客人可以在闲暇时在此饮茶、观光。另外旅馆两侧均设有公共厕所和浴室，每层有一间开水房和一间服务用房，所以住宿非常舒适和方便。 附楼在建筑设计上和主楼是不可分割的整体。底层的厨房服务于餐厅，也服务于客房。二楼的多功能厅则为大型会议及宴会服务，平时也可作为客人的娱乐场所。2、体型、立面设计该建筑属于旅馆建筑，在立面设计时既遵循了此类建筑的共同规律，即满足了建筑的内部使用功能，同时也追求建筑的外部形象。在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。此旅馆外部造型简单明了，经济却不老土，外表给人以亲切的感觉。西南两面墙中设计弧型玻璃幕墙，使在交叉路口的视觉效果更有空间感。 3、防火及安全构造措施 本旅馆设有消防楼梯、消防管道，设置全保护灭火系统，每层设置自动喷洒灭火器（每两个客房设一个），另外提高建筑物的耐火等级 ，减少荷载。因此本旅馆设置耐火等级为一级的墙体。客房的地毯、窗帘、床单均采用难燃材料，再有划分防火分区，客房部分为一个防火区，餐厅、厨房、多功能大厅为一个防火区。主要预防发生火灾或爆炸事故的安全措施是，安全疏散口的设置。根据人流量设有两个安全出口。为了强化避难意识，旅馆在在每个客房的房门后张贴安全疏散平面图，图中表明该客房位置，安全疏散楼梯位置与安全疏散路线；为了提前发现事故，通宵值班，及时发现灾情作抢救。在服务台设紧急通讯设备、诱导灯等设备。二、结构设计（一）结构方案确定 本旅馆采用全现浇框架结构，分主楼和附楼分别独立的两栋。主楼7层，底层层高3.6米，其余层高3米。附楼2层，均为3.6米。楼盖采用钢筋混凝土现浇楼盖。 其柱网布置 （二）设计资料1、 设计标高：室内设计标高为0.000，室内外高差为450。2、 墙身做法：墙身为普通机制黏土砖填充墙，用M5混合沙浆砌筑。内墙粉刷为：混合沙浆底纸筋灰面厚20，“888”仿瓷涂料两度。外墙为：1：3水泥沙浆底瓷砖贴面厚25。3、 楼板做法：楼板顶面：20厚水泥沙浆找平，贴瓷地面砖。底面：15厚纸筋面石灰抹底，仿瓷涂料两度。4、 屋面做法：现浇楼板上置100厚聚乙烯塑料板保温层，20厚（最薄处）珍珠岩找坡层（2%的坡度），20厚1：2.5水泥砂浆找平层，3厚改性沥青卷材防水层，40厚C30细石混凝土面层（内配筋）。5、 门窗做法：除门厅处采用玻璃门外，其他均为木门，铝合金推拉窗。6、 地质条件：拟建场地地形平缓，地面标高在85.0086.00之间。自然地表1内为填土，填土下层为3厚砂质黏土，再下层为砾石层（砂质黏土允许承载力标准值为250kN/.砾石层允许承载力标准值为300400kN/）.地下水位在地表以下3，无侵蚀性。7、 地震裂度：6度远震。8、 基本风压：o=300N/。基本雪压：o=350 N/。9、 活荷载：屋面活荷载（上人）1.5 kN/，楼面活荷载1.5 kN/，走廊活荷载2.0 kN/。（三）结构布置所选框架结构平面布置如图2-2所示,其中计算轴线所对应的平面框架。各梁柱截面尺 寸确定如下：BC跨梁: ,CD跨梁：，DF跨梁：，连系梁（BCDF轴）：次梁：BC跨取；CD跨取； 图2-2结构平面布置图 DF跨取柱均取：现浇楼板厚100结构计算简图如图2-3所示，根据地质资料确定，确定基础顶面离室外地面为500，由此求得底层层高为4.3。各梁柱构件线刚度经计算后列于图2-3。其中求梁柱截面惯性矩时，考虑到现浇楼板作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯矩）。 （图中数字为线刚度，单位：10Em）图2-3结构计算简图BC跨梁； CD跨梁：DF跨梁：上部各层柱：底层柱：(4） 荷载计算 1、恒载计算 (1)屋面框架梁线荷载标准值： 40厚C30细石混凝土面层 0.0425=1.0kN/ 该性沥青卷材防水层 0.05kN/ 20厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/20 厚（2%找坡）珍珠岩找坡 (0.02+0.17)/27=0.67kN/100厚聚萃乙烯塑料板保温层 0.10.45=0.05 kN/100厚现浇混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/屋面恒载 4.91kN/ BC框架梁自重 0.250.4525=2.81 kN/m 梁侧粉刷 2（0.45-0.1）0.0217=0.24kN/m共3.05 kN/mCD框架梁自重 0.250.425=2.5 kN/m梁侧粉刷 2（0.4-0.1）0.0217+0.250.01516=0.26 kN/m 共2.76 kN/mDF框架梁自重 0.250.525=3.13 kN/m 梁侧粉刷 2（0.5-0.1）0.0217=0.27 kN/m 共3.40 kN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：=3.05 kN/m =2.76 kN/m =3.4 kN/m =4.913.6=17.68 kN/m =4.922.36=11.59 kN/m =4.913.6=17.68 kN/m（2)楼板框架梁线荷载标准值： 水泥沙浆贴瓷地面砖楼面 0.55kN/ 100厚现浇混凝土楼板 2.5 kN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24kn/楼面恒载 3.29 kN/BC跨框架梁自重及梁侧粉刷 3.05 kN/m CD跨框架梁自重及梁侧粉刷 2.76 kN/m DF跨框架梁自重及梁侧粉刷 3.4 kN/m 梁上填充墙自重：BC跨梁上 0.24(3.0-0.45)19=11.63 kN/m 填充墙粉刷 0.022(3.0-0.45)17=1.73 kN/m 共13.36 kN/m DF跨梁上 0.24（3-0.5）19=11.4 kN/m 填充墙粉刷 2（3-0.5）0.0217=1.7 kN/m 共13.1 kN/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载：=3.05+13.36=16.41 kN/m=2.76 kN/m=3.4+13.1=16.5 kN/m=3.293.6=11.84 kN/m=3.292.36=7.76 kN/m=3.293.6=11.84 kN/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁（F轴）自重 0.250.67.225=27kN边柱连系梁粉刷 0.02（0.6-0.1）7.217+0.5（0.6-0.1）7.2=3.38 kN 1.2m高女儿墙自重 0.241.27.219=39.4kN1.2m高女儿墙粉刷 0.027.21.217+0.51.27.2=7.26 kN 连系梁传来屋面自重 21/23.61/23.64.91=31.82 kN连系梁传来次梁的重量（DF跨）： 次梁自重 1/26.60.250.525=10.31 kN 粉刷 1/22（0.5-0.1）0.026.617=0.9 kN 次梁传来屋面自重 1/221/2（6.6+6.6-3.6）1.84.91=42.42kN 共53.63 kN顶层边节点（F轴）集中荷载 =162.49 kN 边柱连系梁（B轴）自重 27kN边柱连系梁粉刷 3.38 kN 1.2m高女儿墙自重 39.4kN1.2m高女儿墙粉刷 7.26 kN 连系梁传来屋面自重 31.82 kN连系梁传来次梁的重量（BC跨）： 次梁自重 1/25.40.250.4525=7.59kN 粉刷 1/22（0.45-0.1）0.025.417=0.64kN 次梁传来屋面自重 1/221/2（5.4+5.4-3.6）1.84.91=31.82 kN 共40.05 kN顶层边节点（B轴）集中荷载 =148.91 KN中柱连系梁（D轴）自重 27kN连系梁粉刷 20.02（0.6-0.1）7.217=2.45kN 连系梁传来屋面自重 31.82+21/2（3.6+3.6-2.1）1/22.14.91=58.11kN 连系梁传来次梁的重量（DF跨） 53.63 kN 连系梁传来次梁的重量（CD跨）： 次梁自重 1/22.10.250.425=2.63kN 粉刷 1/22（0.4-0.1）0.022.117+1/20.250.015162.1=0.27kN 次梁传来屋面自重 1/221/22.11/22.14.91=5.41 kN 共8.31kN顶层中节点（D轴）集中荷载 =149.5 kN中柱连系梁（C轴）自重 27kN连系梁粉刷 2.45kN 连系梁传来屋面自重 58.11kN 连系梁传来次梁的重量（CD跨） 8.31 kN 连系梁传来次梁的重量（BC跨） 40.05kN顶层中节点（C轴）集中荷载 =135.92 kN(4)楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁（F轴）自重 27kN边柱连系梁粉刷 3.38 kN 铝合金窗自重 2.11.50.4=1.26kN窗下墙体自重 0.240.9(7.2-0.5)19=27.5kN粉刷 0.020.96.717+6.70.90.5=5.07kN窗边墙体自重 (6.7-2.12)1.50.2419=17.1kN 粉刷 (6.7-2.12)0.02171.5+(6.7-2.12)1.50.5=3.15kN框架柱自重 0.50.53.025=18.75kN 粉刷 0.023(0.52-0.242)17+0.53(0.52-0.241)=1.67kN连系梁传来楼面自重 21/23.61/23.63.29=21.32kN 连系梁传来次梁重量(DF跨): 次梁自重 10.31kN 粉刷 0.9 kN 次梁上墙体自重 1/2(6.6-0.24)(3-0.5)0.2419=36.25 kN 粉刷 1/22(6.6-0.24)(3-0.5)0.0217=5.41 kN 次梁传来楼面自重 1/221/2(6.6+6.6-3.6)1.83.29=28.43 kN 共81.3 kN中间层边节点(F轴)集中荷载 =207.5 KN边柱连系梁（B轴）自重 27kN 边柱连系梁粉刷 3.38 kN 铝合金窗自重 1.26kN窗下墙体自重 27.5kN 粉刷 5.07kN窗边墙体自重 17.1kN 粉刷 3.15kN框架柱自重 18.75 KN 粉刷 1.67 KN连系梁传来楼面自重 21.32kN连系梁传来次梁重量(BC跨): 次梁自重 7.59kN 粉刷 0.64kN次梁上墙体自重 1/20.24(3-0.45)(5.4-0.24)19=30.00 kN 粉刷 1/220.02(3-0.45)(5.4-0.24)17=4.47kN次梁传来楼面自重 1/221/2(5.4+5.4-3.6)1.83.29=21.32kN 共64.02 kN中间层边节点(B轴)集中荷载 =190.22 Kn中柱连系梁（D轴）自重 27kN中柱连系梁粉刷 2.45kN 木门自重 0.92.10.2=0.38kN扣除门洞后墙体自重 6.7(3.6-0.6)0.2419-0.92.10.2419=64.71kN 粉刷 26.7(3-0.6)0.0217-0.92.10.0217=9.65kN框架柱自重 18.75 KN 粉刷 30.02(0.54-30.24)17=1.31KN连系梁传来楼面自重 21.32+21/2(3.6+3.6-2.1)2.11/23.29=38.94kN连系梁传来次梁重量(DF跨) 81.3kN 连系梁传来次梁重量(CD跨): 次梁自重 2.63kN 粉刷 0.21+0.06=0.27kN次梁传来楼面自重 1/221/22.11/22.13.29=3.63kN 共6.53 kN 中间层中节点(D轴)集中荷载 =251.02KN中柱连系梁（C轴）自重 27kN中柱连系梁粉刷 2.45kN 木门自重 0.92.10.2=0.38kN扣除门洞后墙体自重 6.7(3.6-0.6)0.2419-0.92.10.2419=64.71kN 粉刷 26.7(3-0.6)0.0217-0.92.10.0217=9.65kN框架柱自重 18.75 KN 粉刷 30.02(0.54-30.24)17=1.31KN连系梁传来楼面自重 21.32+21/2(3.6+3.6-2.1)2.11/23.29=38.94kN连系梁传来次梁重量(CD跨) 6.53kN 连系梁传来次梁重量(BC跨) 64.02kN 中间层中节点(C轴)集中荷载 =233.74KN所以,恒载作用下的结构计算简图如图2-4所示. 2、楼面活载计算 =1.53.6+0.353.6=6.66 kN/m =1.52.36+0.352.36=4.37 kN/m =1.53.6+0.353.6=6.66 kN/m =21/23.61.81.85+1/221/2(6.6+6.6-3.6)1.81.85=11.99+15.98=27.97 kN =21/23.61.81.85+1/221/2(5.4+5.4-3.6)1.81.85=11.99+11.99=23.98 kN =27.97+21/21/22.11/22.11.85+21/2(3.6+3.6-2.1)1/22.11.85=27.97+2.04+9.91=39.92 kN =23.98+2.04+9.91=35.93 kN=1.53.6=5.4 kN/m=2.02.36=4.72 kN/m=1.53.6=5.4 kN/m=21/23.61.81.5+1/221/2(6.6+6.6-3.6)1.81.5=22.68 kN=21/23.61.81.5+1/221/2(5.4+5.4-3.6)1.81.5=19.44 kN=22.68+1/221/22.11/22.12.0+21/2(3.6+3.6-2.1)1/22.12.0=22.68+2.21+10.71=35.6 kN=19.44+2.21+10.71=32.36 kN所以,活荷载作用下的结构计算简图如图2-5所示. 3、风荷载计算风压标准值计算公式： 因为结构高度H=22.5530m，可取=1.0；对于矩形平面=1.3；=0.30KN/；而据规范可知此旅馆地面粗糙度属C类, 可查荷载规范,当1.0时,取=1.0.将风压 换算成每层节点上的集中荷载,计算结果如下表： 表2-1风荷载计算 层数Z（KN/）A（）（KN）71.01.01.322.050.319.447.5861.01.01.319.050.321.68.4551.01.01.316.050.321.68.4241.01.01.313.050.321.68.4231.01.01.310.050.321.68.4221.01.01.37.050.321.68.4211.01.01.34.050.325.389.9 因为旅馆所在地全年偏南风,所以只考虑左风影响.结构计算简图如图2-6所示 ( 单位: 分布荷载kN/m,集中荷载kN ) 图2-4恒载作用下结构计算简图 ( 单位: 分布荷载kN/m,集中荷载kN ) 图2-5活载作用下结构计算简图 ( 单位: 分布荷载kN/m,集中荷载kN 图2-6风活载作用下结构计算简图 （五）内力计算1、竖向荷载作用下的固端弯矩计算 屋面框架梁上分布恒载作用如图2-7所示： （单位:kN/m） 图2-7屋面框架梁上恒载分布图 将梯形和三角形荷载化为等效均布荷载,如图2-8所示： （单位:kN/m） 图2-8屋面框架梁上恒载等效均布荷载分布图= ; = =kN/m ；= kN/m ； = kN/m所以：kNm ； kNm ； kNm 同理，算得其他的固端弯矩列于表2-2。 固端弯矩计算结果 表2-2荷载形式BC跨CD跨DF跨荷载图(kN/m)固端弯矩(kNm)荷载图(kN/m)固端弯矩(kNm)荷载图(kN/m)固端弯矩(kNm)恒载屋面37.764.6465.32楼面56.923.5393.36活载屋面11.71.2720.14楼面9.481.3716.332、竖向荷载作用下的弯矩分配恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。 弯矩分配系数按下式计算： S/ (2-1) 计算结果列于表2-3，2-4。柱节点分配系数表 表2-3层数B柱节点系数C柱节点系数D柱节点系数F柱节点系数上柱下柱上柱下柱上柱下柱上柱下柱顶层0.7010.4820.4730.683中间层0.4120.4120.3250.3250.3210.3210.4060.406底层0.480.3160.3650.2410.360.2380.4710.311 梁节点分配系数表 表2-4层数梁B节点分配系数梁C节点分配系数梁节C点分配系数梁节F点分配系数左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁顶层0.2990.2050.3130.3080.2190.317中间层 0.1750.1380.2120.2090.1490.188底层0.2040.1560.2380.2350.1670.218在竖向荷载作用下框架的弯矩分配图见图2-9，2-10（远端固定，传递系数为1/2）。考虑到梁端的塑性内力重分布,取弯矩调幅系数为0.8后,恒载及活载的弯矩图见图2-11及2-12。 3、竖向荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算（1）恒载作用下第七层梁BC跨的剪力计算： 梁端剪力计算公式为： (2-2) kN 调幅前:kN所以:37.36-0.527=36.83kN ; 37.36+0.527=37.89 kN 图2-9恒载弯矩分配图 图2-10 活载弯矩分配图 （kNm） 图2-11恒载作用下框架弯矩图 （kNm） 图2-12活载作用下框架弯矩图调幅后：所以：kN ；kN（2）恒载作用下第七层B柱的轴力计算：柱子自重：B、F柱（27层）自重为18.75+1.67=20.42 kN B、F柱（底层）自重为4.550.50.525+0.024.05（0.52-0.242）17+0.54.05（0.52-0.24）=30.7 kN C、D柱（27层）自重为18.75+1.31=20.6 kN C、D柱（底层）自重为4.550.50.525+（3.6+0.45）0.02（0.54-30.24）17=30.2 kN所顶层以B柱轴力： kN 同理计算出其他的梁端剪力及柱轴力列于表2-5，2-6。 4、风载作用下的内力计算 风荷载作用下的结构计算简图如图2-6所示。风载作用下的内力计算采用D值法,计算过程见图2-13及2-14,其中:底层: , (2-3)其他层: (2-4)查混凝土结构下册附表3-3,3-4得,即。而风荷载分布接近于均布荷载,故由附表3-1可查得.风荷载作用下框架结构的弯矩图如图2-15所示,框架剪力图和轴力图如图2-16,2-17所示。 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN） 表2-5 层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨737.3610.0952.28-0.527-4.6361.06636.8337.895.4514.73-0.422-3.7080.85336.9437.786.3813.8661.957.8481.02-0.093-3.4110.26661.8662.044.4311.25-0.075-2.7290.21361.8862.035.1110.57561.957.8481.02-0.212-3.5550.43161.7462.164.2911.4-0.17-2.8440.34561.7862.125.010.68461.957.8481.02-0.196-3.5470.41161.7562.154.2911.39-0.157-2.8370.32961.7962.115.010.68361.957.8481.02-0.206-3.5550.42361.7462.164.2911.4-0.165-2.8440.33961.7962.125.010.68261.957.8481.02-0.126-3.1530.30361.8262.084.6910.99-0.101-2.5220.24261.8562.055.3210.36191.957.8481.02-0.354-4.8260.7361.662.33.0112.67-0.283-3.8610.58461.6762.233.9811.70续表2-5层次总剪力柱轴力DF跨B柱C柱D柱F柱753.3551.21185.85206.27180.19200.25217.58237.64213.92234.3453.1351.43681.2980.75437.95458.37481.08501.14561.14581.5502.23522.6581.2380.81581.4580.59689.95710.37781.98802.04905.01925.07790.41810.8381.3780.68481.4380.61941.96962.381082.871102.931248.851268.911078.61099.0281.3580.69381.4480.61193.771214.391383.771403.831592.711612.771366.781387.281.3680.68281.3280.721446.041466.461684.911704.971936.041956.11655.061675.4881.2680.78181.7580.291697.931728.631984.932015.132281.482311.6819431973.781.680.44 活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN） 表2-6层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨711.122.5815.55-0.152-1.5030.37510.9711.271.084.08-0.122-1.2020.311.011.241.383.7869.022.7812.61-0.011-0.5440.0169.019.032.243.32-0.009-0.4350.0139.019.032.353.2259.022.7812.61-0.065-0.6810.1058.969.092.13.46-0.052-0.5450.0848.979.072.243.3349.022.7812.61-0.055-0.6690.0928.979.082.113.45-0.044-0.5360.0748.989.062.243.3239.022.7812.61-0.057-0.6710.0948.969.082.113.45-0.045-0.5370.0758.989.072.243.3229.022.7812.61-0.042-0.6390.0448.989.062.143.42-0.033-0.5120.0358.999.052.273.2919.022.7812.61-0.092-0.8990.1618.939.111.883.68-0.073-0.7190.1298.959.092.063.5 续表2-6层次总剪力柱轴力DF跨B柱C柱D柱F柱=715.9315.1834.9848.5859.9337.9315.8515.25612.6312.5963.4392.32111.4873.2112.62