建筑外窗抗风压性能计算书.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除 建筑外窗抗风压性能计算书I、计算依据建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2003钢结构设计规范 GB 50017-2003建筑外窗抗风压性能分级表 GB/T7106-2002建筑结构荷载规范 GB 50009-2001未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门 JG/T 180-2005未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗 JG/T 140-2005铝合金窗 GB/T8479-2003铝合金门 GB/T8478-2003II、设计计算一、风荷载计算 1)工程所在省市：山东省 2)工程所在城市：青岛市 3)门窗安装最大高度z(m)：78 4)门窗类型:平开窗 5)窗型样式: 6)窗型尺寸: 窗宽W(mm):3750 窗高H(mm):24001 风荷载标准值计算:Wk = gz*S*Z*w0 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 7.1.1-2)1.1 基本风压 W0=550N/m2 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m2)1.2 阵风系数计算: 1)A类地区：gz=0.92*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(-0.04)*(z/10)(-0.12),z为安装高度； 2)B类地区：gz=0.89*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0)*(z/10)(-0.16),z为安装高度； 3)C类地区：gz=0.85*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0.06)*(z/10)(-0.22),z为安装高度； 4)D类地区：gz=0.80*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0.14)*(z/10)(-0.30),z为安装高度； 本工程按：C类 有密集建筑群的城市市区取值。安装高度5米时,按5米时的阵风系数取值。 gz=0.85*(1+(0.734*(78/10)(-0.22)*2) =1.64412 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 7.5.1规定)1.3 风压高度变化系数z: 1)A类地区：Z=1.379 * (z / 10) 0.24,z为安装高度； 2)B类地区：Z=(z / 10) 0.32,z为安装高度； 3)C类地区：Z=0.616 * (z / 10) 0.44,z为安装高度； 4)D类地区：Z=0.318 * (z / 10) 0.6,z为安装高度； 本工程按：C类 有密集建筑群的城市市区取值。 Z=0.616*(78/10)0.44 =1.52091 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 7.2.1规定)1.4 风荷载体型系数:s=1.2 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 表7.3.1规定)1.5 风荷载标准值计算: Wk(N/m2)=gz*S*Z*w0 =1.64412*1.52091*1.2*550 =1650.3692 风荷载设计值计算： W(N/m2)=1.4*Wk =1.4*1650.369 =2310.5166二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核:1 校验依据：1.1 挠度校验依据： 1)单层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L=1/120 2)双层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L=1/180 3)单层玻璃，刚性镶嵌：fmax/L=1/160 其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm) L:为受力杆件长度(mm)1.2 弯曲应力校验依据： max=M/W= :材料的抗弯曲应力(N/mm2) max:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm2) M:受力杆件承受的最大弯矩(N.mm) W:净截面抵抗矩(mm3)1.3 剪切应力校验依据： max=(Q*S)/(I*)= :材料的抗剪允许应力(N/mm2) max:计算截面上的最大剪切应力(N/mm2) Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力(N) S:材料面积矩(mm3) I:材料惯性矩(mm4) :腹板的厚度(mm)2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算： 因建筑外窗在风荷载作用下，承受的是与外窗垂直的横向水平力，外窗各框料间构成的受荷单元，可视为四边铰接的简支板。在每个受荷单元的四角各作45度斜线，使其与平行于长边的中线相交。这些线把受荷单元分成4块，每块面积所承受的风荷载传递给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。这样的近似简化与精确解相比有足够的准确度，结果偏于安全，可以满足工程设计计算和使用的需要。由于窗的四周与墙体相连，作用在玻璃上的风荷载由窗框传递给墙体，故不作受力杆件考虑，只需对选用的中梃进行校核。2.1 立柱的挠度、弯曲应力、剪切应力计算: 构件“立柱”的各受荷单元基本情况如下图： 构件“立柱”的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担“立柱”上的全部荷载： (1).铝合金:加强中梃/GDR1212 截面参数如下： 惯性矩：975973.86 抵抗矩：15241.41 面积矩：11458.6 截面面积：839.33 腹板厚度：1.42.1.1 立柱的刚度计算 1.加强中梃/GDR1212的弯曲刚度计算 D(N.mm2)=E*I=70000*975973.86=68318170200 加强中梃/GDR1212的剪切刚度计算 D(N.mm2)=G*F=26000*839.33=21822580 2.立柱的组合受力杆件的总弯曲刚度计算 D(N.mm2)=68318170200=68318170200 立柱的组合受力杆件的总剪切刚度计算 D(N.mm2)=21822580=218225802.1.2 立柱的受荷面积计算 1.固定窗的受荷面积计算(梯形) A(mm2)=(4800-1225)*1225/4=1094843.75 2.固定窗的受荷面积计算(梯形) A(mm2)=(4800-1225)*1225/4=1094843.75 3.立柱的总受荷面积计算 A(mm2)=1094843.75+1094843.75=2189687.52.1.3 立柱所受均布荷载计算 Q(N)=Wk*A =1650.369*2189687.5/1000000 =3613.7922.1.4 立柱在均布荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.1.4.1 在均布荷载作用下的挠度计算 1.加强中梃/GDR1212在均布荷载作用下的挠度计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q加强中梃/GDR1212=Q总*(D加强中梃/GDR1212/D总) =3613.792*(68318170200/68318170200) =3613.792 本窗型在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Fmax(mm)=Q*L3/(63.84*D) =3613.792*24003/(63.84*68318170200) =11.452.1.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算 1.加强中梃/GDR1212在均布荷载作用下的弯矩计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q加强中梃/GDR1212=Q总*(D加强中梃/GDR1212/D总) =3613.792(68318170200/68318170200) =3613.792 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*3613.792 =5059.3088 本窗型在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Mmax(N.mm)=Q*L/6.54 =5059.3088*2400/6.54 =1856627.082.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算 1.加强中梃/GDR1212在均布荷载作用下的剪力计算 按剪切刚度比例分配荷载 分配荷载:Q加强中梃/GDR1212=Q总*(D加强中梃/GDR1212/D总) =3613.792*(21822580/21822580) =3613.792 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*3613.792 =5059.3088 本窗型在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Qmax(N)=Q*(1-a/L)/2 =5059.3088*(1-0.255)/2 =1884.592.1.5 立柱在集中荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.1.6 立柱在均布荷载和集中荷载共同作用下的总挠度校核2.1.6.1 加强中梃/GDR1212总挠度校核2.1.6.1.1 加强中梃/GDR1212总变形计算 F总=F均布+F集中 =11.45 =11.452.1.6.1.2 加强中梃/GDR1212挠跨比计算 挠跨比=F总/L =11.45/2400 =0.00480.004885.5加强中梃/GDR1212的抗弯强度不满足要求。2.1.8 立柱在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核2.1.8.1 加强中梃/GDR1212抗剪切强度校核2.1.8.1.1 加强中梃/GDR1212总剪力计算 Q总=Q均布+Q集中 =1884.59 =1884.592.1.8.1.2 加强中梃/GDR1212剪切应力计算 max=(Q*S)/(I*) max:计算截面上的最大剪切应力 Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力 S:材料面积矩 I:材料惯性矩 :腹板的厚度 =1884.59*11458.6/(975973.86*1.4) =15.80515.805=p0=1264.827(N) Nv=1343.03(N)=P0=1264.827(N) 立柱端部连接螺栓的抗剪和承压能力都能满足要求。2.1.9 立柱综合抗风压能力计算 该受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 根据:L/180=(q*A)*L3/(63.84*D) q(N/mm2)=63.84*D/(L2*180*A) =63.84*68318170200/(24002*180*2189687.5)*1000 =1.92(kPa)2.2 中梃的挠度、弯曲应力、剪切应力计算: 构件“中梃”的各受荷单元基本情况如下图： 构件“中梃”的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担“中梃”上的全部荷载： (1).铝合金:大中梃/GDR1309 截面参数如下： 惯性矩：250064.97 抵抗矩：6903.31 面积矩：5574.83 截面面积：634.56 腹板厚度：1.52.2.1 中梃的刚度计算 1.大中梃/GDR1309的弯曲刚度计算 D(N.mm2)=E*I=70000*250064.97大中梃/GDR1309的剪切刚度计算 D(N.mm2)=G*F=26000*634.56=16498560 2.中梃的组合受力杆件的总弯曲刚度计算 D(N.mm2)17504547900 中梃的组合受力杆件的总剪切刚度计算 D(N.mm2)=16498560=164985602.2.2 中梃的受荷面积计算 1.固定窗的受荷面积计算(三角形) A(mm2)=(1225*1225/2)/2=375156.25 2.固定窗的受荷面积计算(梯形) A(mm2)=(2450-1100)*1100/4=371250 3.中梃的总受荷面积计算 A(mm2)=375156.25+371250=746406.252.2.3 中梃所受均布荷载计算 Q(N)=Wk*A =1650.369*746406.25/1000000 =1231.8462.2.4 中梃在均布荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.2.4.1 在均布荷载作用下的挠度计算 1.大中梃/GDR1309在均布荷载作用下的挠度计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q大中梃/GDR1309=Q总*(D大中梃/GDR1309/D总) =1231.846*17504547900) =1231.846 本窗型在风荷载作用下，可简化为承受三角形均布荷载 Fmax(mm)=Q*L3/(60*D) =1231.846*12253/(60 =2.162.2.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算 1.大中梃/GDR1309在均布荷载作用下的弯矩计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q大中梃/GDR1309=Q总*(D大中梃/GDR1309/D总) =1231.84617504547900) =1231.846 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*1231.846 =1724.5844 本窗型在风荷载作用下，可简化为承受三角形均布荷载 Mmax(N.mm)=Q*L/6 =1724.5844*1225/6 =352102.652.2.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算 1.大中梃/GDR1309在均布荷载作用下的剪力计算 按剪切刚度比例分配荷载 分配荷载:Q大中梃/GDR1309=Q总*(D大中梃/GDR1309/D总) =1231.846*(16498560/16498560) =1231.846 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*1231.846 =1724.5844 本窗型在风荷载作用下，可简化为承受三角形均布荷载 Qmax(N)=Q/4 =1724.5844/4 =431.152.2.5 中梃在集中荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.2.6 中梃在均布荷载和集中荷载共同作用下的总挠度校核2.2.6.1 大中梃/GDR1309总挠度校核2.2.6.1.1 大中梃/GDR1309总变形计算 F总=F均布+F集中 =2.16 =2.162.2.6.1.2 大中梃/GDR1309挠跨比计算 挠跨比=F总/L =2.16/1225 =0.00180.0018=1/180大中梃/GDR1309的挠度符合要求。2.2.7 中梃在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核2.2.7.1 大中梃/GDR1309抗弯曲强度校核2.2.7.1.1 大中梃/GDR1309总弯矩计算 M总=M均布+M集中 =352102.65 =352102.652.2.7.1.2 大中梃/GDR1309弯曲应力计算 max=M/W max:计算截面上的最大弯曲应力 M:受力杆件承受的最大弯矩 W:净截面抵抗矩 =352102.65/6903.31 =51.00551.005=85.5大中梃/GDR1309的抗弯强度满足要求。2.2.8 中梃在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核2.2.8.1 大中梃/GDR1309抗剪切强度校核2.2.8.1.1 大中梃/GDR1309总剪力计算 Q总=Q均布+Q集中 =431.15 =431.152.2.8.1.2 大中梃/GDR1309剪切应力计算 max=(Q*S)/(I*) max:计算截面上的最大剪切应力 Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力 S:材料面积矩 I:材料惯性矩 :腹板的厚度 =431.15*5574.83/(250064.97*1.5) =6.4086.408=p0=431.146(N) Nv=1343.03(N)=P0=431.146(N) 中梃端部连接螺栓的抗剪和承压能力都能满足要求。2.2.9 中梃综合抗风压能力计算 该受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受三角形均布荷载 根据:L/180=(q*A)*L3/(60.0*D) q(N/mm2)=60.0*D/(L2*180*A) =60.0(12252*180*746406.25)*1000 =5.21(kPa)3 该门窗的综合抗风压能力为:Qmax=1.92N/mm2 (按建筑外窗抗风压性能分级表GB/T7106-2002) 建筑外窗抗风压性能分级表 分级代号12345678X.X分级指标1.0=P31.51.5=P32.02.0=P32.52.5=P33.03.0=P33.53.5=P34.04.0=P34.54.5=P3=5.0注：表中X.X表示用=5.0KPa的具体值，取分组代号。但必须注明“已经超过8级。” 综合抗风压等级为:2级 各受力杆的挠度、抗弯能力、抗剪能力校核结果一览表名称长度挠度允许值校核结果弯曲应力许用值校核结果剪切应力许用值校核结果加强中梃/GDR121224000.00480.0056是121.81585.5否15.80549.6是大中梃/GDR130912250.00180.0056是51.00585.5是6.40849.6是三、玻璃强度校核1 校验依据： max=6*m*W*a2/t2*= :玻璃的允许应力(N/mm2) max:玻璃板块所承最大应力(N/mm2) m:玻璃弯曲系数 a:玻璃短边尺寸(mm) W:风荷载设计值(N/m2) t:玻璃厚度(mm)2 风荷载设计值计算： w=1.4*Wk 风荷载标准值Wk(N/m2):1650.369 风荷载标准值 即:47.91528 玻璃应力不满足要求。4 固定窗玻璃强度校核：4.1 玻璃弯矩系数计算： 玻璃短边长度a(mm):1225 玻璃长边长度b(mm):1300 玻璃短边/长边a/b=1225/1300=0.94231 根据a/b系数，用插入法查表取得弯矩系数m=0.048994.2 玻璃折减系数计算：4.2.1 参数计算： 玻璃短边长度a(mm):1225 风荷载标准值Wk(N/m2):1650.369 玻璃弹性模量E(N/mm2)=72000 =Wk*a4/E/t4 =1650.369*12254/72000/64/1000000 =39.827954.2.2 折减系数计算： 根据参数，用插入法查表取得折减系数=0.840694.3 玻璃应力计算： 风荷载设计值w(N/m2):2310.5166 内片玻璃厚度t(mm):5 外片玻璃厚度t(mm):5 玻璃计算厚度t(mm)=1.2*5=6 玻璃应力折减系数:0.84069 max=6*m*W*a2/t2* =6*0.04899*2310.5166*12252/62*0.84069/1000000 =23.84.4 玻璃强度校核： max= 即:23.8=28 玻璃应力满足要求。5 固定窗玻璃强度校核：5.1 玻璃弯矩系数计算： 玻璃短边长度a(mm):1100 玻璃长边长度b(mm):1225 玻璃短边/长边a/b=1100/1225=0.89796 根据a/b系数，用插入法查表取得弯矩系数m=0.0535.2 玻璃折减系数计算：5.2.1 参数计算： 玻璃短边长度a(mm):1100 风荷载标准值Wk(N/m2):1650.369 玻璃弹性模量E(N/mm2)=72000 =Wk*a4/E/t4 =1650.369*11004/72000/64/1000000 =25.89495.2.2 折减系数计算： 根据参数，用插入法查表取得折减系数=0.896425.3 玻璃应力计算： 风荷载设计值w(N/m2):2310.5166 内片玻璃厚度t(mm):5 外片玻璃厚度t(mm):5 玻璃计算厚度t(mm)=1.2*5=6 玻璃应力折减系数:0.89642 max=6*m*W*a2/t2* =6*0.053*2310.5166*11002/62*0.89642/1000000 =22.1385.4 玻璃强度校核： max= 即:22.138=28 玻璃应力满足要求。6 玻璃最大许用面积计算：6.1 校核依据：玻璃厚度t(mm)6时，按如下公式计算： Amax=a*(0.2*t1.6+0.8)/Wk Amax:最大许用面积(m2) Wk:风荷载标准值(KN/m2) t:玻璃计算厚度(mm) 夹层按双片厚度计算，中空按最薄一片的厚度计算 a:抗风压调整系数玻璃种类普通半钢化钢化夹层中空夹丝压花单片防火调整系数a1.01.62.0-3.00.81.51.50.63.0-4