再生纸废水处理设计计算书.doc

第二篇 设计计算书第一章物料衡算根据各构筑物与设备去除有机物的能力，得到此工艺的物料衡算表如下：表21物料衡算表项目COD(mg/l)COD去除率（）BOD(mg/l)BOD去除率（）SS(mg/l) SS去除率（）进水水质1800690120格栅1800690120微滤机1080406211043.260混凝沉淀32470248.4601370曝气池64.88017.493470排放标准10094.42097.17041.7第二章 工艺的设计和计算一、格栅的设计和计算1说明：格栅的截污主要是大颗粒的悬浮物，对下面的微滤机和水泵起保护作用，拟采用细格栅，格栅的间距取20.00mm。 设计流量：最大流量Qmax=5200m3=0.061m3/s； 设计参数：栅条间隙b=20.00mm；栅前水深：h=0.4m，过栅流速V=0.6m/s；安置倾角=60。2格栅的计算栅条间隙数n n=（条）栅槽有效宽度B 拟采用10圆钢为栅条，即S=0.01m B=S（n1）bn=0.01（121）0.0212=0.35m栅后槽总高度(通过格栅的水头损失) =查表计算k一般取3得，（格栅的栅前渠道超高）h2一般取0.3m 所以=0.4+0.035+0.3=0.735m格栅的总建设长度LL=L1L21.00.5H1/tan（进水渠道渐宽部分的长度）L1=其中进水渠宽其渐宽部分展角1=20L1=L2(槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度)= L1/2=0.132/2=0.066m又H1=h+h2=0.4+0.3=0.7mL=0.1320.0661.00.50.7/tan60=2.1m每日栅渣量WW1为栅渣量，取0.08m3/103 m3污水参考污水流量的总变化系数K2平均流量（L/s）461015254070120200Kz2.32.22.12.01.891.801.691.591.51Kz取1.69/d3选型与决定由于拦截污泥量大于0.2m3/d，须用机械格栅，选用WGS-300型转链式格栅除污机1台。 故栅站占地面积为LB=2.10.35二、微滤机设计说明：微滤机一般为成型的设备，可以根据水量来确定微滤机的型号，并算出栅渣量的多少。设计参数：Qmax=8000m3=216.7m3/h；V=0.60m/s设计选型选W150A型微滤机流量电机长宽高重量情况水360m3/h2.2kw2555mm1645mm1680mm745kg1.0L/s微滤机水池的设计：LBH=2.7m2.0m0.5m三、集水池1设计说明：集水池容积应根据进水管的设计流量、水泵抽开能力、水泵启动方式、启动时间、开停次数、的水力条件及进泵站前的下水道是否可能作为调蓄容积而定。集水池容积应满足水泵及时将水抽出，并尽量避免因启动过于频繁而造成电耗的增加，但又不宜过大，以降低工程造价和减少沉积泥渣。集水池最小容积一般指死水容积和有效容积两部分。死水容积指最低水位以下部分，主要由水池结构和吸水喇叭口的安装条件而定，此容积不计算在池的有效容积在内。2设计计算当水泵机组为人工管理时，每小时水泵开停次数不宜多过3次，当水泵机自动控制时，每小时开启停泵次数要求不超过6次。还必须容纳夜间的流量。集水池应高出地面0.5m以上，并将管口做成弯头式加罩，以防止雨水及杂物入内。有效水深一般为1.5-2.0m有效容积V不应超过24小时的平均设计流量的10分钟水量。V=216.710/60=36.2m3集水池有效水深H即进水干管设计水面减去过微滤机损失至集水池最低水位之差。H一般采用1.5-2.0m，取2.0m最高水位与最低水位最高水位为进水干管的满流时水位2.0m最高水位为安装水泵的淹没深度，取决于吸水喇叭口流速V，取h=0.4m集水池面积FF=V/H=36.2/2.0=18.1m2集水池采用方型，取宽为3.5m，则长为F/b=18.1/3.5=5.17m，取5.2m集水池的设计LBH=5.2m3.5m2.5m四、污水泵站1设计说明：全工艺可考虑只经过一次提升，然后经过自流到下面的曝气池和沉淀池，这样可节省投资费用，设计流量Qmax=216.7m3/h。2设计选型：污水经过二沉池后的处理外排，二沉池的水面相对高程为0.00m，则相应的曝气池与混凝池的相对标高为0.50m，1.00m污水提升前水位为2.50m（有效集水池深度加上附加深度）则污水需要总提升为4.0m。 3选型根据以上的参数，选用QW.WL型潜水排污泵，理由为适用于所有的污水、泥浆水、雨水及工艺用水的抽送、排放。QW.WL型排污性能强，具有独特设计的“高效、无堵、防缠绕”性能的特种水泵。总选流量为216.7/80%=271 m3/h以上的，扬程为5.5m以上的，故选150QW140-7潜水泵3台，2用1备。该泵的流量是140 m3/h，扬程为7m，转速为1440r/min，轴功率为3.29kw，配用功率为5.5kw。4提升泵房的设计：LBH=5m3m2.5m五、机械搅拌反应池总容积W 机械搅拌反应池的设计尺寸：LBH=6m6m2.5m设备选型： 加药机选择JYB-1500，两台。六、 初沉池的设计和运算 拟采用平流式沉淀池。由于其特点是都冲击的负荷和温度的变化的适应的能力很强，施工简单，造价低。设计参数：设计的流量；表面负荷；水力停留时间设计计算：沉淀池的总表面积沉淀部分的有效水深 池子部分有效容积 池子的长度 池子总宽度 池子个数校核长宽比符合要求污泥区部分所需的容积分两格，每格污泥区容积 污泥斗容积污泥斗以上的梯形部分污泥容积 池子的总高度初沉池的设计尺寸：LBH=21.6m10.2m7m设备选型： 采用桁架式刮泥机，型号HJGN12,跨度12m， 行走功率为1.5kw ，行走速度1m/min，提升速度0.85m/min。 排污泵选择IF50-32-125型泵一台，流量为12.5m3/h；扬程为20m；转速为2900 r/min。七、曝气池设计计算污水温度为，曝气池中混合液挥发性悬浮固体同混合液悬浮固体之比0.7，水量。根据提供的条件，采用传统曝气法。曝气池为廊道式，二沉池采用辐流式。剩余污泥流入污泥浓缩池处理。1曝气池容积计算确定污泥负荷 本曝气池采用的污泥负荷率为确定污泥浓度曝气池的污泥浓度确定曝气池容积曝气池容积综合公式确定曝气池主要尺寸曝气池面积：设两座曝气池，池深取，则每座池子的面积为：曝气池宽度：设宽度为，介于符合要求。曝气池长度： 曝气池长度， （大于10），符合要求。曝气池平面形式： 设曝气池为三廊道式，则每廊道长曝气池总高度： 取超高为，则。曝气时间： 曝气系统的计算设计日平均需氧量：其中造纸工业废水。则最大时需氧量： 变化系数取1.3， 最大时需氧与平均时需氧量的比值为： 供气量： 采用微孔曝气器，计算温度按最不利条件考虑（本设计为30）。微孔曝气器的氧转一律EA为15，则空气离开曝气池时氧的百分比为18.43。曝气池平均溶解氧的饱和度（30）较正好为。温度为20时，曝气池中溶解氧饱和度为。温度20时，取，脱氧清水的充氧量为：相应的最大时需氧量为 曝气池平均时供氧量为 最大时需氧量的供气量为： 曝气池设计尺寸： LBH=57.2m5m3.5m设备选型：微孔曝气器 采用WBS1.0-S型高效微孔曝气机，平均孔径150，孔隙率40%45，曝气量3-30m3/h,服务面积2.8m2/个，N=A/2.8=572/2.8=205个，氧的利用率是20%，动力效率问5kg/kw.h。罗茨风机 采用三台TSD125型罗茨风机，转速1150r/min，生压39.2Kpa，流量12.40 m3/min，功率15kw，两用一备。八、二沉池计算与设计二沉池采用辐流式。表面积废水最大时的流量 表面负荷q采用，则表面积设两座二沉池，n=2,每座表面积：直径：二沉池直径有效水深，取水力停留时间t=2h:污泥斗容积取回流比R50，则回流污泥浓度为污泥斗的容积为每个污泥斗的容积为设备选型： 选择悬挂式中心驱动刮泥机，型号GZX4，刮板线速度1.5m/min，驱动功率23kw，重2.9t。 排污泵选择IF50-32-125型泵一台，流量为12.5m3/h；扬程为20m；转速为2900 r/min。九、污泥回流计算与设计污泥回流量：污泥回流不可采用50，最大回流比为100，按最大污泥回流比计算，污泥回流量为：污泥回流设备的选型： 采用QW型泵进行污泥提升，其提升高度按实际高程布置来确定，本设计定为3.0m，根据污泥回流比(R=100%)，选用200QW300-7型，一台。200QW300-7型，出水口径200mm，流量300m3/h，扬程7m，转速1460r/min，功率11kw，重量380kg。九、污泥浓缩池的设计和计算设计说明：污泥主要有两部分。二沉池的剩余污泥的计算：泥龄取10d，Y为0.76，Kd为0.016剩余的量以体积计初沉池产泥计算：初沉池每2天清污一次，其污泥容积为6.28m3,则每天产污泥为3.14 m3/d,污泥容重为1000kg/ m3 ,则产泥量为设计参数：PX=1133+94.21227.2kg/d（每日排出的污泥干重）Vx=37.8+3.14=40.94m3/d含水率97%；污泥的密度为1.0kg/L 那么Vx=40.94kg/d=1.17m3/hPX=1227.2kg/d=51.2kg/h设计固体负荷q=1.0kg/(m2h)2. 污泥浓缩池体的计算浓缩池所需要的表面积：A 选7.2m7.2m的方型的池子水力负荷 则有效水深为 存泥部分高度H0 污泥浓缩池的总深度H有效水深h1=0.4m；缓冲层高度h2=0.3m ；存泥区高度H0=5.8m;池的超高h4=0.3m.污泥浓缩池设计为：LBH=7.2m7.2m6.8m设备的选型污泥泵的选型:根据计算选IF50-32-125型泵，流量为12.5m3/h；扬程为20m；转速为2900 r/min，一台；带式压滤机的选型:采用DL-1 型带式压滤机外行尺寸为 LBH=470022002500 mm； 带宽为1000mm； 机重4.8t；主动功率2.2kw。第三章工程概预算一、主要构筑物及主要设备统计1.工程主要构筑物统计序号名称规格数量1集水池5.2m3.5m2.5m12污水提升泵房5m3m2.5m13 搅拌反应此6m2m2.5m34初沉池21.6m5.1m7m25曝气池57.2m5m3.5m 2 6二沉池12.3 m3m27污泥浓缩池7.2m7.2m6.8m18机房8m4m3m19污泥泵房84m3m110加药间5m4m3m111综合楼15m8m3m2层2.主要设备统计序号设备名型号技术参数备注1格栅WGS-3000.37kw1套2微滤机W150A2.2kw1台3污水提升泵150QW140-705.5kw2用1备4初沉池刮泥机HJGN121.5kw1台5排污泵IF-50-32-1251.42kw2台6微孔曝气器WBB1.0-S46O2/kw.h205个7鼓风机TSD-12515kw2用1备8二沉池刮泥机GZX-423kw2台9污泥回流泵200QW300-711kw2台10排污泵IF-50-32-1251.42kw2台11污泥泵IF-50-32-1251.42kw2台12浓缩池刮泥机NG-80.8kw1台13压滤机DL-12.2kw1台14加药机JYB-15000.75kw3套电气仪表、管道等其他若干。二、工程造价设备造价：序号设备名型号单价（万元）总价（万元）1格栅WGS-3002微滤机W150A3污水提升泵150QW140-704初沉池刮泥机HJGN125排污泵IF-50-32-1256微孔曝气器WBB1.0-S7鼓风机TSD-1258二沉池刮泥机GZX-49污泥回流泵200QW300-710排污泵IF-50-32-12511污泥泵IF-50-32-12512浓缩池刮泥机NG-813压滤机DL-114加药机JYB-150015电气仪表、管道等16合计土建部分：构筑物均为蓄水池式，壁厚平均250300mm，单位造价250元/m3,建筑物造价为500元/m2。序号名称规格造价（万元）1集水池45.5m32污水提升泵房15m23 搅拌反应此30m334初沉池358m325曝气池1001m326二沉池244m32m7污泥浓缩池157m38机房32m29污泥泵房32m210加药间20m211综合楼120m2212合计工程总投资：土建投资估算为 万元；设备总投资估计为 万元；设备安装费约 万；总投资为 万元。三、经济分析运行成本电费：每天电费为1422 kw.h，电价0.8元/ kw.h，则每天电费为1137.6元，电耗为0.219元/ m3废水。人工费：每人每年以12000元计，以定员9人算，则120009/（3655200）=0.06元/ m3废水。药剂费： 药剂单价平均以15000元计，则0.3元/ m3废水。维修费： 年维修费211.5751%=2.12万元，则2.12万/（3655200）=0.011元/ m3废水。折旧费：按10年计，则0.112元/ m3废水。运行成本为：0.219+0.06+0.3+0.011+0.112=0.702元/ m3废水。主要经济指标：处理规模：5200 m3/d工程总投资：万元总装机容量：87.83kw运行成本：0.702元/ m3废水占地面积：劳动定员：9人电耗：0.273kw.h/ m3废水质好的优点。3.2、工艺流程图 外 运格栅沉砂池调节池废水 二沉池氧化沟初沉池 排出 污泥回流集泥井带式压滤机污泥浓缩 污泥外运 3.3 工艺说明(1)调节池：在调节池的入口设置pH监测仪。废水在进入水解酸化池之前主要通过降温装置使温度降到40以下，以保证微生物的正常代谢。其作用是调节水质水量。(2)格栅：通过拦截较大的污染物来初步去除难处理的污染杂质。沉砂池：去除比较大的无机颗粒。在沉砂池中部设置格栅，主要是去除一些大的杂物，在池的前段开始加酸，通过搅拌机搅动使酸碱充分反应。沉砂池内不设曝气管，格栅机械清渣。(3)初次沉淀池：减轻后续处理设备的负荷，保证生物处理设备净化功能的正常发挥。(4)卡鲁塞尔型氧化沟：Carrousel氧化沟系统是六廊道串联氧化沟系统，在每组沟渠的转弯处安装有表面曝气机，兼有供氧和推流搅拌的作用，污水在沟道内转折巡回流动，处于完全混合状态有机物不断氧化得以去除。(5)二次沉淀池：使泥水得到分离，处理水得到澄清。(6)集泥井：收集上一级构筑物产生的污泥。4、制革废水各单元设计说明书4.1 调节池(1)设计日平均水量为：38000m3/d；停留时间：6h；有效水深:3m；超高：0.3m；容积加大系数：0.7。图1 调节池示意图(2)由图可知流量在1218h时段较高(3)调节池的尺寸A=WT/h=2614.77m2(4)设长为80m,则宽为33m纵向隔板间距采用6.5m,将池分为5格4.2 格栅的设计计算 4.2.1设计参数：栅前流速v1=0.7m/s污水通过栅条流速v2=0.3m/s栅条宽：S=0.01m栅条间隙D=0.01m单位栅渣量：w=0.05m3/103m3格栅倾角取600 4.2.2设计与计算(1)确定栅前水深，由最优水力断面公式(2)每日栅渣量w=Qw1=38000*0.05/1000=1.9 m3/d0.2 m3/d所以采用机械格栅(3)格栅数量设两组并列的格栅，每组50个(4)栅槽的宽度：B2=s(n-1)+dn=0.01(50-1)+0.025*50=1.74m(5)栅条高度：超高采用h1=0.3m,则栅条高度H1=h+h1=0.56+0.3=0.86m(6)通过格栅的水头损失：阻力系数，与栅条的形状有关，当为矩形断面时，=2.42h1=kh0=3*0.00283=0.0085m0.01mk格栅受污泥堵塞时水头损失增大倍数，取3(7)栅槽总高度H=h+h1+h2=0.56+0.3+0.01=0.87m图2 格栅示意图 (8)栅槽总长度L=l1+l2+1.0+0.5+H1/tan450 =0.85+0.43+1.0+0.5+0.86/tan600=3.3mL2=l1/2=0.86/2=0.43ml1进水部分渐宽部分长度l2栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度1-进水渠道渐宽部分展开角，取2004.3、沉砂池的设计选用钟式沉砂池Q=440L/S，停留时间t=2030s,取t=25s,有效水深h=Q/A=1.05m查表选取型号550，则相关参数如下：ABCDEFGHJKL3.651.50.751.50.41.70.60.510.580.81.45图3钟式沉砂池示意图4.4沉淀池的设计与计算(采用竖流式沉淀池)4.4.1设计参数：沉淀时间t=1.5h；中心管内流速v0=0.03m/s；污水在沉淀区的上升流速一般在0.00050.001m/s之间，这里取0.0008m/s。4.4.2设计与计算(1)Q=38000/86400=0.44 m3/s=1583.3 m3/h (2)中心管面积与直径采用8座沉淀池，设每座池中心管面积14.7/8=1.84 m2f1中心管截面积，m2d0中心管直径，mQ1每个池的最大设计流量，m3/sV0中心管内的流速(3)沉淀池的有效沉淀高度，即中心高度h2=vt3600=0.00081.53600=4.32mv污水在沉淀区的上升流速t沉淀时间，初沉淀池取1.02.0h,取1.5hh2有效沉淀高度(4)中心管喇叭口到反射板之间的间隙高度d1=1.35d0=1.35*1.5=1.925v=0.04m/sh3间隙高度v1间隙流出速度，一般不大于40mm/sd1喇叭口直径(5)反射板直径d2=1.3d1=1.3*1.9=2.47m(6)沉淀池总面积及沉淀池直径每座沉淀池的沉淀区面积f2=Q/V=(0.44/8)/0.0008=69m2每座池的总面积为阿A=f1+f2=83.7m2每座池的直径(7)污泥斗及污泥斗高度取=600，截斗直径0.4m,则h5=(10-0.4)tan600/2=7.6m缓冲层高度h4,取0.3m(8)沉淀池的总高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+4.3+0.23+0.3+7.6=12.7mh1超高，取0.3m图4竖流式沉淀池示意图4.5氧化沟的设计与计算4.5.1.设计参数污泥龄Qc=15d；污泥产泥系数Y=0.5kgMLSS/kgBOD5；污泥浓度X=4000mg/l；污泥自身氧化率Kd=0.05d-1；水流量Q=38000m3/d；氧化沟进水BOD5:L0=170；Le=30mg/l；污泥含水率p=99.2%。4.5.2设计与计算(1)氧化沟总容积计算硝化区的容积计算氧化沟总容积K具有活性作用的污泥的总污泥量的比例(2)氧化沟采用6廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深H=4m，超高取0.3m，宽b=8m则沟总长=V/Hb=20727.2/(4*8)=647.73m弯道处长度：5*4*+16+12=116.5m则单个直道长：（647.725-116.5）/6=88.5m故氧化沟总池长：88.5+8+16=112.5113m总池宽：6*8=48m(未计池壁厚)，壁宽0.5m总池宽B=515m(3)剩余污泥量计算剩余活性污泥量湿污泥量水力停留时间t=24V/Q=2.4*20727.2/38000=13h 在1024之间，符合要求。污泥负荷在0.050.15之间，所以符合要求。(4)最大需氧量的计算符合要求最大需氧量计算。 (5)曝气设备采用泵型叶轮曝气器：标准供氧量R0标准需氧量，kg/hT设计温度， OC1.024温度系数，修正系数，取=0.9，=0.95CS(T)温度TOC时，界面处溶解氧的浓度，mg/lC标准大气压条件下氧的饱和度查表可知：Cs(20OC)=9.17mg/l, Cs(15OC)=10.15mg/l对泵型叶轮曝气器有Qos泵型叶轮在标准条件下的充氧量，kg/h;V叶轮转速，m/s;D叶轮直径Kn池型修正系数；20oc时脱氧清水的需氧量RosRos=(11780*9.17)/0.9(0.95*1*9.17-2)1.024（20-20）=17883.58kg/d=745.15kg/h查设备手册，符合上述计算，选用PE193泵型高强度表面曝气机，其各项参数为：叶轮直径1930MM;电机额定功率：55kw;转速为：34.551.6r/min；清水充氧量：48130kg/h；提升力：10372993kgf；叶轮升降动程：+180100mm；重量：3t；叶轮运行的最佳外缘线速度：4.55m/s。取v=5.5m/s，查表得对矩形池修正系数K1=0.9，K2=1.34；Qos=0.379*0.9*52.8*1.931.88=107.63kg/h曝气机数量氧化沟采用PE193泵型高强度表面曝气机8台，7用1备。(6)污泥回流系统的设计回流污泥量QRQR=37287m3/dX0进水悬浮物固体浓度，由于初沉淀池去除SS效率为50%X0=15050%=75mg/lXR回流污泥浓度，8000mg/lX混合液固体浓度回流比R=QR/Q=37287/38000=0.98图5氧化沟示意图4.6二沉池的计算与设计（采用幅流式沉淀池）4.6.1设计参数q0表面负荷，取1.5m3/(m2*h)n二沉池数量，取2t沉淀时间，取2.0hi坡度，取0.14.6.2设计与计算(1)单池表面积和池径考虑到D值，并查设备手册，确定选用ZG30型周边传动刮泥机，电动机功率2.2KW,w=1.52.5(2)二沉池有效水深h2h2=q0t=1.52.0=3m196.4m3(6)二沉池总高度H设超高h1=0.3m,缓冲层高h3=0.3mH=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.3+1.1+1.73=6.43m(7)二沉池周边总高度HH=h1+h2+h3=3.6m 图6二沉池示意图4.7集泥井的计算与设计因处理回流的污泥量较大，采用较大的停留时间，则泥井的容积较大；采用1d的停留时间。4.7.1设计参数：集泥井污泥流量：Qs=190m3/d；集泥井有效水深：h1=3.5m；超高h2=0.5m。4.7.2设计与计算集泥井的直径：4.8浓缩池的设计与计算4.8.1设计参数流入污泥的含水率P1=99.2%;处理后的污泥含水率P2=95%浓缩池的面积A为防止雨水的影响，流量加大20%设计污泥流量QS=190m3/d污泥固体浓度C=8g/l固体通量M=45kg/(m2d)4.8.2设计与计算(1)浓缩池的总面积(2)浓缩池的直径D(3)刮泥机选择及数据修正由以上数据，查设备手册，确定选择NG8型浓度刮泥机设备参数：池径为：D=8m池周边深为：H=3.54周边线速度w=1.5m/min驱动功率W=0.8则池面积A=D2/4=50.24m2(4)浓缩池有效水深h2设污泥停留时间T=1018h,取T=15h(5)浓缩池总高度H设超高h1=0.5m;缓冲层高度h3=1.0m;泥斗高度h4=1.4m斜坡高度h5=(D-d1)/20.1=0.25m浓缩池总高度：H=h1+h2+h3+h4+h5=0.5+2.4+1+1.4+0.25=5.55m浓缩池周边高度：H=h1+h2+h3=3.9m2.5H4m，符合要求 图7 污泥浓缩池示意图4.9脱水车间的设计4.9.1设计参数：流入污泥的含水率为95%，流量：Q=190m3/d处理后的污泥含水率为70%4.9.2计算与设计(1)脱水过滤产率为L过滤产率，kg.m-2.S-1W单位体积滤液产生的滤饼干重，kg/m3P过滤压力，N/m2滤液动力粘液层度，N*S/m2比阻，m/kgm过滤时间tc与过滤周期之比t过滤周期，sC0原污泥中固体物质浓度，g/mlCK滤饼量，mlC0=1-95%=5%=0.05g/mlCK=1-70%=30%=0.3g/mlW=0.06g/ml=60g/l一般取过滤压力P0.59Mpa,取P=0.59Mpa,查表得200C时，=0.001N*S/m2,查阅相关比阻实验报告=46.41011m/kg,取过滤时间tc=35min,过滤周期t=90min,则m=tc/t=0.389(2)设压滤机每天工作4h,则每小时处理的污泥量为W原污泥干固体重量，kg/h安全系数，常用=1.5(3)所需过滤机面积为：查设备手册选用BAS20-635-45型自动板框压滤机，压滤机面积为20m2/台所以需要1台5、污水处理厂平面与高程布置 5.1 各构筑物自身水头损失：各构筑物自身水头损失如表3所示，其水头损失包括流经构筑物时的水头损失以及出口堰的水头损失。表3 各构筑物水头损失表构筑物水头损失 （m）调节池0.2格栅0.01钟式沉砂池0.2竖式初沉池0.45氧化沟0.8辐流式二沉池0.55集泥井0.1浓缩池0.55.2管道沿程水力损失的计算5.2.1从调节池到格栅(1)设计水量为0.44m3/s,设流速为0.9m/s D=则管径为0.78m，查管道表管径D=800mm=0.8m回算v=0.88m/s(2)沿程水力损失为:还曾-威廉公式 l-管道长度，mD-管径 q-流量C-系数，选择铸铁管，取120取l=20m，代入公式得：h1=0.02m(3)局部水力损失为：采用一个进口=0.5，一个出口=0.49，一个分支流三通=1.5，一个闸阀=0.17， 2.66h2=0.105mh=h1+h2=0.125m5.2.2从格栅到沉砂池(1)设计水量为0.44m3/s,设流速为0.9m/sD=则管径为0.78m，查管道表管径D=800mm=0.8m回算v=0.88m/s(2)沿程水力损失为:还曾-威廉公式 l-管道长度，mD-管径 q-流量C-系数，选择铸铁管，取120取l=51m，代入公式得：h1=0.05m(3)局部水力损失为：采用一个进口=0.5，一个出口=0.49，一个直流汇合三通=0.75，二个900弯头=1.4，一个闸阀=0.17，3.31h2=0.131mh=h1+h2=0.181m5.2.3从沉砂池到初沉池(1)设计水量为0.44m3/s,设流速为0.9m/sD=则管径为0.78m，查管道表管径D=800mm=0.8m回算v=0.88m/s(2)沿程水力损失为:还曾-威廉公式l-管道长度，mD-管径 q-流量C-系数，选择铸铁管，取120 取l=71m，代入公式得：h1=0.069m(3)局部水力损失为：采用一个进口=0.5，一个出口=0.49，三个四通=6，一个分支流三通=1.5，一个闸阀=0.17，8.66h2=0.342mh=h1+h2=0.411m5.2.4从初沉池到氧化沟(1)设计水量为0.44m3/s,设流速为0.9m/sD=则管径为0.78m，查管道表管径D=800mm=0.8m回算v=0.88m/s(2)沿程水力损失为:还曾-威廉公式l-管道长度，mD-管径 q-流量C-系数，选择铸铁管，取120取l=53m，代入公式得：h1=0.052m(3)局部水力损失为：采用一个进口=0.5，一个出口=0.49，一个闸阀=0.17，一个900弯头=0.7，二个直流汇合三通=1.15（每个在0.11.5），3.01h2=0.119mh=h1+h2=0.171m5.2.5从氧化沟到二次沉淀池(1)设计水量为0.44m3/s,设流速为0.9m/s D=则管径为0.78m，查管道表管径D=800mm=0.8m回算v=0.88m/s(2)沿程水力损失为:还曾-威廉公式l-管道长度，mD-管径 q-流量C-系数，选择铸铁管，取120取l=27m，代入公式得：h1=0.026m(3)局部水力损失为：采用一个进口=0.5，一个出口=0.49，一个闸阀=0.17， 1.16h2=0.046mh=h1+h2=0.072m5.2.6从二次沉淀池到受水体(1)设计水量为0.44m3/s,设流速为0.9m/s D=则管径为0.78m，查管道表管径D=800mm=0.8m回算v=0.88m/s(2)沿程水力损失为:还曾-威廉公式 l-管道长度，mD-管径 q-流量C-系数，选择铸铁管，取120取l=50m，代入公式得：h1=0.049m(3)局部水力损失为：采用一个出口=0.49，一个汇合三通=3.0，二个900弯头=1.4，4.89h2=0.193mh=h1+h2=0.242m5.2.7从集泥井到污泥浓缩池(1)泥量为0.0022m3/s,设流速为0.6m/s D=则管径为0.068m，查管道表管径D=75mm=0.