一般承重支模架方案.doc

承重支模架专项方案目 录一、编制依据2二、修改说明2三、工程概况3四、模板及支架材料4五、技术参数4六、技术要求5七、施工图纸8八、 承重支模架（含砼墙）计算8（一）、荷载8（二）、结构层KL计算9（三）、结构层KL计算14（四）、结构层KL计算18（五）、结构层主、次梁交接处验算22（六）、结构层KL模板设置23（七）、结构层楼板、模板计算23A）现浇板板底模板以及支架计算23B）结构层WL计算28C）立杆基础承载力的计算33d) 关于立杆基础承载力的说明（八）、混凝土墙体的施工以及模板支架计算33（九）、柱子模板布置 37九、应把握的主要施工环节38十、进度计划、监测点、应急预案40一、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 （DB33/1035-2006） 2、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 3、本工程施工图纸 4、浙江省“建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见” 5、本工程施工组织设计二、修改说明（经专家论证的方案，需要作此说明）本案经专家论证后，在以下几处作了修改：（注意加强针对性）1、 架体构造：1）对砼墙体（ ）部位支模架水平杆件的连接采取了构造措施；2）在标高（ ）米结构层洞口内，将竖向剪刀撑贯通设置。3) 强调了梁底中间增加的立杆必须对接。4）增加了（ ）部位的方木楞数量。5）调整了（ ）部位立杆间距。6）明确了每（ ）步架体高度范围内满铺脚手片封闭，以防止高处坠落。7) .2、施工顺序：1）对最底层支模架的加固时间，明确了应在标高（ ）米结构层浇灌以前进行，并明确在浇灌（ ）米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除。2）对（ ）米标高结构层的大梁浇灌顺序，作了（一次整浇或者二次浇灌）两种情况的考虑并且绘制了相应的操作图。 3) .3、 支模架操作图纸：1） 调整了立杆平面布置图，其中包括剪刀撑布置示意、立杆间距等，使竖向剪刀撑在楼面洞口处上下贯通、立杆间距进一步趋于结构计算尺寸。2） 增加了砼墙内、外支架的节点图。3） 细化了其他各节点详图。4） .三、工程概况 (注意如实介绍工程结构的主要特征)本工程为现浇钢筋混凝土（ ）结构，建筑平面呈（ ）形。LB( )米( )米；其结构布置如下：1、 标高（ ）米结构层板厚（ ）mm，梁截面最大尺寸( )( ) mm。 2、 标高（ ）米结构层板厚（ ）mm ，板上设置( )( ) mm洞口（ ）个，梁截面最大尺寸( )( ) mm。其线荷载=（ ）KN/m。已经(或者未)达到专家论证范围。3、 标高（ ）米（ ）米，设置了平面形状呈“（ ）”字形的钢筋混凝土墙体【将建筑平面分隔为（ ）个筒仓】，其中在标高（ ）米处设置了加强梁，梁截面尺寸( )( ) mm。4、 标高a3米结构层板厚（ ）mm，板上设置( )( )洞口mm( )个，梁截面最大尺寸( )( )mm。由于标高a2米结构层板上设置了( )( )洞口( )个，标高a3米结构层的承重支架不能落实在标高a2米结构层梁板上，而是要穿过标高a2米结构层梁板落实在标高a1米结构层梁板上，因此，标高a3米结构层支模架高度：一部分为（a3- a2）=h1米。另一部分为（a3- a1）=h2米，已经(或者未)达到专家论证范围。5、上述梁面除标高( )米结构层KL外和板面均在同一水平标高面上；所用结构混凝土均为预拌泵送混凝土。6、柱子截面尺寸：（储料仓部位） 标高( )米以下：KZ( ): ( )( )mm， KZ( ): ( )( ) mm标高( )米以上：KZ( ): ( )( )mm，7、混凝土墙体截面尺寸：标高( )米结构层梁面：外墙厚度( )mm，内墙厚度( )mm标高( )米结构层梁底：内、外墙厚度均为( )mm。墙厚度在标高( )( )米范围内呈线性收缩。8、梁板截面尺寸标高（m）梁编号截面尺寸（宽高）(mm)梁编号截面尺寸（宽高）(mm)板厚(mm)( )KL( )( )( )KL( )( )( )( )KL( )( )( )KL( )( )( )KL( )( )( )L()、L()( )( )( )( )( )( )( )WKL()、WKL()( )（ ）L（ ）（ ）（ ）（ ）L()（ ）（ ）四、模板及支架材料1、钢管：采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB / T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB / T3092）中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB / T700）中Q235A级钢的规定;2、扣件：必须符合国家标准钢管脚手架扣件（GB158311995）的规定，在使用前应进行测试，其测试结果符合标准要求后才能使用。3、胶合板：应符合混凝土模板用胶合板（GB/T 176561999）质量与技术要求。4、方木愣：材质不应低于III 等材，存在腐朽、折裂、枯节等疵病的木材不得使用；五、技术参数1、胶合板设计值：抗弯强度 f m = 15 N / mm 2, 抗剪强度 f t = 1.4 N / mm 2; 弹性模量 E =6000 N / mm 2。 2、方木愣设计值：抗弯强度 f m = 14 N / mm 2，抗剪强度 f t = 1.3 N / mm 2， 弹性模量 E = 9000 N / mm 2；3、钢管 截面特征值规 格 （mm）截面积A （mm 2）惯性矩I （mm 4）抗弯矩W（mm 3）回转半径i（mm）自 重（kg / m） 48 3.54.89 10 212.19 10 45.08 10 315.83.84 48 3.24.50 10 211.36 10 44.73 10 315.893.55 48 3.04.24 10 210.78 10 44.49 10 315.943.33 注：1）因考虑施工现场实际使用钢管的质量，在进行结构计算时均采用壁厚t=3.2mm技术参数进行验算。 2）钢管在使用前必须进行测试，其质量应符合标准要求时才能施工。钢管应进行防锈处理。 Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗弯 f（N / mm 2）抗压f c（N/ mm 2）弹性模量E（N / mm 2）2052052.06 10 5 4、 扣件承载力设计值（kN）项目承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00注：考虑施工现场实际使用扣件的质量，在进行结构抗滑移强度计算时： 单扣件按标准设计值8.000.8=6.40kN计，双扣件按28.000.75=12kN计。六、技术要求1、底层支模架的保留与加固：1）由于标高a1米结构层的上一层（标高a2米结构层）梁板尺寸均较大，根据“隔层拆模”的工艺要求并考虑到标高a1米结构层梁板承受上部荷载(含标高a1米a2米的支模架自重、标高a2米楼面梁板自重、标高a2米楼面施工活荷载)能力不足，因此本案确定：在浇灌a1米结构层以前，首先按标高a2米结构层立杆平面布置图的对应位置对底层支模架进行加固，在浇灌a2米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除；2）由于标高a2米结构层的楼面板上开有洞口，标高a3米结构层梁板的承重支架有一部分不能落实在a2米结构层楼面上，而是要穿过此层楼面板的洞口落实在标高a1米结构层的楼面梁板上，因此，标高a3米结构层梁板砼浇灌并达到设计强度的75%之前，最底层承重支架应保留相应部位大粱下面的立杆。 2、模板及支架构造： 1）、柱模板：采用18厚（计算时取实际厚度15）九夹板，5060mm方木楞拼组，方木楞（或钢管）横向间距150200，柱箍采用4根483.5（计算按483.2）钢管，其间距：底道距地200，以上各道400左右，当柱截面尺寸大于600时，中部加增加双钢管、12对拉螺栓一道（尔后柱截面尺寸每增加300应增加双钢管以及对拉螺栓一道），3形加厚板、双螺母；柱截面尺寸每增加300应增加双钢管以及对拉螺栓一道。2）墙模板：采用18厚九夹板，5060mm方木楞拼组，内愣垂直放置，间距( )，墙箍水平放置，间距( )，其间设置12300对拉螺栓，3形加厚板、双螺母固定。3）、梁模板：底模采用18厚（计算时取实际厚度15）九夹板加5060方木楞，间距约250左右，具体为：梁宽250用2根，300400用3根，450600则根据后附的图纸选用（3根）；侧模用18厚九夹板加5060方木内楞250（沿梁高），外楞亦采用5060方木楞，沿梁长间距约500，在梁高600时，外楞外侧再用双根483.5钢管，沿梁300设12对拉螺栓一道（尔后梁高每增加300则增加双钢管以及对拉螺栓一道），3形加厚板、双螺母、纵向间距450500；梁支架立杆数量及间距以及纵向水平杆上是否增设小横杆等，由计算确定；水平杆步距1800，纵横水平杆呈井字形拉通。4）、楼板模板：18厚九夹板（计算时取实际厚度15），5060方木楞250300，其下大横杆采用483.5（计算按483.2）钢管，可锻铸铁扣件连接，立杆间距由计算确定，水平杆（含扫地杆）纵横设置成井字状。5)、承重架：采用483.5钢管（计算按483.2）满堂架，严格按建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）规定搭设，梁底中部加设的立杆只能对接，禁止搭接。每根立杆底设垫块，无脱空、吊脚、无“骑马杆”，步距1800，水平杆呈井字形拉通，按轴线布设纵横竖向落地剪刀撑和四周封闭形落地剪刀撑，并在适当的位置设置水平剪刀撑。（详剖面图）应特别注意:本工程结构上设置了“( )”字形砼墙体以后，应保持支模架的连续性和稳定性，其措施为：“( )”字形砼墙体以内，水平杆每步架体至少联通4根，其余的水平杆（可以采用搭接方式）与墙体顶紧。“( )”字形砼墙体以外，在对拉螺栓的双钢管内侧设置穿孔角钢，支模架水平杆焊接在角钢上（见详图）。6）剪刀撑：模板支架高度超过4米的应设置剪刀撑A)竖向落地剪刀撑构造要求：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆（或沿大梁所在轴线）设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置（具体见平面布置图和剖面图）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，剪刀撑斜杆与地面倾角呈450600，倾角为450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾角为450时，则不应超过5根，剪力撑必须落地在坚硬的地基上。 剪立撑斜杆的接头必须采用搭接方式，接长处不应小于三个扣件，连接固定搭接长度不应小于1.00 m，禁止采用对接连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，不得遗漏；旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150 mm ；底部斜杆的下端应置于固定物上，不得悬空；B）水平剪刀撑构造要求： 模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（具体见平面布置图和剖面图）剪刀撑的接头与连接同竖向剪刀撑。水平剪刀撑有斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。7）立杆接长：梁底中间增加的立杆只能对接，禁止搭接。其余立杆除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定： a)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。 b)搭接长度不应小于1米，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，c)立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.8）、对跨度4m的梁、板模板，起拱高度为跨度的2/1000。 9）、用短钢管抱箍使架体与已达足够强度（C15）柱或墙可靠连接。 3、施工管理及检查验收：1）施工顺序梁、板、柱结构：先浇灌混凝土柱，待柱混凝土达到设计强度的75%以上，再整体浇灌梁、板混凝土，柱的水平施工缝留置在梁底以下50mm处；梁、板、墙（含柱）结构：同时浇灌墙、柱混凝土，待墙、柱混凝土达到设计强度的75%以上，再整体浇灌梁、板混凝土，墙、柱的水平施工缝留置在梁底以下50mm处；同一结构层中，当梁顶面标高高于楼板面标高时，在与设计沟通并经设计同意后，砼可分为二次浇灌。若结构不允许二次浇灌，则安装吊模施工，见图示。2）技术交底：模板支架搭设前，由项目技术负责人依据本案向操作人员进行书面的技术、安全交底并做好签证记录。3）材料质量与操作要求：加强材料的现场验收；对严重锈蚀、变形或裂缝的钢管和脆裂、变形的扣件应剔除报废，对有轻微缺陷的钢管应修整。 及时做好钢管扣件的送样检测；并根据检测结果采取相应的加固处理措施。 扣件拧紧力矩应符合4065N-m要求。梁底横杆与立杆的连接处以及楼板底部的扣件要全部检查。混凝土浇筑尽可能由中心向两边对称、均匀、分层浇筑。为了减少泵送混凝土对模板的冲击力，在施工操作时，控制单位时间内平均泵送混凝土量 40 m 3 / h；混凝土输送管出口距水平模板面的垂直高度h1.2 m。 4）、施工安全（1）人员要求（a）、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特殊作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业登高工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；（b）、必须服从管理人员的安排，遵守项目部各项安全管理规定和制度，进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施，不得穿拖鞋，必须穿防滑鞋上高空，严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；（c）、必须负责搭设前和搭设后的检查工作；（d）、听从管理人员安排，积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。(2)架体的隔离封闭：支模架沿高度方向每隔（ ）步满布脚手片封闭，防止高处坠落。5）、模板的拆除1）对于承重梁、板结构，根据浇筑混凝土强度达到设计强度的规范要求后，方可拆模，已浇混凝土的强度则应根据拆模试块的实际强度决定，严禁凭经验估计强度拆模。2）拆除应由上而下逐步进行，禁止上下层同时作业；分段拆除的高差不应大于2步；3）禁止将钢管、扣件由高处抛掷到地面；6）、检查验收：支模架投入使用前先由项目部按（DB33/1035-2006）附录表模板支架验收记录表做好验收签证后报公司质安科复查并报监理核查。 本“技术要求”中加黑的字体内容为施工交底的重点，应严格实施。七、支模架操作图纸（共十六张附后）八、承重支模架（含砼墙）计算（一）、荷载 1、永久荷载标准值 楼板木模板自重标准值 G1k = 0.30 kN / m 2; 梁模板（含木楞）自重标准值为G1k =0.50 kN / m 2 新浇筑混凝土自重标准值，按普通级别混凝土考虑取G 2k = 24.00 kN / m 3; 钢筋自重荷载标准值G 3k采用下列数值：楼板1.10 kN / m 3、梁1.50 kN / m 3； 2、可变荷载标准值 施工人员及小型设备标准值为Q1k = 1.00 kN / m 2（均布）； 振动砼时产生的荷载标准值Q2k，对水平面模板采用2.00 kN / m 2, 对垂直面模板采用4.00 kN / m 2; 3、荷载分项系数 永久荷载的分项系数，取 = 1.2或1.35(根据永久荷载效应控制组合决定); 可变荷载的分项系， 取 = 1.4; 计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。 4、荷载效应组合模板及其支架荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度和变形永久荷载（不包括支架自重）+施工均布荷载立杆稳定永久荷载（包括支架自重）+施工均布荷载永久荷载（包括支架自重）+0.85（施工荷载+风荷载）（下述为某工程计算实例）（二）9.5米处KL3计算 bh=600mm1550mm (构造：梁底方木楞5根，立杆纵距450，横距1100，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加2根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)1 现浇梁底1#木楞强度、挠度计算1 ) 荷载计算（按梁bh=0.60m1.55m）永久均布线荷载标准值：模板自重：G1k=0.30.25+0.5(0.60+21.15)=1.56 kN/m,混凝土自重：G2K=24.00（0.601.55）+24.000.40.25=25.92 kN/m,钢筋自重：G3k=1.50（0.601.55）1.10.40.25=1.52 kN/m,标准值：=29.0 kN/m，设计值q1=1.3529.0=39.15 kN/m.可变均布线荷载：施工人员及设备荷载：Q1K=1.0（0.6+0.1252）=0.98 kN/m, Q2K=2（0.6+0.1252）=1.95kN/m.标准值：=2.93kN/m，设计值q2=1.42.93=4.10 kN/m. 2 ）内力分析按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。计算简图如下：计算得 M min = MB、C =（0.10 q 1L 20.117q 2 L 2）=（0.10 39.15 + 0.117 4.1）0.152 =0.10kN.m ;M max = MAB、CD = （0.08 q 1L 20.101q 2 L 2）=（0.08 39.15 + 0.101 4.1）0.152 =0.08kN.m; Q max = Q B、C =（0.60 q 1L0.617q 2 L）=（0.60 39.150.617 4.1）0.15 = 3.9 kN;R max = R B、C =（1.10 q 1 L1.20 q 2 L）=（1.10 39.151.20 4.1）0.15=7.2 kN;（负号表示受力方向与假设的方向相反）比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。3 ） 强度计算木楞的几何截面性质计算：木楞截面面积：A =5bh =55060 =15000 mm 2;抗弯模量：W = 5bh 2/6 = 550 60 2/6 = 150000 mm 3;惯性矩: I = 5bh 3/12 = 550 50 3/12 =4500000 mm 4; max = | M | max W = 0.10106 150000=0.67N / mm 2。 0.83N / mm 2 f m = 15 N / mm 2。 max = 3 Q max / 2A = 33.9103（212000）=0.39N / mm 20.39N / mm 2 f t = 1.3 N / mm 2。 （满足） 4 ） 挠度验算（取标准值）最大挠度 v max = k q l 4/100EI = (0.67729+0.992.93)150 4 /( 100 9000 4500000=0.002mm v = l / 250 = 150 / 250=0.6mm 。结 论：计算结果符合挠度允许值。2 梁底钢管小横杆强度、挠度计算1 ） 荷载计算梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载P（集中荷载）= R max = RB、C =7.2 kN, 近似化为均布荷载 q =7.2/ 0.6=12.00 kN/m;2 ） 内力分析按三跨连续梁进行内力分析（梁底加2根小横杆） 计算简图如下：（查建筑静力计算手册，当L2/L1=0.6/0.25=2.4时，弯矩系数Km0.37） 计算得M max = MB、C =0.37q L12=0.37120.25 2=0.31 kN.m;Q max = R B q L2/2=120.6/2=3.6kN; (剪力和支座反力按简支梁简化计算) 3）强度计算 max = M max W=0.31106/(4.73103)=76.11 N / mm 2 f = 205 N / mm 2;结 论：经计算强度符合要求.4）挠度验算（取标准值）最大挠度 v max =0.677 q L24/100EI=0.677(12/1.35)6004/（1002.0610511.36104） =0.33 v = 600/ 150=4mm （可以）3 现浇梁底钢管大横杆结构计算1 ）荷载计算梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。P=Rmax=3.6kN; q=1.350.0384=0.05 kN /m2 ）内力计算现按三跨连续梁计算计算得 M min = MB、C =0.267PL-0.10 q L 2=0.2673.60.45-0.110.050.45 2=0.43 kN.m;M max = M AB、CD =0.244PL+0.08 q L2 =0.2443.60.45+0.080.050.45 2 =0.4 kN.m ; Q max = Q B、C =1.267P+0.60 q L =1.2673.6+0.60.050.45=4.57 kN;R max = R B、C =2.267P+P+1.10ql=2.2673.6+3.6+1.100.050.45=11.79 kN。（负号表示受力方向与假设的方向相反） 取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。3 ) 强度计算 max =| M | max / W =0.43106（4.73103）=90.91 N/mm2 f = 205 N / mm 2。 max = 4 | Q | max / 3A=(44.57103)(34.5102)=13.54 N / mm 213.54 N / mm 2 f = 120 N / mm 2。结 论：强度符合要求。4 ) 挠度验算（取标准值）最大挠度 v max = (1.883PL3+0.677 q l 4 ) /100 E I =1.883(3.6/1.35)1034503+0.677(0.05/1.35)4504 /(1002.0610511.36104) = 0.26mm 0.26mm v = 450/ 150=3mm （满足）4、梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算R R c 其中 R c 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN考虑扣件的实际质量，设计值 取8.000.8=6.40kN； R 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。根据上述计算，得R = R max =11.79kN2 RC=12.0 kN;结 论: 采用双扣件，抗滑移满足要求。5、现浇梁底立杆强度和稳定验算：1 ） 荷载计算在本方案中，梁底中立杆是所承受的荷载的主要部分，故只需对中立杆进行强度和稳定验算即可。中立杆承受的梁底小横杆支座力R1=11.79kN设梁底支架架体高度为H2,则架体单立杆自重荷载设计计算值RZ=1.2 H2gk=1.2(4.5-1.55)0.15=0.52kN.梁底立杆承受的总设计荷载：P= R1+ RZ=11.79+0.52 =12.31 kN.2 ） 强度验算 立杆按中心受压构件计算 max =PA=12.311034.5102=27.36 N / mm 2 f = 205 N / mm 2 ;结 论：经计算，立杆强度满足要求;3 ） 稳定验算 在建筑内部架设支模架，并在敞开式或半敞开式的情况下，通常可以不考虑组合风荷载。应用公式：Nut / . A.Kh f 式中 N 计算立杆段的轴向总设计荷载 N = P = 12.31kN。 轴心受压构件稳定系数 由=l0/i 查表采用 Kh 高度调整系数 本案：由于支模架计算高度=4.5米Kh=1+0.001（H-4）-1=1/1+0.005(H-4)=1/1+0.005(4.5-4)=0.998 则：l0=kuh=1.1631.2721800=2663mm =l0/i=2663/15.89=168 查表得： =0.251 max = 1.05Nut / .A.Kh =1.0512.31103/ (4500. 2510.998) =114.67N / mm 2 f = 205 N / mm 2。（可以）（三）标高9.50米处：KL2 bh=600mm1100mm (构造：梁底方木楞5根，立杆纵距600，横距1000，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加1根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)1、现浇梁底1#木楞强度、挠度计算1）荷载计算（bh=0.60m1.10m）永久均布线荷载标准值：模板自重：G1k=0.5(0.6+21.1)=1.4kN/m,混凝土自重：G2K=24.00（0.61.1）=15.84kN/m,钢筋自重：G3k=1.50（0.61.1）=0.99kN/m,标准值：=18.23kN/m，设计值q1=1.3518.23=24.61kN/m.可变均布线荷载：施工人员及设备荷载：Q1K=1.00.6=0.6kN/m, Q2K=20.6=1.2kN/m.标准值：=1.8 kN/m，设计值q2=1.41.8=2.52kN/m.2）内力分析按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。计算简图如下：计算得 M min = MB、C =（0.10 q 1L 20.117q 2 L 2）=（0.10 24.61 + 0.117 2.52）0.302 =0.25 kN.m ;M max = MAB、CD = （0.08 q 1L 20.101q 2 L 2）=（0.08 24.61 + 0.101 2.52）0.302 =0.2kN.m; Q max = Q B、C =（0.60 q 1L0.617q 2 L）=（0.60 24.610.617 2.52）0.30 = 4.9kN;R max = R B、C =（1.10 q 1 L1.20 q 2 L）=（1.10 24.611.20 2.52）0.30=9.03kN;（负号表示受力方向与假设的方向相反）比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。3 ） 强度计算木楞的几何截面性质计算：木楞截面面积：A =5bh =55060 =15000 mm 2;抗弯模量：W = 5bh 2/6 = 550 60 2/6 = 150000 mm 3;惯性矩: I = 5bh 3/12 =550 60 3/12 =4500000mm 4;最大正应力 max = | M | max W = 0.25106 150000=1.67N / mm 2 f m = 15 N / mm 2。最大剪应力 max = 3 Q max / 2A = 34.9103（215000）=0.49N / mm 20.49N / mm 2 f t = 1.4 N / mm 2 （满足）4 ） 挠度验算（取标准值）最大挠度 v max = k q l 4/100EI = (0.67718.23+0.991.8)300 4 /( 100 9000 4500000=0.028mm v = l / 250 = 300 / 250=1.2mm 。（满足）2、 梁底钢管小横杆强度、挠度计算1 ） 荷载计算梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载P（集中荷载）= R max = RB、C =9.03kN, 近似化为均布荷载 q =9.03/0.6=15.05 kN/m;2 ) 内力分析按三跨连续梁进行内力分析 （梁底增加2根小横杆）计算简图如下：（查建筑静力计算手册，当L2/L1=0.6/0.25=2.4时，弯矩系数Km0.37）计算得 M max= MB、C = MC、D=0.37 q L12=0.3715.050.20 2=0.19kN.m;Q max =R max = R B、C q L2/2 =15.050.6/2=4.51kN;(剪力和支座反力按简支梁简化计算)3 ) 强度计算 max = M max W=0.19106/(4.73103)=40.17 N / mm 2 f = 205 N / mm 2;结 论：经计算强度符合要求.4）挠度验算（取标准值）最大挠度 v max =0.677 q L24/100EI=0.677(15.05/1.35)6004/（1002.0610511.36104） =0.42 v = 600/ 250=4mm （可以）3、 现浇梁底钢管大横杆结构计算1 ）荷载计算梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。P=Rmax=4.51kN; q=1.350.0384=0.05 kN /m2 ）内力计算现按三跨连续梁计算计算得 M min = MB、C =0.15PL-0.10 q L 2=0.154.510.60-0.100.050.60 2=0.41 kN.m;M max = M AB、CD =0.175PL+0.08 q L2 =0.1754.510.60+0.080.050.60 2 =0.48 kN.m ; Q max = Q B、C =0.65P+0.60 q L =0.654.51+0.600.050.60=2.95 kN;R max = R B、C =1.15P+1.10ql=1.154.51+4.51+1.100.050.60=9.73kN。（负号表示受力方向与假设的方向相反） 取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。3 ） 强度计算 max =| M | max / W =0.48106（4.73103）=101.43 N/mm2 f = 205 N / mm 2。 结 论：强度符合要求。4 ） 挠度验算（取标准值）最大挠度 v max = (1.146PL3+0.677 q l 4 ) /100 E I =1.146（4.51/1.35）1036003+0.677（0.05/1.35）6004 /(1002.0610511.36104) = 0.35mm 0.35mm v = 600 / 150=4mm （满足） 4、 梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算R R c 其中 R c 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN 考虑扣件的实际质量，设计值取8.000.8=6.40kN； R 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。根据上述计算，得R = R max =9.73kN 2RC=12.0 kN;（可以）5、现浇梁底立杆强度和稳定验算：1 ） 荷载计算在本方案中，梁底中立杆是所承受的荷载的主要部分，故只需对中立杆进行强度和稳定验算即可。中立杆承受的梁底梁底钢管大横杆支座力R1=9.73kN设梁底支架架体高度为H2,则架体单立杆自重荷载设计计算值RZ=1.2 H2gk=1.2(4.5-0.9)0.15=0.65kN.梁底立杆承受的总设计荷载：P= R1+ RZ 2=9。73+0.65 =10.38 kN 2 ） 强度验算 立杆按中心受压构件计算 max =PA=10.381034.5102=23 N / mm 2 f = 205 N / mm 2 ;（可以）3 ） 稳定验算有：max = 1.05Nut / .A.Kh Kh高度调整系数Kh=1+0.001（H-4）-1=1/1+0.005(H-4)=1/1+0.005(4.5-4)=0.998则：l0=kuh=1.1631.2721800=2663mm =l0/i=2663/15.89=168 查表得： =0.251 max = 1.05Nut / .A.Kh =1.0510.38103/ (4500. 2510.998) =96.69N / mm 2 f = 205 N / mm 2。（可以）（四）标高9.50米处：KL6 bh=550mm900mm (构造：梁底方木楞5根，立杆纵距600，横距950，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加1根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)1、现浇梁底1#木楞强度、挠度计算1）荷载计算（bh=0.55m0.9m）永久均布线荷载标准值：模板自重：G1k=0.5(0.55+20.9)=1.18kN/m,混凝土自重：G2K=24.00（0.550.9）=11.88kN/m,钢筋自重：G3k=1.50（0.550.9）=0.74kN/m,标准值：=13.8 kN/m，设计值q1=1.3513.8=18.63kN/m.可变均布线荷载：施工人员及设备荷载：Q1K=1.00.55=0.55kN/m, Q2K=20.55=1.1kN/m.标准值：=1.65 kN/m，设计值q2=1.41.65=2.31kN/m.2）内力分析按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。计算简图如下：计算得 M min = MB、C =（0.10 q 1L 20.117q 2 L 2）=（0.10 18.63 + 0.117 2.31）0.302 =0.19 kN.m ;M max = MAB、CD = （0.08 q 1L 20.101q 2 L 2）=（0.08 18.63 + 0.101 2.31）0.302 =0.15kN.m; Q max = Q B、C =（0.60 q 1L0.617q 2 L）=（0.60 18.630.617 2.31）0.30 = 3.72kN;R max = R B、C =（1.10 q 1 L1.20 q 2 L）=（1.10 18.631.20 2.31）0.30=6.87kN;（负号表示受力方向与假设的方向相反）比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。3 ） 强度计算木楞的几何截面性质计算：木楞截面面积：A =5bh =5060 =15000 mm 2;抗弯模量：W = 3bh 2/6 = 350 60 2/6 = 150000 mm 3;惯性矩: I = 3bh 3/12 =350 60 3/12 =4500000mm 4;最大正应力 max = | M | max W = 0.19106150000=1.26N / mm 21.26N / mm 2 f m = 14 N / mm 2 （满足）最大剪应力 max = 3 Q max / 2A = 33.72103（27500）=0.75N / mm 20.75N / mm 2 f t = 1.3 N / mm 2 （满足）4 ） 挠度验算（取标准值）最大挠度 v max = k q l 4/100EI = (0.67713.8+0.991.65)300 4 /( 100 9000 4500000)=0.06mm v = l / 250 = 300 / 250=1.2mm （满足）2、 梁底钢管小横杆强度、挠度计算1 ） 荷载计算梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载P（集中荷载）= R max = RB、C =6.87kN, 近似化为均布荷载 q =6.87/0.55=12.48 kN/m;2 ) 内力分析按三跨连续梁进行内力分析 （梁底加2根立杆）计算简图如下：计算得 M max= MB、C = MC、D=0.37 q L12=0.3712.480.25 2=0.29kN.m;Q max =R max = R B、C q L2/2 =12.480.55/2=3.43kN;(剪力和支座反力按简支梁简化计算)3 ) 强度计算 max = M max W=0.29106/(4.73103)=61N / mm 2 f = 205 N / mm 2;结 论：经计算强度符合要求.4）挠度验算（取标准值）最大挠度 v max =0.677 q L24/100EI=0.677(12.48/1.35)5504/（1002.0610511.36104） =0.25 mm v = 550/ 150=3.6mm （可以）3、 现浇梁底钢管大横杆结构计算1 ）荷载计算梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。P=Rmax=3.43kN; q=1.350.0384=0.05 kN /m2 ）内力计算现按三跨连续梁计算计算得 M min = MB、C =0.15PL-0.10 q L 2=0.153.430.60-0.100.050.60 2=0.31 kN.m;