丽海豪园高支模施工方案.doc

季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 0 佛山市禅城区丽海豪园工程佛山市禅城区丽海豪园工程 高高 支支 模模 施施 工工 方方 案案 编 制 湛江粤西建筑工程有限公司 编 制 人 审 核 人 审 批 人 编制日期 二 壹贰年十月十日 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 1 目录目录 1 工程概况工程概况 3 2 工程设计概况 工程设计概况 3 3 方案的编制依据方案的编制依据 3 4 高支模施工情况高支模施工情况 4 5 施工部署施工部署 4 5 1 安全防护领导小组安全防护领导小组 4 5 2 方案设计的思路方案设计的思路 5 5 3 搭设及拆除施工工艺搭设及拆除施工工艺 5 5 3 1 施工工艺流程施工工艺流程 5 5 3 2 拆除施工工艺拆除施工工艺 5 6 安全施工措施安全施工措施 6 6 1 材质及其使用要求材质及其使用要求 6 6 2 搭设的安全措施搭设的安全措施 6 6 3 施工作业的安全措施施工作业的安全措施 6 6 4 拆除的安全措施拆除的安全措施 6 6 5 文明施工措施文明施工措施 7 7 1 材料选用 材料选用 8 7 2 顶板模板 顶板模板 8 7 3 梁模板 梁模板 11 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 2 8 模板设计计算的相关参数 模板设计计算的相关参数 13 8 1 计算假定 计算假定 13 8 2 计算参数 计算参数 14 8 3 模板及支撑系统的相关参数 模板及支撑系统的相关参数 14 9 柱模板的设计计算 柱模板的设计计算 14 9 1 模板侧压力计算 模板侧压力计算 15 9 2 验算柱模板验算柱模板 夹板夹板 的强度和刚度 的强度和刚度 15 9 3 验算内楞 木方 的强度和刚度验算内楞 木方 的强度和刚度 15 9 4 验算外楞验算外楞 双排钢管双排钢管 的强度和刚度 的强度和刚度 16 9 5 验算对拉螺栓的强度 验算对拉螺栓的强度 17 10 板模板的设计计算 板模板的设计计算 17 10 1 120 150 厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 17 11 200 600 梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书 24 12 高支模搭设施工安全措施 高支模搭设施工安全措施 32 13 技术要求 技术要求 33 14 安全要求 安全要求 34 15 质量保证措施 质量保证措施 35 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 3 1 工程概况工程概况 工程名称 季华三路南侧 凤凰路西侧 B 地块 1 栋 4 栋 建设单位 佛山联诚银海豪园房地产投资开发有限公司 设计单位 广东南海城乡建筑设计有限公司 监理单位 广州市宏业金基建设监理咨询有限公司 施工单位 湛江市粤西建筑工程公司 工程地址 佛山市祥禅城区季华三路南侧 凤凰路西侧 工程结构 框剪结构 18 层 建筑面积 2 工程设计概况 工程设计概况 本项工程分为 1 栋 4 栋商住 18 层 总高度为 60 75 米 层高 3 米 首层为商铺和 架空层 总建筑面积平方米 地上结构 18 层 首层高 5 8m 6 9 米 标准层高 3m 基本结构参数 1 桩基类型 预制预应力管桩 AB 型 桩长 20 30m 桩径 500 125 总数量 227 根 2 主要结构尺寸 梁 200mm 600mm 200mm 550mm 200mm 500mm 板厚 150 120mm 柱 310mm 2100mm 250mm 3700mm 250mm 2100mm 3 混凝土强度等级 基础 C35P8 首层墙柱 C45 梁板 C30 3 方案的编制依据方案的编制依据 1 施工图纸 2 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 3 建筑施工手册 第四版缩印本 4 木结构工程施工质量验收规范 GB50206 2002 5 建筑施工安全检查标准 JGJ59 99 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 4 6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 7 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 8 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 9 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80 91 4 高支模施工情况高支模施工情况 本工程高支模的施工部位 1 栋 4 栋楼首层 层高为 5 8 6 9 米 钢筋混凝土框 剪结构 结构构造按七度二级设防 投影面积为 1384 1M2 钢混凝土梁 最大尺寸 200 600 支模高度为 6 05m 跨度最大 8 8 米 楼板厚 120 模板支撑体系用 48 3 5 满堂红钢管扣件搭设 步距 1500 梁下立杆顶用可调支撑托 板下立杆顶用 双扣件 18 厚胶合板 次楞均用 50 100 方木 施工方法如下 1 120 厚楼板下 立杆纵 横向间距 1000 板底次楞 50 100 方木 350 主楞单钢管 立杆靠梁两侧距梁边尺寸为 250 计算书见附件 2 200 600 梁下 梁底居中设 2 根承重立杆 沿梁长方向间距 1000 次楞 50 100 方木 200 平行梁截面搁置 主楞双钢管 计算书见附件 3 垂直剪刀撑 外立面沿支架四周长度和高度方向均应连续设置 中部纵横方向每 隔 4 排立杆设置一道 水平剪刀撑 从顶层开始向下每隔 2 步设置一道 结合其结构体型 施工中其模板及其支撑的刚度 强度 稳定性 抗倾覆及承载力 均有较高要求 需确保施工过程中模板及支撑系统的安全与稳定 本方案主要针对最不利结构的高支模进行验算 其它部位参照执行 5 施工部署施工部署 5 1 安全防护领导小组安全防护领导小组 安全生产 文明施工是企业生存与发展的前提条件 是达到无重大伤亡事故的 必然保障 也是本工程项目部创建 安全生产 文明施工工地 的根本要求 为此项目 部成立以生产经理为组长的安全防护小组 其机构组成 人员编制及责任分工如下 组 长 庄帝福 项目生产经理 负责协调工作 副组长 梁康玉 项目技术负责人 负责技术部署 现场施工 总指挥 组 员 李俊峰 项目总施工 现场指挥 技 术交底 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 5 杨阳元 施工员 杨木胜 质检员 林海明 专职安全员 质量 安全检查 5 2 方案设计的思路方案设计的思路 1 设计原则 实用性 主要应保证混凝土结构的质量 模板接缝严密 不漏浆 构件的形 状尺寸和相互位置的正确 模板的构造简单 支拆方便 安全性 保证在施工过程中不变形 不破坏 不倒塌 经济性 针对工程的具体情况 因地制宜 就地取材 确保工期 质量的前 提下 尽量减少一次性投入 增加模板周转 减少支拆用工 实现文明施工 2 结合本工程结构形式 实际施工特点 高支模均采用满堂红门式钢管脚手架 进行搭设 水平方向使用 48 3 5 的钢管连系加强 水平杆又与每层在梁內预埋的钢 管扣件连结 并设置交叉剪刀撑 在顶部使用可调 U 型顶托 底部使用模板垫片支撑混 凝土面上 3 根据以往工程的施工经验 结合 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 的要求 项目部组织有关人技术员进行技术分析 制定草案 选择最不利矩形计算并兼 顾代表性的部位进行结构验算 梁选择 钢筋混凝土梁 跨度 层高 截面尺寸最大的 进行验算 梁层高取 6 0m 最大截面取 200 600 梁跨度取 8 8m 5 3搭设及拆除施工工艺搭设及拆除施工工艺 5 3 1 施工工艺流程 工艺流程为 场地清理 材料配备 设置底座 搭满堂脚手架 剪刀撑 水平兜网 作业平台 防护栏杆 模板及其垫木安装 定距定位 根据梁的位置确定每排脚手架的纵横走向 并根据脚手架离结构立面的 距离拉出立杆位置 做好标记 底座应准确放在定位线上 并铺放平稳 相邻立杆应互 相看齐 同排立杆应通视 连线与墙面垂直 支撑脚手架搭设完成后检查立杆的垂直度 倾斜度不得超过脚手架高度的 1 500 5 3 2 拆除施工工艺 拆除程序应遵循由上而下 先搭后拆的原则 不准分立面拆架或在上下两步同 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 6 时拆架 做到一步一清 一杆一清 所有连墙杆等应随架子拆除同步下降 严禁先将连 墙杆整层或数层拆除后再拆架子 分段拆除高差不应大于两步 如高差大于两步 应增 设连墙件加固 6 安全施工措施安全施工措施 6 1 材质及其使用要求材质及其使用要求 1 钢管及其配件的规格 性能及质量应符合现行行业标准 建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 的规定 按本方案附录 A 的规定进行质量 类别判定 维修及使用 钢管有严重锈蚀 压扁或裂纹的不得使用 禁止使用有脆裂 变形 滑丝等现象的 扣件 钢管材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准 碳素结构钢 GB T700 中 Q235A 钢的规定 相应的扣件规格也应为 48mm 2 扣件的紧固程度应在 40 50N m 并不大于 65N m 对接扣件的抗拉承载 力为 3kN 扣件上螺栓保持适当的拧紧程度 对接扣件安装时其开口应向内 以防进雨 3 各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于 100mm 6 2 搭设的安全措施搭设的安全措施 1 底座下的砼地面必须满足承载力要求 达到设计强度的 75 以上 后才能 进行上部脚手架搭设 2 搭设过程中划出工作标志区 禁止行人进入 统一指挥 上下呼应 动作协 调 严禁在无人指挥下作业 当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方 并得到允 许 以防坠落伤人 3 架子必须配合施工进度搭设 未完成的架子在每日收工前要确保架子稳定 4 在搭设过程中由施工员 架子班长等进行检查 验收和签证 6 3 施工作业的安全措施施工作业的安全措施 1 任何班组长和个人 未经同意不得任意拆除架子部件 2 搭设过程中不允许多层同时作业 3 各作业层之间设置可靠的防护栏杆 防止坠落物体伤人 4 定期检查架子 发现问题和隐患时必须在施工作业前及时维修加固 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 7 6 4 拆除的安全措施拆除的安全措施 1 拆架前 全面检查待拆的架子 根据检查结果拟订出作业计划 报请批准 进 行技术交底后才准作业 2 拆除前必须察看施工现场环境 包括架空线路 外脚步手架 地面的设施等各 类障碍物 地锚 缆风绳 连墙杆及被拆架体各吊点 附件 电气装置情况 凡能提前 拆除的尽量除掉 3 拆除时要统一指挥 上下呼应 动作协调 当解开与另一人有关的结扣时应先 通知对方 以防坠落 4 拆除过程中不得中途换人 如必须换人时 应将拆除情况交代清楚后方可离开 每天拆架下班时不应留下隐患部位 5 拆除时严禁碰撞架子附近电源线 以防触电事故 6 所有杆件和扣件在拆除时应分离 不准在杆件附着扣件或两杆连着送到地面 7 所有脚手板应由外向里竖立搬运 以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人 8 拆下的零配件要集中装入袋子内 再吊下承料平台 拆下的钢管要绑扎牢固 双点起吊 严禁从高处抛掷 6 5 文明施工措施文明施工措施 1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽 高空作业系好安全带 穿防滑鞋 2 进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌 不得随意拆除的移动 3 严禁酒后上架作业 施工操作时精力集中 禁止开玩笑和打闹 4 架子搭设人员必须是经考试合格的专业架子工 上岗人员定期体检 体检合格 者方可上岗作业 凡患有高血压 贫血病 心脏病及其他不适于高空作业者一律不得上 架操作 5 上架作业人员均应走人行梯道 不准攀爬架子 6 防护栏杆 脚手板 安全网等设施影响作业班组支撑时 如需拆改时应由架子 工来完成 任何人不得任意拆改 7 架子验收合格后任何人不得擅自拆改 如需做局部拆改时须经安质部同意后由 架子工操作 8 不准推车在架子上跑动 塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动架子 9 拆除架子需使用电焊气割时 派专职人员做好防火工作 配备料斗 防止火星 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 8 和切割物溅落 10 架子使用时间较长 因此在使用过程中需要进行检查 发现基础下沉 杆件变 形严重 防护不全 拉接松动等问题要及时解决 11 施工人员严禁凌空投掷杆件 物料 扣件及其他物品 使用的工具要放在工具 袋内 防止掉落伤人 12 架子堆放场地做到整洁 摆放合理 专人保管 13 施工人员做到活完料净脚下清 确保架子施工材料不浪费 14 运至地面的材料应按指定地点随搭 拆 随运 分类堆放 当天搭 拆 当天 清 一层结构概况见下表 项目数值备注 最大模板支设高度 6 0 6 050 m 框梁截面最大值 200 600mm 框梁截面次大值 200 550mm 框柱截面最大值 310 3700 250 2100 mm 楼板厚度最大值 120 mm 150mm 7 模板 模架支设方案 模板 模架支设方案 7 1 材料选用 材料选用 1 模板 采用两面涂刷面膜的夹板 厚 18 mm 长 宽 1830 915 mm 2 楞条 小楞 50 100 mm 木方 大楞 48 3 5 mm A3 钢管 3 支撑 48 3 5 mm A3 钢管 直角 旋转卡扣 4 柱箍采用 48 3 5 mm 钢管做柱箍 7 2 顶板模板 顶板模板 模板采用木模板体系 模板采用 1830 915 18 光面红模板 底楞采用 50 100 木方 支撑系统采用钢管满堂支撑系统 设扫地杆 模板支撑采用 48 3 5 mm 钢管 搭设满堂支撑系统 楼板水平杆步距 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 9 1500 18 厚胶合板 50 100 mm 木方 离地 150 设置扫地杆 模板支撑最大搭设高度 为 5 88 6 米 板下木方间距 250 立杆的纵横的间距 1000 x1000 120 150 厚板双扣 件节点 全架高设置剪刀撑 斜撑角度应在 45 60 之间 每一排剪刀撑中相邻的两 个剪刀撑距离不大于立杆间距 相邻排剪刀撑间距不大于 3 立杆间距 满堂架周边另设 置一道剪刀撑 7 2 1 模架支架立面图 剪刀撑垫块 扫地杆距 地150mm 立杆间距 横杆步距1 5m 混凝土梁板 木方楞 立杆间距1 0m 150厚支撑垫层 20 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 10 7 2 2 梁板支撑图 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 11 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 12 7 2 3 模板拼接处节点图 7 3 梁模板 梁模板 梁模板体系采用木模体系 即木模采用 18 厚光面红模板 内楞采用 50 100 木方 外楞采用 48 钢管 当梁高 h 600mm 时 设一道螺杆 螺杆间距 550 不大于 500 mm 梁跨 L 4m 时 跨中起拱 3 1000 悬臂梁端部起拱 6 1000 梁下木方平行梁截面布置 间距均为 200mm 梁底每排设 2 根承重立杆 间距 500 沿梁长度方向间距 1000 侧模钉 50 100 木龙骨间距不大于 250mm 木龙骨外侧用双 48 钢管固定 两侧 用支顶保证梁 7 3 1 梁板模板图 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 13 7 3 2 梁模板阴角处理图 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 14 7 4 柱模板 柱模板 柱箍采用 2 48 3 5 mm 钢管做柱箍 间距为 400mm 自底面到柱高一半范围内 间距为 500mm 自顶面到柱高一半范围内 四周用钢管 8 铁丝与满堂架拉结 保证 柱模板的垂直度 水平拉结每 600mm 设置一道 模板 18mm 夹板 内楞 50 100mm 木方 间距为 300mm 外楞 双排 48 5 3 5mm 钢管对接加 间距为 400mm 自底面到柱高一半范围内 间距为 500mm 自顶面到柱高一半范围内 对拉螺栓 16 对拉螺栓 水平间距为 400mm 柱模板加固示意图如下 8 模板设计计算的相关参数 8 1 计算假定 计算假定 1 模板结构构件中的面板 大小楞均属受弯构件 按连续梁或简支梁计算 当构件 的跨度超过三跨时 可按三等跨连续梁进行计算 2 构件的惯性矩沿跨长恒定 3 支座是刚性的 不沉降 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 15 4 受荷跨荷载情况相同 并同时作用 8 2 计算参数 计算参数 根据 建筑施工手册 第四版 建筑施工计算手册 江正荣编著 有关的内容 计算过程所需数据如下 新浇砼的重力密度 c 25KN m3 考虑施工具体时间和混凝土本身特性 混凝土的初凝时间为 t0 4h 混凝土中加高效缓凝剂 故外加剂影响修正系数 1 1 2 混凝土塌落度为 140 160mm 用插值法求混凝土塌落度影响修正系数 2 1 15 160 150 1 15 1 0 150 90 1 175 8 3 模板及支撑系统的相关参数 模板及支撑系统的相关参数 本次施工模板支撑系统材料采用九夹板 木方 焊接钢管和对拉螺栓 根据 简明施工计算手册 第二版 混凝土结构工程 及相关规范和资料内容 确定所用材料相关参数如下 1 模板采用 18mm 夹板 有关力学计算参数如下 弹性模量 E 1 1 104N mm2 抗弯强度 fm 16 N mm2 抗剪强度 2 2 N mm2 2 支撑小楞采用 50 100mm 木方 有关力学计算参数如下 弹性模量 E 1 1 104N mm2 抗弯强度 fm 13N mm2 抗剪强度 1 4 N mm 3 支撑小楞的钢管采用双排 48 3 5mm 钢管 有关力学计算参数如下 弹性模量 E 2 1 105N mm2 抗弯强度 f 215N mm2 抗剪强度 110N mm2 A 489 mm2 I 12 19 104mm4 W 5 08 103mm3 4 对拉螺栓采用 16 14 螺栓 有关力学计算参数分别如下 容许拉力 N 24 5KN N 17 56KN 9 柱模板的设计计算 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 16 9 1 模板侧压力计算 模板侧压力计算 根据工程经验 柱砼的浇筑速度取 V 2 m m 混凝土塌落度为 140 160mm 用插值法求混凝土塌落度影响修正系数 2 1 175 最大侧压力 F1 0 22 c to 1 2 V 1 2 0 22 25 4 1 2 1 175 201 2 138 73 KN m2 F2 cH 25 6 92 173 0KN m2 F1 按规范规定取较小值 取 F 138 73KN m2作为对模板侧压的标准 并考虑倾倒砼 产生的水平荷载标准值 2KN m 侧向 4KN m 分别取荷载分项系数 1 2 和 1 4 则作 用于模板的总荷载设计值为 q 138 73 1 2 2 1 4 168 156KN m 考虑到模板结构 不确定因素较多 故不考虑荷载折减 同时也不考虑倾倒砼产生的荷载 取 q 138 73KN m2有效压头高度为 h F c 138 73 25 5 5m 9 2 验算柱模板验算柱模板 夹板夹板 的强度和刚度 的强度和刚度 柱模板按三跨连续梁计算 1 强度验算 跨中其最大弯距 Mmax qL2 10 138 73 1 0 0 2 10 0 55KN m 模板截面抵抗弯距 M W F fbh2 6 13 1000 182 6 12 64 KN m 0 55 KN m 符合要求 2 刚度验算 假定模板截面为 1000mm 18mm KqL4 100EI 0 677 138 73 2004 100 11000 1000 18 12 0 28mm0 444KN m 强度满足要求 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 17 KqL4 100EI 0 677 138 73 4004 100 11000 50 100 12 0 52mm Mmax 满足要求 2 刚度验算 1 146PL 100EI 1 146 11 10 1000 400 100 2 1 100000 12 19 10000 0 32 Mmax 因此强度满足要求 1 146PL 100EI 1 146 7 2 1000 400 100 2 1 100000 12 19 10000 L表示螺栓水平间距 注 F表示木枋作用于钢管的集中荷载 LLL FFF 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 18 0 204mm L 400 400 400 1mm 因此刚度满足要求 9 5 验算对拉螺栓的强度 验算对拉螺栓的强度 对拉螺栓取横向间距为 400mm 竖向为 400mm 按最大侧压力计算 采用直径 16 螺栓 每根螺栓承受的拉力 N 138 73 0 4 0 4 22 20KN N 24 5KN 故满足要求 柱自中间到柱顶的外楞间距为 500mm 螺栓间距为 400mm 均布荷载为 75KN m 按最大侧压力计算 每根螺栓承受的拉力 N 75 0 5 0 4 15KN N 故满足要求 柱模板及支撑系统符合强度和刚度要求 10 板模板的设计计算 10 1 120 150 厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据 1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 计算依据 2 施工技术 2002 3 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 模板支架搭设高度 为 6 0 米 板厚 120 150 50 100 木方间距 300 双扣件节点 搭设尺寸为 立杆的 纵距 b 1 00 米 立杆的横距 l 1 00 米 立杆的步距 h 1 50 米 采用 48 3 5 的钢 管搭设满堂模板支撑系统 图 楼板支撑架立面简图 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 19 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 静荷载标准值 q1 25 100 0 12 0 150 1 000 0 350 1 000 4 115 kN m 活荷载标准值 q2 1 000 1 500 1 000 2 500kN m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 本算例中 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 100 00 1 80 1 80 6 54 00cm3 I 100 00 1 80 1 80 1 80 12 48 60cm4 1 抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取 15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 100 1 2 4 115 1 4 2 500 0 300 0 300 0 076kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 076 1000 1000 54000 1 406N mm2 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 20 面板的抗弯强度验算 f f 满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 2 4 115 1 4 2 500 0 300 1 519kN 截面抗剪强度计算值 T 3 1519 0 2 1000 000 18 000 0 127N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算 T T 满足要求 3 挠度计算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 4 115 3004 100 6000 486000 0 077mm 面板的最大挠度小于 300 0 250 满足要求 二 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q11 25 100 0 150 0 300 1 130kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q12 0 350 0 300 0 105kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN m 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 21 经计算得到 活荷载标准值 q2 1 500 1 000 0 300 0 750kN m 静荷载 q1 1 20 1 130 1 20 0 105 1 481kN m 活荷载 q2 1 4 0 750 1 050kN m 2 木方的计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的 弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 2 531 1 000 2 531kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 2 53 1 00 1 00 0 253kN m 最大剪力 Q 0 6 1 000 2 531 1 519kN 最大支座力 N 1 1 1 000 2 531 2 785kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 5 00 10 00 10 00 6 83 33cm3 I 5 00 10 00 10 00 10 00 12 416 67cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 253 106 83333 3 3 04N mm2 木方的抗弯计算强度小于 13 0N mm2 满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 1519 2 50 100 0 456N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 22 最大变形 v 0 677 1 235 1000 04 100 9500 00 4166666 8 0 211mm 木方的最大挠度小于 1000 0 250 满足要求 三 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载 P 取木方支撑传递力 100010001000 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN 2 78kN AB 支撑钢管计算简图 0 721 0 937 支撑钢管弯矩图 kN m 2 393 0 143 支撑钢管变形图 mm 2 40 2 40 0 38 0 38 3 16 3 16 5 955 95 4 18 4 18 1 39 1 39 1 39 1 39 4 18 4 18 5 955 95 3 16 3 16 0 38 0 38 2 40 2 40 支撑钢管剪力图 kN 经过连续梁的计算得到 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 23 最大弯矩 Mmax 0 937kN m 最大变形 vmax 2 393mm 最大支座力 Qmax 10 126kN 抗弯计算强度 f 0 937 106 5080 0 184 50N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于 205 0N mm2 满足要求 支撑钢管的最大挠度小于 1000 0 150 与 10mm 满足要求 四 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取 8 0kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中 R 取最大支座反力 R 10 13kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 可以考虑采用双扣件 R 8 0 kN 时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN 时 应采用可调托座 五 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架钢管的自重 kN NG1 0 129 6 000 0 775kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录 A 双排架自重标准值 设计人员可根 据情况修改 2 模板的自重 kN 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 24 NG2 0 350 1 000 1 000 0 350kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 100 0 150 1 000 1 000 3 765kN 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 4 890kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 1 500 1 000 1 000 1 000 2 500kN 3 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1 20NG 1 4NQ 六 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 N 9 37kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 5 08 钢管立杆抗压强度计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 l0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 不考虑高支撑架 由公式 1 或 2 计算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 计算长度附加系数 按照表 1 取值为 1 167 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表 5 3 3 u 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 30m 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 25 公式 1 的计算结果 l0 1 167 1 700 1 50 2 976m 2976 15 8 188 345 0 203 9368 0 203 489 94 315N mm2 立杆的稳定性计算 f 满 足要求 公式 2 的计算结果 l0 1 500 2 0 300 2 100m 2100 15 8 132 911 0 386 9368 0 386 489 49 571N mm2 立杆的稳定性计算 f 满 足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由公式 3 计算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 计算长度附加系数 按照表 2 取值为 1 007 公式 3 的计算结果 l0 1 167 1 007 1 500 2 0 300 2 468m 2468 15 8 156 193 0 287 9368 0 287 489 66 670N mm2 立杆的稳定性计算 f 满 足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件 否则存在安全隐患 11 200 600 梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据 1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 计算依据 2 施工技术 2002 3 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 杜荣军 模板支架 搭设高度为 6 0 米 基本尺寸为 梁截面 B D 200mm 600mm 梁支撑立杆的纵距 跨度方向 l 500 立 杆的步距 h 1 50 米 50 100 平行于梁截面布置 间距 200 中立杆支撑托节点 采用 48 3 5 脚手钢管 搭设满堂模板支撑系统 梁底每排设两根承重立杆 间距 500 沿 梁长度方向间距 1000 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 26 5800 6900 1500 600 200 500 图 1 梁模板支撑架立面简图 一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 静荷载标准值 q1 25 500 0 600 0 200 0 350 0 300 3 105kN m 活荷载标准值 q2 1 000 1 500 0 300 0 750kN m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 本算例中 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 30 00 1 80 1 80 6 16 20cm3 I 30 00 1 80 1 80 1 80 12 14 58cm4 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 27 1 抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取 15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 100 1 2 6 225 1 4 0 750 0 200 0 200 0 034kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 034 1000 1000 16200 2 104N mm2 面板的抗弯强度验算 f f 满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 2 6 225 1 4 0 750 0 200 1 022kN 截面抗剪强度计算值 T 3 1022 0 2 300 000 18 000 0 284N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算 T T 满足要求 3 挠度计算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 6 225 2004 100 6000 145800 0 077mm 面板的最大挠度小于 200 0 250 满足要求 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 28 二 梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 500 0 600 0 200 3 060kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 350 0 200 2 0 600 0 300 0 300 0 327kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 1 500 1 000 0 300 0 200 0 150kN 均布荷载 q 1 20 4 080 1 20 0 327 5 288kN m 集中荷载 P 1 4 0 150 0 210kN 800 0 21kN 5 43kN m AB 木方计算简图 0 307 0 000 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 29 木方弯矩图 kN m 0 000 0 460 木方变形图 mm 0 920 920 92 0 10 0 11 0 920 920 92 木方剪力图 kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 0 919kN N2 0 919kN 经过计算得到最大弯矩 M 0 306kN m 经过计算得到最大支座 F 0 919kN 经过计算得到最大变形 V 0 5mm 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 5 00 10 00 10 00 6 83 33cm3 I 5 00 10 00 10 00 10 00 12 416 67cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 306 106 83333 3 3 67N mm2 木方的抗弯计算强度小于 13 0N mm2 满足要求 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 30 2 木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 0 919 2 50 100 0 276N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 最大变形 v 0 5mm 木方的最大挠度小于 800 0 250 满足要求 三 梁底支撑钢管计算 一 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力 100010001000 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN 0 92kN AB 支撑钢管计算简图 0 365 0 469 支撑钢管弯矩图 kN m 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 31 1 275 0 092 支撑钢管变形图 mm 1 831 83 0 91 0 91 0 01 0 01 0 93 0 93 1 85 1 85 2 772 77 2 302 30 1 38 1 38 0 46 0 46 0 46 0 46 1 38 1 38 2 302 30 2 772 77 1 85 1 85 0 93 0 93 0 01 0 01 0 91 0 91 1 831 83 支撑钢管剪力图 kN 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 469kN m 最大变形 vmax 1 275mm 最大支座力 Qmax 5 065kN 抗弯计算强度 f 0 469 106 5080 0 92 28N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于 205 0N mm2 满足要求 支撑钢管的最大挠度小于 1000 0 150 与 10mm 满足要求 二 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用 通过扣件连接到立杆 四 扣件抗滑移的计算 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 32 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取 8 0kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中 R 取最大支座反力 R 5 07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 R 8 0 kN 时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN 时 应采用可调托座 五 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 5 07kN 已经包括组合系数 1 4 脚手架钢管的自重 N2 1 20 0 129 6 000 0 930kN N 5 065 0 930 5 994kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 5 08 钢管立杆抗压强度计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 l0 计算长度 m 季华三路南侧 凤凰路西侧高支模支设施工方案 33 如果完全参照 扣件式规范 不考虑高支撑架 由公式 1 或 2 计算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 计算长度附加系数 按照表 1 取值为 1 167 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表 5 3 3 u 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 30m 公式 1 的计算结果 l0 1 167 1 700 1 50 2 976m 2976 15 8 188 345 0 203 5994 0 203 489 60 353N mm2 立杆的稳定性计算 f 满 足要求 公式 2 的计算结果 l0 1 500 2 0 300 2 100m 2100 15 8 132 911 0 386 5994 0 386 489 31 721N mm2 立杆的稳定性计算 f 满 足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由公式 3 计算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 计算长度附加系数 按照表 2 取值为 1 007 公式 3 的计算结果 l0 1 167 1 007 1 500 2 0 300 2 468m 2468 15 8 156 193 0 287 5994