670th锅炉燃烧系统设计.doc

670t/h锅炉燃烧系统设计1 引 言 电厂制粉系统和燃烧系统设计是火电厂系统初步设计的一个重要内容。制粉系统主要由磨煤机、风机、排粉机、煤仓、粉仓、送风机、送粉机等组成,就是将煤磨制成一定粒度的煤粉并输送至锅炉进行燃烧的所有设备组成的系统。煤粉炉的燃烧设备包括炉膛（燃烧室），燃烧器和点燃装置1。制粉系统制粉系统的好坏可直接影响锅炉的运行，对锅炉的经济影响较大。同时也影响了投资者的利益。制粉系统是电厂锅炉燃烧系统的一个子系统, 是煤粉锅炉的重要组成部分，同的电厂因燃用的煤不同，因此选用的磨煤机型号也就不同。锅炉燃烧调整的主要任务是根据不同的负荷和煤种，进行合理的配风、配煤，以保证锅炉燃烧的安全性和经济性。近几年来，电力工业对煤粉燃烧提出了越来越高的要求，概括起来主要有：燃烧的高效率、燃烧的稳定性、低污染以及良好的煤种适应性和快速负荷变化适应性。目前新型燃烧器已在我国火电厂中得到不同规模的应用，有的新型燃烧器已达到正常运行水平，并在稳定燃烧，适应煤质变化和负荷变动、节约点火和助燃用油、降低NOx的排放等方面取得了不同程度的效果，对火电厂的节能和安全运行创造了良好的条件，产生了较大的经济和社会效益。当前,煤粉燃烧技术面临燃料品质、燃烧经济性和环境保护等3 个方面的新挑战，应从煤份气流在炉内稳燃过程入手力求设计更好的稳燃能力强的燃烧器，以获得更好的利益。本设计为根据假想烟煤和670t/h锅炉的一些具体参数进行磨煤机的优化选型，以及燃烧器的选型。通过论证、分析和选型计算确定锅炉所配合的磨煤机型号的制粉系统形式钢球磨煤机中间储仓式制粉系统；通过煤粉水分和热平衡确定干燥剂温度和热空气温度比较进一步确定干燥剂的组成成分；并校核热力计算结果是否满足锅炉燃烧对一次风的要求，干燥剂中容积份额能满足防爆要求，确定干燥剂中的含湿量和露点是否满足防止结露的要求；通过确定制粉系统设备、管道及其元件的阻力系数来确定系统阻力，校核所选风机的压头能否满足要求；最后经校核，确定制粉系统附属设备和部件（原煤仓、给煤机、粗/细粉分离器、各种风机等等）。最后通过制粉系统的确定从而选择相应的燃烧器型号。在现代煤粉锅炉中，锅炉制粉设备系统已经成为与锅炉燃烧设备共同组成的不可分割的燃烧系统整体的重要部分.其炉型和制粉系统的选择与煤质的特性是息息相关的，所选制粉系统的好坏，直接影响到锅炉的安全稳定运行，对整个锅炉系统（电站）的经济性影响较大.由于制粉系统设备上的问题或选型不当和系统参数设计不合理而影响锅炉正常运行或新机组不能顺利投产的事例不胜枚举。2. 原始资料2.1 设计煤种成分分析贫煤的成分为： 3 燃烧产物和锅炉热平衡计算3.1 辅助计算 辅助计算主要包括燃料燃烧计算和锅炉热效率及燃料消耗率计算2。3.2 燃料燃烧计算燃料燃烧计算以单位质量（或体积）的燃料为基础。燃料燃烧计算包括：燃烧计算、烟气特性计算、烟气焓计算。1.1.1 燃烧计算设计煤种：西山贫煤，燃煤成分及特性如表1.1所示。名称符号单位设计煤种收到基低位发热值kJ/kg24720收到基全水份%6.0空气干燥基水份%1.0干燥无灰基挥发份%15.0收到基灰份%19.7收到基碳%67.6收到基氢%2.7收到基氧%1.8收到基氮%0.9收到基硫%1.3可磨性系数75.37煤粉经济细度%12.25表1.1 煤粉成分特性表 燃烧计算需计算出：理论空气量、理论氮容积、RO2容积、理论干烟气容积、理论水蒸气容积等。1）理论空气量 m3 /kg 式（1.1） =0.889(67.6+0.3751.3)+0.2652.70.03331.8 =6.7085 m3 /kg式中 设计煤种的收到基碳含量，； 设计煤种的收到基硫含量，； 设计煤种的收到基氢含量，； 设计煤种的收到基氧含量，。 2）理论氮容积 m3 /kg 式 (1.2） =0.80.9/100+0.796.7085 =5.3069 m3 /kg式中 设计煤种的收到基氮含量，； 理论空气量，m3 /kg。 3）容积 m3 /kg 式（1.3） =1.86667.6/100+0.71.3/100 =1.2705 m3 /kg式中 设计煤种的收到基碳含量，； 设计煤种的收到基硫含量，。 4）理论干烟气容积 m3 /kg 式 (1.4） =5.3069+1.2705 =6.5774 m3 /kg式中 理论氮容积，m3 /kg； 容积，m3 /kg。 5）理论水蒸气容积 m3 /kg 式 （1.5） =11.12.7/100+1.246/100+1.610.016.7085 =0.4821 m3 /kg式中 每千克干空气中含有的水蒸气质量，取0.01kg/kg； 设计煤种的收到基氢含量，； 设计煤种的收到基全水分，%。 6）飞灰份额取0.9 燃烧计算结果如表1.2所示表1.2 燃烧计算表序号项目名称符号单位结果1理论空气量m3 /kg 6.70852理论氮容积m3 /kg 5.30693RO2容积m3 /kg 1.27054理论干烟气容积m3 /kg 6.57745理论水蒸气容积m3 /kg 0.48216飞灰份额0.91.1.2 烟气特性计算烟气特性计算需要计算出：各受热面的烟道平均过量空气系数、干烟气容积、水蒸气容积、烟气总容积、RO2容积份额、水蒸汽容积份额、三原子气体和水蒸汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。 1）炉膛、屏凝渣管，高温过热器，低温过热器，高温省煤器，高温空预器，低温省煤器，低温空预器的出口过量空气系数分别取1.22，1.25，1.31，1.33，1.38，1.4，1.45。 2）烟道平均过量空气系数为受热面进出口过量空气系数的算术平均值。 3）干烟气容积（以炉膛、屏、凝渣管为例，下同）。 m3 /kg 式 （1.6） =6.5774+(1.22-1)6.7085 =7.9191 m3 /kg式中 各受热面平均过量空气系数； 理论干烟气容积，m3 /kg ； 理论空气量，m3 /kg。 4）水蒸气容积 m3 /kg 式（1.7） =0.4821+0.0161(1.22-1)6.7085 =0.5037 m3 /kg式中 各受热面平均过量空气系数； 理论水蒸气容积，m3 /kg； 理论空气量，m3 /kg。 5）烟气总容积 m3 /kg 式 （1.8） =7.9191+0.5037 =8.4228 m3 /kg式中 干烟气容积，m3 /kg； 水蒸气容积，m3 /kg。 6）容积份额 式（1.9） =1.2705/8.4228 =0.15084式中 容积，m3 /kg； 干烟气容积，m3 /kg。 7）水蒸气容积份额 式（1.10） =0.5037/8.4228 =0.0598式中 水蒸气容积，m3 /kg； 干烟气容积，m3 /kg。 8）三原子气体和水蒸汽容积总份额 式（1.11） =0.15084+0.0598 =0.2106式中 容积份额； 水蒸气容积份额。 9）容积飞灰浓度 g/m3 式（1.12） =1019.70.9/8.4228 =21.0498 g/m3式中 设计煤种的收到基灰分，%； 飞灰浓度； 烟气总容积，m3 /kg。 10）烟气质量 kg/kg 式（1.13） =1-19.7/100+1.3061.226.7085 =11.3116 kg/kg式中 设计煤种的收到基灰分，%； 各受热面平均过量空气系数； 理论空气量，m3 /kg。 11）质量飞灰浓度 kg/kg 式（1.14） =0.919.7/(10011.3116) =0.01566 kg/kg式中 飞灰浓度； 设计煤种的收到基灰分，%； 烟气质量，kg/kg。 烟气特征计算结果如表1.3，1.4，1.5所示表1.3 烟气特征表序号项目名称符号单位炉膛，屏凝渣管高温过热器1受热面出口过量空气系数1.221.2252烟道平均过量空气系数1.221.21253干烟气容积m3 /kg 7.91918.00304水蒸气容积m3 /kg 0.50370.50505烟气总容积m3 /kg 8.42288.50806RO2容积份额0.15080.14937水蒸气容积份额0.05980.05938三原子气体和水蒸气容积总份额0.21060.20869容积飞灰浓度g/m3 21.049820.839010烟气质量kg/kg11.316611.426111质量飞灰浓度kg/kg0.015660.01551表1.4 烟气特征表序号项目名称符号单位低温过热器高温省煤器1受热面出口过量空气系数1.251.272烟道平均过量空气系数1.23751.263干烟气容积m3 /kg 8.17078.32164水蒸气容积m3 /kg 0.50770.51015烟气总容积m3 /kg 8.67848.83186RO2容积份额0.14630.14387水蒸气容积份额0.05850.05778三原子气体和水蒸气容积总份额0.20490.20169容积飞灰浓度g/m3 20.429820.075010烟气质量kg/kg11.645111.842311质量飞灰浓度kg/kg0.01520.01497 表1.5 烟气特征表序号项目名称符号单位高温空预器低温省煤器低温空预器1受热面出口过量空气系数1.321.341.392烟道平均过量空气系数1.2951.331.3653干烟气容积m3 /kg 8.5568.7919.0264水蒸气容积m3 /kg 0.5140.5180.5215烟气总容积m3 /kg 9.0709.3099.5476RO2容积份额0.1400.1360.1337水蒸气容积份额0.05660.05660.05468三原子气体和水蒸气容积总份额0.1960.1920.1879容积飞灰浓度g/m3 19.54619.04618.57010烟气质量kg/kg12.14812.45512.76211质量飞灰浓度kg/kg0.01450.01420.013891.1.3 烟气焓计算烟气焓计算需要分别计算出炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列出表格，作成所谓的焓温表，以备后需计算查用。计算中用到的受热面出口过量空气系数见表1.6。 1）理论空气焓 kJ/kg 式（1.15）式中 1标准状态下干空气连同其携带的水蒸气在温度时的焓，由表1.6查得。 理论空气量，m3 /kg。 2）理论烟气焓 理论烟气是多种成分的混合气体。由工程热力学可知，其焓等于各组成成分焓的总 和，所以理论烟气焓的计算式为 kJ/kg 式 （1.16）式中 、理论烟气中各成分在温度时的焓值（见表1.4）。由于，且两者热比容相近，故取=。 3）实际烟气的焓实际烟气焓等于理论烟气焓、过量空气焓和烟气中飞灰焓之和 kJ/kg 式（1.17）其中为各受热面出口过量空气系数，飞灰焓为 kJ/kg 式（1.18） 式中 1kg灰在时的焓（见表1.6）。表1.6 1m3空气、各种气体及1kg灰的焓温度二氧化碳氮气水蒸气干空气湿空气飞灰，灰渣kJ/(Nm3）kJ/(kg）100170.03129.58150.52130.04132.4380.8200357.46259.92304.46261.42266.36169.1300558.81392.01462.72395.16402.69263.7400771.88526.52626.16531.56541.76360500994.35663.8794.85671.35684.15458.56001224.66804.12968.88813.9829.74559.87001461.88947.521148.84959.56978.32663.28001704.881093.61334.41107.361129.12767.29001592.881241.551526.041257.841282.32873.910002203.51391.71722.91409.71437.398411002458.391543.741925.111563.541594.89109612002716.561697.162132.281719.241753.44120613002976.741852.762343.641876.161914.25136014003239.042008.722559.22033.922076.2157115003503.121662779.0521932238.9175816003768.82324.483001.762353.282402.88183017004036.312484.043229.322513.962567.34206618004304.72643.663458.342676.062731.86218419004574.062804.213690.372838.412898.83235820004844.229653925.630023065.6251221005115.393127.534163.253165.333233.79264022005386.483289.224401.983329.73401.6427604.2 锅炉热效率与燃料消耗量计算 1）锅炉输入热量 kJ/kg 式（1.19）式中 设计煤种的低位发热量（见表1.1），kJ/kg。 2）排烟温度选取147。3） 排烟焓由烟气焓温表1.10中用插值法求得。 烟气焓计算结果如表1.7，1.8，1.9，1.10所示表1.7 烟气焓温表温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增炉膛，屏,凝渣管 高温过热器1.225 kJ/kg kJ/kg 每1004004076.775313634.4179531063.3417444803.65894894.51935005169.291204589.6467861092.5158986087.22051283.56166201.96171307.442386006290.475525566.3429421121.1843127403.74411316.52357542.90261340.940947007439.643386563.097631149.1678678752.26291348.51888916.34031373.437678008613.077257574.7452731173.43386610128.0261375.763310317.3941401.054589009804.956598602.493411191.87933811525.4551397.428911740.5171423.12266100011015.88119642.1827451210.92459112944.3171418.862413185.3721444.85469110012244.077910699.381371228.19678614383.9541439.636514651.4381466.06647120013486.156811763.020191242.07891715838.7601454.806616132.8361481.39765130014515.685812841.82031029.52894617084.0491245.288917405.0951272.25897140016009.229313928.268151493.54355218794.8831710.833119143.0891737.99431150017285.389515019.747411276.16018920289.3391494.456020664.8321521.74302160018571.380516119.813591285.99099721795.3431506.004222198.3381533.50588170019867.953217223.099871296.57263223312.5731517.229823743.1501544.81204180021166.241618326.788671298.28842424831.5991519.026125289.7691546.61840190022472.361319446.913381306.11970526361.7441530.144626847.9161558.14776200023782.288420565.696391309.92711827895.4271533.683728409.5701561.65329210025103.950321694.005521321.66194629442.7511547.323729985.1011575.5315220026421.548122820.033751317.59773630985.5541542.803331556.0551570.95408 4）冷空气温度选取30。 5）理论冷空气焓 kJ/kg 式（1.20） =38.076.4342 =244.97 kJ/kg式中 1m3标准状态下干空气连同携带的水蒸气在温度时的焓（见表1.4）； 理论空气量，m3 /kg。表1.8 烟气焓温表温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增低温过热器 高温省煤器 kJ/kgkJ/kg 每1003003013.433562701.4614691033.1111713688.79893742.82814004076.775313634.4179531063.3417444985.37971296.58085058.06811315.23995005169.291204589.6467861092.5158986316.70291331.32316408.49581350.42766006290.475525566.3429421121.1843127682.06121365.35837793.38811384.89227007439.643386563.097631149.1678679080.41771398.35659211.67971418.29168008613.077257574.7452731173.43386610506.7631426.345710658.2581446.5787 表1.9 烟气焓温表温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增高温空预器 低温省煤器 kJ/kgkJ/kg每100100976.266664888.4117861260.55841278.32662001980.322391786.886381004.055732552.12601291.56762587.86371309.53703003013.433562701.461461033.1111713877.90121325.77513931.93041344.06674004076.775313634.417951063.3417445239.78901361.88785312.47741380.54695005169.291204589.646781092.5158986637.97811398.18916729.77111417.29376006290.475525566.342941121.1843128071.7051433.72708183.03211453.2610 6）化学未完全燃烧热损失选取0.5%。 7）机械未完全燃烧热损失选取1.5%。 8）排烟处过量空气系数取低温空气预热器出口过量空气系数（见表1.3）。 9）排烟损失 % 式（1.21） =(100-1.5)(1868.327-1.41244.9795)/2416 =6.21 %式中 机械未完全燃烧热损失，%表1.10 烟气焓温表温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增低温空预器 kJ/kgkJ/kg每100100976.266664888.4117861322.7472622001980.322391786.886381004.055732677.2080831354.4608223003013.433562701.461461033.1111714067.0035391389.7954564004076.775313634.417951063.3417445494.1983121427.1947735005169.291204589.646781092.5158986959.2534541465.0551436006290.475525566.342941121.1843128461.3492671502.095813 10）散热损失选取0.5%。 11）灰渣损失 式（1.22） =0.0823.36/100600/24160 =0.04 % kJ/kg 式（1.23）式中 灰渣中灰分的份额，选取0.08； 1kg灰在时的焓（见表1.4），固态排渣煤粉炉可取为600。 12）锅炉总损失 % 式（1.24） =6.21+0.5+1.5+0.5+0.04 =8.75 %式中 排烟损失，%； 化学未完全燃烧损失，%； 机械未完全燃烧热损失，%； 散热损失，%； 灰渣损失，%。 13）锅炉热效率 % 式（1.25） =100-8.75 =91.25 % 14）保热系数 % 式（1.26） =1-0.5/（91.25+0.5) =0.99 %式中 锅炉热效率； 散热损失，%。 15）过热蒸汽焓为过热蒸汽在，=540时的焓值。 16）给水温度选取248。 17）给水焓为未饱和水在=17.2Mpa，=248时的焓值。s 18）锅炉实际负荷=670t/h。 19）锅炉有效利用热 kJ/h 式（1.27） =670000(3435.755-1077.444) =1,580,068,370 kJ/h 20）再热器有效利用热 kJ/h 式（1.28） =551000( 3462.9-3039.9) =281,821,843 kJ/h式中 再热蒸汽在=2.66Mpa，=315时的焓值； 再热蒸汽在=2.46Mpa，=540时的焓值； 再热蒸汽流量，选取551000kg/h。 21）锅炉总利用热 kJ/h 式（1.29） =1580068370+281821843 =1,861,890,213 kJ/h 22）实际燃料消耗量 kg/h 式（1.30） =1001861890213/(91.2524160) =84,454.78 kg/h 式中 锅炉热效率； 23）计算燃料消耗量 kg/h 式（1.31） =84454.78(1-1.5/100) =83,187.96 kg/h式中 实际燃料消耗量，kg/h； 机械未完全燃烧热损失，%。 计算结果如表1.11所示表1.11 锅炉热平衡及燃料燃烧计算序号名称符号单位结果1锅炉输入热量kJ/kg247202排烟温度1473排烟焓kJ/kg1868.3274冷空气温度305理论冷空气焓kJ/kg244.97576化学未完全燃烧损失%0.5序号名称符号单位结果7机械未完全燃烧损失%1.58排烟处过量空气系数1.419排烟损失%6.2110散热损失%0.511灰渣损失%0.0412锅炉总损失%8.7513锅炉热效率%91.2514保热系数0.9915过热蒸汽焓kJ/kg3435.75516给水温度24817给水焓kJ/kg1077.44418锅炉实际负荷kg/h67000019锅炉有效利用热kJ/h1,580,068,37020再热器有效利用热kJ/h281,821,84321锅炉总利用热kJ/h1,861,890,21322实际燃料燃烧量kg/h84,454.7823计算燃料燃烧量kg/h83,187.96 表5锅炉热平衡及燃料消耗量计算表序号名称符号计算公式技术之来源数值单位1锅炉的输入热量给定24720kj/kg2冷空气温度给定30C3冷空气理论焓值查焓温表259.536kj/kg4排烟温度给定130C5排烟焓查焓温表1472.745kj/kg6机械不完全燃烧热损失取用1.5%7化学不完全燃烧热损失取用0.5%8排烟热损失4.431%9散热损失取用0.5%10锅炉总的热损失6.931%11锅炉热效率93.069%12过热蒸汽温度给定540C13过热蒸汽焓查水蒸气表3435.755kj/kg14排污水焓查水蒸气表1570.4t/h15额定蒸汽量给定670t/h16给水温度给定248C17给水焓查水蒸气表1077.444kj/kg18锅炉机组总有效利用热kj/kg19实际燃料消耗量B78655.879 kg/h20计算燃料消耗量B(1- q4%)77627.170kg/h21保热系数0.9947磨煤机的选择根据煤的成分分析，选择钢球式筒式磨煤机。 每台磨煤机应有的出力 =22.0236式中：锅炉实际耗煤量t/h。 每台锅炉配置的磨煤机台数。 在这里取1.12磨煤机出力储备系数。钢球式磨煤机选型和校核计算1. 煤粉分离器后煤粉的细度 R90 = 40.5nVdaf = %配离心式分离器的制粉设备煤粉的均匀性系数，n2煤的可磨度 1.6（给定）3工作燃料可磨度（1） 煤收到基最大水分： 5.2（2） 煤粉水分：在这里取（3） 磨煤机进口水分：=6.111（4） 磨煤机内煤的平均水分：1.97775 （5）水分变化对可磨系数的修正系数 0.866（6）原煤质量换算系数1.042（7）原煤粒度对磨煤出力的修正系数1.208 （8）工作燃料可磨度1.19514辅助计算参量 23.09375 护板形状修正系数 1.1 （波浪形或阶梯型护板1.0；齿形护板1.1；） 6 运行磨损系数 0.9 （选取）7临界转速比.777 （选取）8 筒体内装球率 0.24 (先选取后校核)9 通风量对出力修正系数1.0 （选取）10按磨煤条件所需筒体容积31.452911磨煤机型号的选择 选择磨煤机型号为： 320/580 具体参数为：直径D：3.2m长度L：5.8m容积V：46.65最大筒体转速： 18.42r/min最大充填率：最大装球量：55t12筒体的实际容积： 46.65 13 实际需要充球系数：0.11814钢球磨煤机筒体的临界转速： 18.3738rmin15钢球堆积密度：（选取）16筒内装球量：46.654.90.118=26.97303t17磨煤机实际磨煤出力：22.0371B满足要求磨煤机实际出力应不小于其应有出力。实际出力指磨煤机的磨煤出力和干燥出力中的较小者。磨煤出力是指根据所消耗的能量条件。磨煤机可能磨出的煤粉量，干燥出力是指在磨煤过程中，燃料水分从工作水分降到煤粉水分。从干燥能力可能产生的煤粉量，为了充分利用设备功率。干燥出力最好与磨煤出力相等。18 电机对磨煤机筒体传动效率：取0.85 （选取）19燃料的性质系数：=1.05 （查图）20 筒体和护板总壁厚：0.08m21电动机效率： （选取）22 磨煤机所需功率： =493.8864kw23磨煤机单位电耗：24.3604224最佳磨煤通风量： = =64901.05182 制粉系统形式的选择 制粉系统可以分为直吹式和中间储仓式两大类。 直吹式系统简单，布置紧凑省钢材投资少，运行电耗也较少，但是运行可靠性差，系统中某一环节故障将威胁锅炉运行，此外锅炉负荷变化时。燃煤量只能通过给煤机调节，调节时延滞性较大，要求有较高的运行操作水平6。中间储仓式制粉系统的主要优点有6（1）由于煤粉仓储备有煤粉,或通过螺旋输粉机利用临炉煤粉,提高了锅炉运行燃料供应的可靠性.（2）磨煤机运行出力不受锅炉负荷制约,因此磨煤机可经常处于经济工况下运行.（3）通过排粉机的乏气中,只含有少量(约10%)细煤粉,故他的磨损较负压直吹式系统轻.（4）通过给粉机调节燃煤量,时滞小,改善了锅炉燃烧调节的性能.储仓式系统可靠性高，系统故障不至立即影响锅炉运行。磨煤机的工作与锅炉运行互不牵制。磨煤机可经常保持在最经济负荷下运行，这对低负荷下工作经济性较差的球磨机来说尤为重要。制粉系统的选择，主要决定于燃料的特性和磨煤机形式。同时、考虑锅炉形式，容量和负荷性质。钢球磨煤机一般采用中间储仓式系统，它适应煤种广能磨硬煤在配合热风送粉时可改善着火，燃烧条件。因此，对无烟煤的烟煤的烟煤应考虑采用钢球储仓系统。贫煤也可以采用，钢球直吹式系统兼有适应煤种广，系统简单操作方便的优点，但是直吹式系统备用出力比储仓式大。而磨煤机将有较长的时间处于变工况下运行，因此其经济性与锅炉容量等级，煤种磨煤机选型有关。中间储仓式热风送粉系统是指由.制粉系统的热力计算制粉系统热力计算的一般原则制粉系统热力计算的目的是4(1) 确定磨煤机所需干燥剂的量,干燥剂的初温和组成.(2) 确定制粉系统终端干燥剂总量,温度,水蒸汽含量和露点.(3) 对于按惰化气氛设计的制粉系统,还要计算终端干燥剂中氧的容积份额.并使之符合防爆规定.验算送粉管道中风粉混合物温度是否与所用煤种相适应干燥剂的量的计算干燥剂的量是以每公斤原煤所需的干燥剂质量来计算的.干燥剂有空气,烟气空气混合物两类.进入磨煤机的干燥剂量的大小取决于干燥剂能力的要求,其总量也受到磨煤机通风量和锅炉一次风量的制约.在确定干燥剂量时,须使其量的大小能同时满足干燥,通风和锅炉燃烧的要求.采用钢球磨煤机的中间贮仓式制粉系统宜在最佳磨煤机通风量下运行,干燥剂量也应按最佳磨煤机通风量来确定.每公斤原煤被干燥所蒸发的水量 0.05432kg/kg系统末端干燥剂的温度 =120 (其中,选取）制粉系统漏风系数 0.25 （选取） 每公斤煤所需要的干燥剂的量 = =2.03365热风温度选取350。进入系统的热风温度=340炉膛出口过量空气系数（见表2），取1.2。热风比热按查得1.02278kJ/kg。一次风温空气比热由表6.107查得1.01606kJ/kg。(一次风温