锦西石化重整新规程.doc

Q SY 中国石油天然气股份有限公司企业标准 Q SY JX J 205 22 CZ 04 2005 重重 整整 装装 置置 操操 作作 规规 程程 2004 11 10 发布 2005 1 1 实施 中国石油天然气股份有限公司锦西石化分公司中国石油天然气股份有限公司锦西石化分公司 发布发布 本标准参加编写人员 齐晖杨振威刘宝军冯勇 车间主任审核 王勇 处室审核 处室名称签 名时 间 生产运行处 技术发展处 机动处 安全环保处 主管领导 版本更新记录 版本号日期再版原因更改内容页码 Q SY JX J 205 21 18CZ 02 2003 2001 年 10 月 1 日 原版本到期重 新修订 在用规程 Q SY JX J 205 21 18CZ 04 2005 2005 年 4 月 1 日第一版新规程 岗位操作 操作指 南 开停工操作 事故处理 专用设 备操作 基础操作 等 前 言 本规程是在 Q SY JX J 205 21 18CZ 02 2003 版本的基础上 根据股份公司炼油板块的 具体要求进行了修订 本规程修订的目的 主要是完成对传统操作规程具体内容的修改 使更适合操作的需 要 对装置开 停工方案 大型机组的开停机方案及各种单体设备的操作规程 操作指南和事 故处理预案采用新模式进行编写 对整个操作规程结构进行调整 使之成为联系紧密并协 调的规程 使原操作规程内容更全面 更完善 更接近生产实际 以便于操作人员能按此 规程进行生产操作 并作为职工培训教材 本规程执行中油锦西石化分公司企业标准 本规程实施后取代原来的重整装置操作规程 本规程由锦西石化分公司技术发展处归口管理 本规程起草单位 重整车间 本规程于 2004 年 9 月修订 本规程主要编制人员 齐晖 杨振威 刘宝军 冯勇 车间审核人 王勇 臧大庆 操作规程目录操作规程目录 第一章 工艺技术规程 1 1 1 装置概况 1 1 2 工艺指标 13 第二章 操作指南 21 2 1 预处理系统操作指南 21 2 2 重整反应系统操作指南 28 2 3 重整油分馏操作指南 34 2 4 再生系统操作指南 39 第三章 开工规程 45 3 1 开工统筹图 46 3 2 开工纲要 46 3 3 开工操作 48 3 4 说明 104 第四章 停工规程 109 4 1 停工统筹图 110 4 2 停工纲要 110 4 3 停工操作 112 4 4 说明 147 第五章 专用设备操作规程 150 5 1 汽轮机 150 5 2 压缩机 165 5 3 往复式增压机 180 5 4 螺杆机 204 第六章 基础操作规程 222 6 1 离心泵的开 停与切换操作 222 6 2 注塞泵的开 停与切换操作 241 6 3 螺杆泵的开 停与操作 256 6 风机的开 停与操作 267 6 换热器的开 停与操作 276 6 催化剂装剂规程 286 6 催化剂装剂规程 292 6 其它操作系统规程催化剂装剂规程 294 6 加热炉操作规程催化剂装剂规程 297 第七章 事故处理预案 312 7 1 事故处理原则 313 7 2 紧急停工方法 313 7 3 事故处理预案 314 第八章 操作规定 330 8 1 操作规定 331 8 2 临时操作规定 335 第九章 仪表控制系统操作法 336 9 1 DCS 系统概述 336 9 2 主要工艺操作仪表逻辑控制说明及工艺控制流程图 PID 336 9 3 装置自保的逻辑控制规程 338 第十章 安全生产及环境保护 344 10 1 安全知识 334 10 2 安全规定 349 10 3 装置防冻防凝措施 355 10 4 装置易燃易爆物的安全性质 爆炸范围 闪点 自燃点 355 10 5 装置主要有害物介质 易燃易暴 有毒 的有关参数 356 10 6 装置污染物主要排放部位和排放的主要污染物 356 第十一章 附录 361 11 1 设备明细表 362 11 2 主要设备结构图 383 11 3 装置平面布置图 397 11 4 固定式报警仪分布表 398 11 5 装置消防设施布置图 400 11 6 常用基础数据 401 11 7 原则流程图 413 11 8 开停工统筹图 417 范围 重整装置操作规程 1 本标准规定了重整车间重整装置工艺技术规程 岗位操作规程 系统操作规程 仪表系 统操作规程及安全环保操作规程 本标准适用于重整车间重整装置各岗位人员 第一章第一章 工艺技术规程工艺技术规程 1 1 装置概况装置概况 1 1 11 1 1 装置简介装置简介 本装置由北京石油设计院设计 装置由 67 06 万吨 年预处理部分 60 万吨 年重整反 应部分及 680 千克 小时催化剂连续再生部分 60 万吨 年重整油分馏部分组成 装置设计 加工我公司南北蒸馏的直馏石脑油和经加氢处理过的焦化汽油及加氢改质石脑油 主要产 品是高辛烷汽油组分 液化气 C6组分 含氢气体和燃料气 其中含氢气体为我公司 100 万吨 年加氢改质装置提供氢源 装置工艺和设备的主要特点 60 万吨连续重整装置是以低辛烷值石脑油为原料 生产高辛烷值汽油 RON 为 102 C6组份 并副产氢气 它采用 UOP 的超低压重整连续反应工艺和 UOP 第三代 Cyclemax 再生 工艺技术 a 预处理部分采用先加氢后分馏的流程 与常规的重整原料预处理流程相比较 改变 了先分馏后加氢的工艺流程 但为此而增加了预加氢反应的负荷 加氢产物经汽提塔脱除 硫 氮 水等杂质后 进入分馏塔 经分馏后 塔底油作为重整反应原料 塔顶油进入 C4 C5分馏塔 分馏塔分馏出 C4以下的液化气馏份 这种液化气含硫低 可作为优质液化 气出厂 这也是采用先加氢后分馏的优点 预加氢反应采用了氢循环流程 由二台往复式 循环机 一开一备 来完成 预加氢消耗的氢气由重整氢经增压提纯再由两台往复压缩机 一开一备 升压后补入预加氢产物分离罐 预加氢反应由 2 个反应器串联 催化剂采用 标准公司 DN 200 催化剂 空速为 3h 1 氢油比为 150 v v b 重整反应部分采用 UOP 第三代超低压 0 35MPa 重整工艺 这是目前世界上最高 水平的催化重整工艺技术 由于采用了较苛刻的反应条件 它可使催化剂的活性 选择性 得到充分发挥 重整催化剂采用北京石科院研制的 3981 催化剂 它的铂含量为 0 28 并且它的强度特别高 重整反应副产的氢气经再接触冷冻系统提高其纯度 并充分回收 C3 重整装置操作规程 2 和 C4 从而还可以提高液收 重整加热炉采用 四合一 式加热炉 它采用倒 U 型炉管 布置 具有压降低 热效率高等特点 四合一炉的高温烟气用于发生 3 5MPa 的蒸汽以提供 给背压式透平驱动的重整循环机使用 重整反应器采用重叠布置 它相对第二代反应器 主要是改成了上流式 这样很好地改善了压降的分布 减少反应器中催化剂的 死区 c 分馏部分采用脱戊烷和脱 C6塔的流程 将重整反应汽油中的 C6组分切除 以确保 汽油中低含苯 同时提供给 C6分离装置作为原料 脱戊烷塔顶油与预加氢的分馏塔顶油进 入 C4 C5分馏塔 以分离出 C4以下的液化气 以及 C5组份 再回入汽油中以提高汽油的产 率 d 该装置还可以灵活地选择生产方案 为生产三苯提供原料 e 催化剂再生部分是连续重整工艺的核心部分 采用的是 UOP 在近年开发的第三代 Cyclemax 再生工艺 它与第二代 加压 再生技术相比有很大的改进 根据烧焦及还原过 程对操作条件的不同要求 改进了流程及设备 如再生器设计成倒梯形筛网 还原段由原 来的一段改为二段还原 从而进一步优化了再生工艺条件 催化剂由反应器底部至分离料 斗的提升气由原来的氢气提升改为氮气提升 使其更为安全 淘析气由氢气改为氮气 从 而可以降低粉尘收集器的要求 闭锁料斗控制系统 CRCS 逻辑程序控制更安全更平稳 以确保连续重整能更安全更平稳的长周期运转 1 1 21 1 2 工艺原理工艺原理 1 1 2 11 1 2 1 预处理系统预处理系统 连续重整原料的预处理包括预加氢 蒸馏脱水和预分馏等工艺过程 预处理的目的是 切取适宜重整工艺的馏分和脱除对重整催化剂有害的杂质及水分 a a 预加氢预加氢 预加氢作用是除去原料油中的杂质以保护重整催化剂 原理是在催化剂和氢气的作用 下 使原料油中含硫 含氮 含氧等化合物进行加氢分解 生成 H2S NH3和 H2O 然后经 高压分离器 蒸馏脱水塔除去 原料中的烯烃则加氢生成饱和烃 原料中的砷 铜 铅等 金属 化合物则经加氢分解后 重金属被催化剂吸附而除去 预加氢采用 Mo Co Ni 系催化剂 型 号为 DN 200 预加氢反应温度 270 340 压力 2 5MPa 3 0MPa 氢油体积比 100 200 V V 体积空速 3 6H 1 V V 在反应过程中 催化剂因表面上逐渐积碳及受有害杂质 的影响 活性逐渐下降 因积碳而减活的预加氢催化剂停工时可采用空气 水蒸汽或空气 重整装置操作规程 3 惰性气再生 在此条件下一般是采用后者 其主要控制参数如下 反应温度 石脑油加氢反应是放热反应 提高反应温度不利于加氢反应的化学平衡 但能明显提 高化学反应速度 提高精制深度 提高预加氢反应脱杂质的效果 但过高的反应温度会发 生严重的加氢裂化反应 使产品液体收率下降 增加催化剂结焦 降低催化剂使用寿命 但反应温度过低 不能保证将杂质除净 脱硫反应温度在 230 时就能发生 但反应速度很慢 随着温度增加进一步脱除硫化 物的作用增加不明显 分解低浓度的氮化物 10ppm 所需的温度与脱硫所需温度基本相 同 温度对烯烃饱和与脱硫反应影响相同 除了脱去烯烃达到平衡需较高的温度外 进料 中烯烃的含量必须限制 使反应床层内部的最高温度保证在允许范围内 在很高温度下 烯烃饱和度有一个明显的限制 结果使在高温操作比低温操作的产品中有更多的残存烯烃 当原料中有明显的轻组分 使用新催化剂时硫化氢与烯烃反应生成醇 在较低温度 340 下操作可避免硫醇的生成 氧和氮化物的分解所需要的温度比脱硫或烯烃饱和稍高些 除去氧和氮化物不能单靠 升温的办法 而要通过高压或低空速来完成转化 金属的脱除也不能完全依赖升温 金属 在 315 以上基本能够脱除 反应压力 提高反应压力将促进加氢反应 增加精制深度 有利于脱硫 脱氮 并可保持催化剂 的活性 但压力过高会促进加氢裂解反应 使产品总液收下降 同时过高的反应压力会增 加投资及运转费用 原料中杂质含量 硫 氮 卤化物 越高 设计压力也越高 氢烃比 所谓氢烃比是反映标准状态时 氢气流量与进料量的比值 可用 H HC 表示 加氢反应 是耗氢反应 最小氢烃比是以氢消耗 原料结焦趋势和产品质量要求为基础的 提高氢烃 比 不仅有利于加氢反应的进行 并能防止结焦 起到保护催化剂的作用 但是 在原料 油进料一定的情况下 氢烃比过大会减少原料油与催化剂接触时间 反而对加氢反应不利 导致精度下降 产品质量下降 同时也增大了系统压力和压缩机负荷 操作费用增加 不 宜采用 不同的进料采用不同的氢烃比 在操作中我们可根据进料中杂质含水量的变化适当改 变氢烃比 以获得满意的反应效果 有时低的氢烃比可通过适当提高反应器入口温度来补 重整装置操作规程 4 偿 空速 空速指单位催化剂在单位时间内处理的原料量 简写为 h 1 分为重量空速和体积 空速 常用体积空速 LHSV 它的倒数相当于反应接触时间 称为假接触时间 因此 反应 空速的高低 意味着反应物料与催化剂接触时间的长短 空速越大 即单位催化剂处理的 原料油越多 其接触时间应越短 影响了精制深度 同时也增加了加氢裂解反应 使产品 液收下降运转周期缩短降低了装置的处理量 加氢处理对烯烃饱和最容易 脱硫较难 脱氮脱氧最难 因空速与进料有关 对变化 的进料只能指出其大致的范围 一般直馏石脑油液时体积空速在 3 6 h 1之间 b b 重整原料的汽提脱水重整原料的汽提脱水 预加氢反应器出来的油气混和物经冷却后在高压分离器中进行气液分离 由于相平衡的 原因 分出预加氢生成油中溶解的 H2S NH3和 H2O 等 为了保护重整催化剂 必须除去这些 杂质 分离出气体后的预加氢生成油换热后进入汽提塔 塔底油强制循环 并由重沸炉将 循环油加热至全部汽化返回塔内 汽提塔在 1 25MPa 左右压力下操作 塔顶产物是水和油 的轻组分 经冷凝器冷却后在回流罐中分成油和水两相 油相全部作塔顶回流 以保证塔 顶的适宜温度和顺利蒸出水 水层排出 当预加氢生成油含水很低时 在回流罐中不分层 水以气态从罐顶随气相排出 塔底则得到各杂质含量符合要求的重整进料油 c c 预分馏预分馏 预分馏的作用是根据重整生产目的要求切割一定范围的馏分 连续重整适宜的馏程是 80 180 原料油的终馏点由常减压等装置控制 预分馏则从塔顶拔出轻油组分 以塔底 油做重整原料 并保证初馏点在规定的范围 1 1 2 21 1 2 2 重整反应系统重整反应系统 重整过程是一个化学反应过程 存在着多种化学反应 原料油在一定的操作条件下 由于催化剂 的作用使其分子结构发生重新组合 从而最大限度地促进芳烃的生成和分子异 构化达到制取芳烃或提高辛烷值的目的 催化重整过程主要有下面六类反应 a 六元环烷脱氢反应 重整装置操作规程 5 这类反应进行极快 反应吸收大量热量 芳烃和氢气产率高 绝大多数在一反进行 然后在二反完成 同时如果原料中含有二甲基六元环烷烃 则链上可发生异构化反应 生 成二甲苯的各种异构体 b 五元环烷烃异构化脱氢反应 烷基化戊烷 二甲基环戊烷 首先进行异构化 生成六环烷烃 再脱氢生成芳烃 该 反应也是强吸热反应 产物为芳烃和氢 烷基戊烷转变成环已烷 反应程度随碳原子数增 加而增大 主要在二反和三反中进行 c 烷烃环化脱氢反应 主要碳链上的碳原子数多于六个以上的烷烃在比较苛刻的条件下首先脱氢环化 再进行 脱氢生成芳烃 这类反应也是强吸热反应 反应速度比环烷烃脱氢低得多 连续重整比半再 生重整 固定床重整 的芳烃转化率有很大的提高 主要的原因是提高了烷烃转化成芳烃的 反应速率 d 烷烃异构化反应 这类反应速度慢 放热少 不产氢 仅对提高辛烷值有利 不直接产芳烃 重整装置操作规程 6 e 加氢裂化反应 该反应是使分子量变小的过程 反应速度慢 放热耗氢 不利于生产氢 使液收率降 低 增加催化剂积碳速度 反应温度和压力提高 空速降低 加氢裂化反应的速度将加快 f 缩合反应 此类反应是指在催化剂上发生的结焦反应 芳烃 尤其是重芳烃 和烯烃 环烷烃都有可 能参与缩合反应 形成稠环芳烃继而结焦 促进催化剂失活 提高氢分压可抑制生焦 其主要控制参数如下 温度 重整催化剂床层温度是控制产品质量的首要参数 提高反应温度对脱氢 脱氢环化 加氢裂化反应增加较大 尤其是加氢裂化反应增加的更明显 虽然对芳烃的转化率有所提 高 但液收率下降 催化剂积碳增加 因此我们选择适当的反应温度 控制在能得到相当 完全的芳构化和恰好的加氢裂化 以达到最佳的产品收率 在操作中并遵循 先提量 后 提温 或先降温 后降量 的原则 在正常的运行中原料 P N A 组成与设计值相近时 四个反应器将调节至同样的入口 温度 由于连续重整催化剂再生是连续的 因此催化剂能一直保持良好的性能 各反应器 入口温度均是 534 设计值 根据其它单位的经验 一般操作时低于此值 压力 对重整反应来说 重整增加压力 加氢裂化增加而芳构化反应减少 降低压力有利于 芳构化反应 但催化剂积碳加快 要求再生的速率增加 对于连续重整 反应压力 0 35MPa 已由设计确定 同时催化剂连续再生 活性得到保 证 因此 在实际操作中反应压力不作为调节手段 空速 重整装置操作规程 7 空速是单位催化剂在单位时间内所加工的原料油量 在重整反应中 降低空速有利于 芳构化反应 但加氢裂化反应加剧 液收率下降 并降低了装置处理量 提高空速结果相 反 为保证辛烷值及一定的转化率 可提高反应温度进行补偿 但空速的提高要受到催化 剂活性的限制 只能适当的提高一点 氢油比 H2 HC 重整循环氢气的目的是控制焦炭在催化剂上的生成同时大量氢气循环 还起到热载体 的作用 将大量热量带出了反应器 氢油比有一个最小值 高于这一数值 只要在设备允 许范围内是无害的 在较低的比例下运转会使催化剂 积碳速度加快 因此缩短催化剂 的 循环周期 当操作条件变化时 要经常检查 H2 HC 比 保证在任何时候都有一适宜的氢油 比 1 1 2 31 1 2 3 催化剂再生系统催化剂再生系统 连续重整催化剂再生系统为反应高苛刻条件下操作提供了可能性 在高苛刻条件下 催化剂由于快速积碳而迅速失活 为了恢复催化剂 的活性 就要对催化剂进行烧焦处理 同时补充催化剂 在烧焦过程中和反应过程中失去的部分氯化物 并还原活性金属 在连续 重整中 这一过程是连续进行的 首先 再生催化剂从重叠布置的末级反应器流出 被提 升到催化剂再生系统 再生催化剂按四步完成再生 烧去积碳 氧化和分解金属并调 节氯平衡 干燥 还原 最后 再生后的新鲜催化剂被循环提升到第一反应器 重整反应器中的催化剂具有两种功能 即金属和酸性 氯化物 功能 金属功能促进 了加氢和脱氢反应 酸性功能促进了异构化和裂化反应 这对于完成整个芳烃生成来说都 是需要的 所谓催化剂的最佳性能是指这两种性能的良好平衡 任何一种功能太强或太弱都将降 低催化剂的活性和选择性 催化剂再生部分的每步操作对于平衡这两种功能有着很大的影 响 催化剂再生这四步中的每一步都必须很好的完成 以保持催化剂的最佳性能发挥和延 长使用寿命 催化剂除了具有最佳的催化性能外 催化剂 还具有强大的物理性能 特别是它的耐磨性能 再生部分的良好结构和操作 将有助于保持好催化剂的机械强度 减少磨损 其主要控制参数如下 催化剂循环速度 最大可允许催化剂循环速度是待生催化剂碳含量 烧焦区进口氧浓度和再生气体流量 重整装置操作规程 8 的函数 并保证烧碳在烧焦区基本完成 每个再生装置都要建立操作曲线 并严格遵守这 一曲线指导操作 详见第三章正常操作 再生区氧含量 再生区气体最大允许氧含量 1 0 V 这是由催化剂最高允许温度所限制 同时此最 高温度又取决于在恒定的循环气体进口温度下的通常浓度 这一最高允许温度出现在烧焦 床层的外侧 在较高氧浓度下 所产生的高温会严重损害催化剂 这也说明了为何必须使 催化剂在进入氧化区前完全把碳烧尽的原因 氧化区氧含量约为 20 V 为防止损坏催 化剂 应使再生气体中氧浓度减少至使碳全部烧掉所需要的最低限度 正常操作时再生氧 含量为 0 5 1 0 V 氯化物注入量 在氯化区必须注入氯化物 以调节氯化物在催化剂上的浓度 催化剂氯化物含水量约 为 1 1 2 wt 注入量一般由技术人员根据 UOP 再生操作手册 计算确定 干燥气体量 在干燥区除去催化剂上的残留水分 因为过量的水分会引起还原区氯的损失 并使重 整循环气中增加过量的水份 干燥区空气含水量控制5ppm 以下 干燥空气量一般为设计值 的 100 再生和氯化气体量 再生气体循环量决定再生风机最大排风量 操作中由于再生器中心管筛网被催化剂 细 粒堵塞 循环气流量将减少 当因此原因使循环气量下降 10 时 就要拆卸清洗中心管筛 网 而氯化气体量取决于催化剂的循环量和待生催化剂的含水量 再生器压力 操作者通过产品分离罐上的压力控制再生器的压力 差压控制器保持着再生器与闭锁 料斗分离区处于相同的压力下 建议的再生器操作压力是 0 25MPa 压力过低将降低烧碳 区的烧除积碳能力 压力过高将降低干燥区的脱水效果 1 1 1 1 3 3 工艺流程说明工艺流程说明 a a 预加氢系统预加氢系统 由装置外油槽来的混合石脑油经 P 101A B 预加氢进料泵 升压后与从 K 101A B 预 加氢循氢机 出来的含氢气体混合 经过 E 101A B C D E F 预加氢进料换热器 管程换 热进 F 101 预加氢进料加热炉 加热后进入 R 101A B 预加氢反应器 在预加氢催化剂 重整装置操作规程 9 的作用下 石脑油中的有机杂质及不饱和烃进行加氢反应 反应生成的金属杂质吸附在催 化剂上 反应产物经 E 101 A B C D E F 壳程换热 空冷 A 101A B C 水冷 E 102 冷却后 进入 D 101 预加氢产物分离罐 进行气体 液态烃和水分离 为洗去反应生成的氨盐 注入的水也收集于分离罐的分水包中 通过液位调节阀将水排出 分离罐顶气体与重整来 的补充氢混合经 D 102 K 101A B 入口分液罐 进入 K 101A B 分离罐底液体靠自压经 E 103A B C 预加氢汽提塔进料换热器 向 C 101 汽提塔 进料 D 101 底部出料中所含的 轻馏份 H2S NH3 H20 等被汽提至塔顶排出 经 A 102 塔顶空冷器 和 E 104 水冷器 进一步冷凝 进入 D 103 汽提塔回流罐 在此进行油 气 水三相分离 气体送至燃料 气系统或去放空总管 油相根据液位调节串级的流量调节器经 P 103 汽提塔顶回流泵 送回塔顶 水收集于分水包内手动排出 汽提塔底液分两部分 一部分由 P 102 重沸炉 泵 送 F 102 汽提塔底重沸炉 进行强制循环加热 另一部分经 E 103A B C 去分馏塔 为防止汽提塔顶管线腐蚀 在汽提塔顶汽相管线注入缓蚀剂 其流程为 D 105 缓蚀剂罐 P 110 注缓蚀剂泵 C 101 顶 汽提塔底油靠自压经 E 105A B 预加氢分馏塔进料换热器 换热向 C 102 预加氢分 馏 塔 进料 塔顶气经过 A 103A B C 分馏塔顶空冷器 和 E 106 水冷器 冷却后进入 D 104 分馏塔顶回流罐 D 104 干气通过压控排入燃料气管网 压力不足则补入氢气 罐 底液的一部分作为回流通过 P 105A B 塔顶回流泵 打回 C 102 塔顶 另一部分液体即 C 5 组分经 P 106A B 去脱丁烷塔 C 102 塔底液分两部分 一部分由 P 104A B 重沸炉泵 送 F 103 分馏塔底重沸炉 强制循环加热后返回 C 102 另一部分为产品 由 P 107A B 加压经 E 105A B 换热后作为重整单元原料 由于北蒸馏来的直馏石脑油砷含量较高 本装置设置了二台反应器 进料经前一个反 应器进行脱砷后再进行预加氢精制 为使重整产氢能补充到预加氢系统 本装置另设置了 两台预加氢补充压缩机将重整再接触来的氢气增压至 2 0MPa 后一部分送入预加氢循环压缩 机入口 另一部分去溶剂油加氢装置 为溶解系统内铵盐及减缓酸类物质对管线的腐蚀 系统的冲洗注水采用透平凝结水 通 过注水罐 D 106 及注水泵 P 108A B 分别注入预加氢进料换热器的 E 前及产品空冷器 A 101 前 最后酸性水溶液通过 D 101 的分水包排出系统 b b 重整及分馏部分重整及分馏部分 重整装置操作规程 10 自预加氢分馏塔塔底来的精制石脑油与 K 201 重整循环氢压缩机 送来的循环氢混 合后进入 E 201 重整进料换热器 与重整反应产物换热 再经 F 201 重整进料加热炉 在温控阀控制下加热至所需的反应温度后送入 R 201 第一反应器 顶部 在反应器内 热的混合物径向通过催化剂床层 并从一反的顶部流出 然后依次流经 R 202 R 203 R 204 二 三 四号反应器 各反应器之间设置中间加热炉 F 202 F 203 F 204 分 别在各自温控阀控制下 由燃料气提供所需热量 从四反 R 204 出来的反应产物分两路 分别经 E 202 反应器置换气换热器 和 E 201 后汇合一处再与闭锁料斗气一起 经过 A 201 重整产物空冷器 冷凝后进入 D 201 重整产物分离罐 进行油气分离 D 201 罐顶气分三路 一路经 K 201 重整循环氢压缩机 增压后大部分去 E 201 小 部分去 E 202 一路通过压控排至放空总管 正常无量 一路与来自催化剂再生部分的还 原气混合后进 K 202A B C 重整氢增压机 的一级入口 D 201 底油由 P 201A B 重整产 物分离罐泵 增压后与来自 K 202A B C 二级出口氢气经过 A 204 二级再接触空冷器 冷 却后混合 再通过 E 205A B 再接触预冷器 E 206 再接触冷冻器 后进入 D 203 2 号再接触罐 K 202A B C 一级出口氢气经 A 203 一级再接触空冷器 再与来自 E 205 管 程的二次再接触液合流后通过 E 203 一号再接触冷却器 进入 D 202 1 号再接触罐 D 202 顶部氢气与 D 203 顶氢气混合后分两路 一路通过压力分程控制去 K 202 一级入口 另一路通过压力分程返回 K 202 二级入口 D203 顶部气分三路 一路通过压力分程控制返 回 D 202 顶 一路去再生增压聚液器供再生部分使用 一路经过 D 204A B 氢气脱氯罐 脱氯处理后 一部分供装置自用 预加氢 大部分送出装置并入系统氢气管网 D 202 底油由 P 202A B 1 号再接触罐泵 升压经过 E 207A B 脱戊烷塔进料换热器 后向 C 201 脱戊烷塔 进料 塔顶气经过 A 202 脱戊烷塔顶空冷器 至 E 208 塔顶水 冷器 后进入 D 205 脱戊烷塔回流罐 D 205 干气去燃料气管网 D 205 油由 P 204A B 脱戊烷塔顶回流泵 升压后分两路 一路作为回流打回 C 201 顶 一路作为轻石 脑油去 C4 C5分离塔 C 201 底油分两路 一路由 P 203A B 脱戊烷塔底重沸炉泵 升压 经过 F 205 脱戊烷塔底重沸炉 强制循环加热后返回 C 201 另一路靠自压经过 E 207A B 冷却后去脱 C6塔 在重整反应系统设有开工注氯泵 P 208 和当催化剂再生部分停工期间的注氯和注水设 施 由重整部分脱戊烷塔顶油与预加氢部分石脑油分馏塔顶油混合后经 E 301 C4 C5分离 重整装置操作规程 11 塔进料换热器 后进入 C 301 塔顶油气经 A 303 C4 C5分离塔空冷器 冷凝后 进入 D 301 C4 C5分离塔回流罐 D 301 压力自预加氢部分引入的氢气与去燃料气管网气体分程 控制 罐底液体经 P 302 C4 C5分离塔顶回流罐泵 升压后 一路作为回流打回塔顶 另 一路作为液化气产品去贮罐 塔底轻烃靠自压经 E 301 E 306 戊烷油冷却器 冷却后作 为汽油组分送出装置 C 301 塔底重沸器 E 303 使用 1 0MPa 蒸汽加热 脱戊烷塔底油经 E 304 脱 C6塔进料换热器 换热后进 C 302 脱 C6塔 第 23 或 21 层塔盘 塔顶气经 A 301 脱 C6塔顶空冷器 E 305 脱 C6塔顶后冷器 E 305 脱 C6顶 后 冷器 冷凝后进入 D 302 脱 C6塔顶回流罐 罐底液经 P 303 脱 C6塔顶回流泵 升压后 一部分作为回流打回塔顶 一部作为产品去芳烃抽提装置 塔底液经 P 304 脱 C6塔底重 沸炉泵 升压后分两路 一路经 F 301 脱 C6塔底重沸炉 强制循环加热后返回 C 302 一路经 E 304 A 302 重组分油空冷器 冷却后作为高辛烷汽油组分出装置 本单元重整催化剂水氯平衡的调节 与传统的做法一样 通过 D 209 注水罐 及 P 207 重整注氯注水泵 将凝结水注入至重整进料换热器 E 201 管程的出口 通过 D 260 注氯罐 及 P 207 或 P 208 将有机氯化物注入至重整进料换热器 E 201 的入口 D 210 重整注硫罐 中有机硫化物由 P 209A B 重整注硫泵 升压后进入重整 本系统对四合一加热炉进行余热回收 其辐射室出口烟气温度 772 将其引入至对 流室的余热锅炉可产生 3 5MPa 410 的中压蒸汽 20t h 供装置自用 c c 再生部分再生部分 催化剂依靠重力作用依次从 R 201 R 202 R 203 R 204 四个反应器流至反应器底部 的催化剂收集器 在收集器内 来自 E 202 置换气换热器 的循环氢作为置换气置换催 化剂所携带的烃类 然后催化剂 向下流至 L 阀组 在此处 来自 B 254 提升风机 的提升氮气将催化剂吹出并通过催化剂提升线送至 D 254 分离料斗 提升气分为一级提 升气和二级提升气 待生催化剂 提升速度由 L 阀组合件调节 通过保持总提升气量恒 定而改变二级提升量 在分离料斗中 用一股称为淘析气的氮气 来自除尘风机 B 253 将催化剂中少量粉尘 吹出分离料斗的顶部 至 M 256 粉尘收集器 中 淘析气由 B 253 循环使用 提升氮气由 B 254 循环回 L 阀组 依靠重力作用 催化剂从分离料斗进入 R 251 再生器 顶部 待生催化剂在再生器自上而下依次经过初步预热区 烧碳区 再加热区 氧氯化区 重整装置操作规程 12 干燥区 冷却区 从 B 251 再生风机 出口引出的密封气体用于预热来自分离料斗的催 化剂 在烧碳区 催化剂通过内外的柱状和倒锥状筛网之间的环型区向下流动 通过 B 251 循环热再生气体完成催化剂 烧焦 氧含量由在线氧分析仪通过调整干燥区排气量控制 所需温度由 H 252 再生气电加热器 提供 在氧氯化区 催化剂 向下流动 由 D 260 再生注氯罐 及 P 253A B 注氯泵 来的有机氯化物经蒸汽加热器汽化后进入再生 器 氯化气体 由空气和有机氯化物组成 穿过催化剂床层并向上流动 完成了对催化剂 性能的调整 在干燥区 要除去烧焦所产生的水份 以确保催化剂的良好性能 催化剂在 该区的流动与在氯化区相似 热的干燥空气向上流经催化剂床层 从干燥区出口排出 干 燥区所需温度由 H 253 空气电加热器 提供 冷却区位于再生器底部 用干燥的冷空气 对催化剂进行冷却 冷却后的催化剂自再生器底部流出 经 D 255 氮封罐 后进入 D 256 闭锁料斗 D 256 可分为三个区 分离区 闭锁料斗区 缓冲区 通过 D 256 将催化剂小批量地从 R 251 输送至再生催化剂 L 阀组合件 然后由氢气提升至催化剂的还原区 提升氢气也 分为一级提升气和二级提升气 再生催化剂速度由 L 阀组合件调节 通过保持总提升气 量恒定而改变二级提升气量 氧化态的催化剂 流经还原区 用富氢气体对催化剂进行还原 采用二段还原工艺 还原气来自 M 255 增压气聚液器 所需温度由 H 251A 1 号还 原电加热器 H 251B 2 号还原电加热器 提供 催化剂依靠重力自还原区底部流入一反 二反 三反 四反 完成催经剂的循环 D 252B 2 号催化剂加料闭锁料斗 底部连至 D 255 上面 D 252B 上部连至 D 251B 2 号催化剂 加料漏斗 通过 D 252B 和 D 251B 可将新鲜催化剂加入系统 D 252A 1 号催化剂加料闭锁料斗 底部连至待生催化剂 L 阀组合件前 D 252A 上部连至 D 251A 1 号催化剂加料漏斗 通过 D 252A 和 D 251A 也可将新鲜催化剂加入系统 来自 D 203 的氢气经过 M 255 后分两路 一路去 E 251A B C 还原气换热器 另一 路经过 E 253 增压气加热器 壳程为蒸汽 后分三路 分别去一级提升管线 二级提升 管线和 D 256 的缓冲区 E 251 出来的还原氢经过 H 251A 后分两路 一路至还原区上部 另一路经过 H 251B 后至还原区下部 从再生器排出的酸性气送入 C 251 放空气洗涤塔 D 258 再生注碱罐 及 P 251A B 再生注碱泵 来的碱液与 D 259 再生注水罐 及 P 252A B 再生注水泵 来的 透平凝结水一起在 P 254A B 碱液循环泵 的作用下与酸性气体充分接触后 气体直接排 重整装置操作规程 13 入大气 废碱液排出装置统一处理 含有催化剂粉末的淘析气进入 M 256 粉尘收集器 定期将粉尘通过收集器下部的 D 257 粉尘收集罐 装桶送出 d d 辅助系统流程说明辅助系统流程说明 a 氨冷部分 液氨自 D 241 氨液贮罐 压入 E 206 壳程 蒸发后的氨气经 D 242 氨液分离器 分 液后进入 K 241A B 氨压缩机 入口 增压后经 A 241 氨空冷器 冷凝 进入 D 241 氨冷部分还有 D 244 空气分离器 M 241 氨液过滤器 D 243 集油器 和 D 245 紧 急泄氨器 等设备 b 余热锅炉部分 从装置外来的除盐水和低压蒸汽进入 D 911 除氧器及水箱 D 911 中水由 P 901A B 中压锅炉给水泵 升压后分两路 一路返回 D 911 另一路与来自 P 902A B 锅 炉热水循环泵 的少量热水在 M 205 给水混合器 中混合 经过省煤器 进入 D 206 中 压汽包 D 206 中热水由 P 902A B 升压 少量热水去 M 205 大量热水则经过蒸发受热面 后返回 D 206 D 206 顶部蒸汽经过过热器和 M 206 减温阀 后出装置 D 914 磷酸盐 溶药箱 中水溶液由 P 903A B 磷酸盐加药泵 升压后进入 D 206 D 206 底液一路进 D 912 连续排污扩容器 一路进 D 913 连续排污冷却器 D 912 顶部蒸汽进入 D 911 底部水进入 D 913 c 燃料气部分 来自装置外的燃料气和来自 D 101 D 103 D 104 D 205 D 301 的干气混合 经过 E 401 燃料气加热器 后进入 D 404 燃料气分液罐 D 404 底部由蒸汽盘管加热 d 氮 气 风 水部分 氮气进装置线有两路 一路压力 为 1 3MPa 去重整再生系统外的各部分 另一路压 力为 0 84MPa 为再生氮气专线去再生部分 由装置外来的 0 45MPa 净化风进入 D 407 净化风罐 经过 D 905A B 净化风干燥器 和 D 906 净化风除尘器 后供重整仪表和重整装置的其它部分使用 循环水进出装置线为两根 DN500 管线 埋地 装置内使用的水还有新鲜水 除盐水 软化水和采暖热水 e 放空 污油部分 重整装置操作规程 14 D 101 D 201 D 302 及其它系统放空和安全阀排出气进 D 401 重整放空罐 D 401 液体进入 D 402 重整地下污油罐 由 P 401 重整地下污油泵 升压后出装置 D 401 顶气排火炬 K 201 K 202 D 202 D 901 等部分的滑油和污油进入 D 403 压缩机区污油罐 由 P 402 压缩机区污油泵 升压后出装置 1 1 4工艺原则流程图 见附图 工艺原则流程图 见附图 1 2 工艺指标工艺指标 1 2 1 2 1 1 原料指标原料指标 项 目指 标项 目指 标项 目指 标 水含量 ug g 100 硫含量 ug g 180 溴价 g 100mL 2 预加氢原料 馏程 初馏 180氮含量 ug g 8 砷含量 ug kg 150 项 目指 标项 目指 标 水含量 ug g 5 氮含量 ug g 0 5 馏程 75 180砷含量 ug kg 1 密度 kg m3600 800铅含量 ug kg 10 重 整 原 料 硫含量 ug g 0 5 铜含量 ug kg 10 1 2 2半成品 成品指标半成品 成品指标 名 称项 目指 标名 称项 目指 标 密度 kg m3700 900液化气C5 以上含量 3 高辛烷值 汽油辛烷值 98 戊烷油C4含量 10 1 2 31 2 3 公用工程指标公用工程指标 名 称指 标名 称指 标名 称指 标 重整装置操作规程 15 1 0MPa 蒸汽 压力 MPa 0 8 净化风压力 MPa 0 4 新水压力 MPa 0 2 普通氮气压 力 MPa 1 3 循环水上水 温度 28 除盐水压力 MPa 0 35 专用氮气压 力 MPa 0 84 循环水上水 压力 MPa 0 35 燃料气压力 MPa 0 35 1 2 41 2 4 主要操作条件主要操作条件 名 称单 位设计数据 反应压力 MPa 2 5 反应温度 270 340 反应空速 h 1 3 预加氢反应 R 101 氢油比 v v 150 操作压力 MPa2 0 预加氢产物分离罐 D 101操作温度 40 操作温度 76 202 顶 底 操作压力 MPa 1 25 顶 汽提塔 C 101回流比对进料 0 25 操作温度 40 汽提塔顶回流罐 D 103操作压力MPa 1 2 操作温度 80 167 顶 底 操作压力 MPa 0 4 顶 石脑油分馏塔 C 102 回流比对产品 2 77 操作温度 40 石脑油分馏塔顶回流罐 D 104操作压力MPa 0 3 操作压力 Pa 0 24 重整产物分离罐 D 201操作温度 44 操作压力 MPa 0 59 1 再接触罐 D 202操作温度 44 重整装置操作规程 16 操作压力 MPa 1 4 2 再接触罐 D 203操作温度 4 操作温度 95 214 顶 底 操作压力 MPa 0 93 顶 脱戊烷塔 C 201 回流比对产品 6 1 操作温度 40 脱戊烷塔顶回流罐 D 205操作压力MPa 0 88 操作压力 MPa 0 25 催化剂烧焦 R 251操作温度 565 一段操作压力 MPa 0 52 二段操作压力 MPa 0 52 一段操作温度 380 催化剂还原 二段操作温度 485 操作温度 84 134 顶 底 操作压力 MPa 1 23 顶 C4 C5分离塔 C 301 回流比对产品 3 27 操作温度 40 C4 C5分离塔顶回流罐 D 301操作压力MPa1 18 操作温度 84 149 顶 底 操作压力 MPa 0 04 顶 脱 塔 C 302 回流比对产品 1 58 操作温度 40 脱 塔顶回流罐 D 302操作压力MPa0 操作温度 435 余热锅炉汽包 E 206操作压力MPa3 8 重整反应操作条件 一反二反三反四反 重整装置操作规程 17 介质氢气 油气 反应压力 MPa 0 480 430 380 33 反应温度 534534534534 最高操作温度 550550550550 规格 内径 切线长度 2000 5600 2200 6350 2400 8000 2900 8850 催化剂高度装量 m3 8 913 522 044 0 空速 时 体 1 6 氢油分子比 mol 1 8 进料流率 h 89378 1 2 51 2 5 原材料消耗 公用工程消耗及能耗指标原材料消耗 公用工程消耗及能耗指标 a 装置物耗表 名称单位正常最大备注 新鲜水 t h 10 间断用 循环水 t h586 8734 2 锅炉给水 t h25 9 除盐水 电 Kw6505 95 3 5MPa 蒸汽 t h0 720 3 1 0MPa 蒸汽 t h 14 5 外送 凝结水 t h 3 4 净化风 Nm3 次 918 开停工一次 5000Nm3 普通氮气 Nm3 h50750 开停工一次约 6370Nm3 CCR 专用氮气 0 84MPa 氮气 Nm3 h77 需直接从氮气供应专线送至装 置 燃料气 t h5 940 燃料气的热值按 30960KJ 计 重整装置操作规程 18 燃料油 t h2 304 燃料油的热值按 40865 5KJ 注 重整循环氢压缩机耗 3 5MPa 蒸汽约 20t h 余热锅炉发生器蒸汽约为 20t h 正常操作时装置内中压蒸汽基本可以平衡 开工时需外部最大量供中压蒸汽 20t h 注 如装置内加热炉全烧燃料气 则装置需耗燃料气 8 982t h b 装置能耗表 消耗量能耗指标名 称 单位数 量单位数 量 能耗 104 KJ t 循环冷水 t h586 8 104 KJ t0 4187245 69 锅炉给水 除盐水 t h25 9 104 KJ t9 63249 42 电 Kw6505 95 104 KJ kw1 2568171 47 3 5MPa 蒸汽 t h0 7 104 KJ t368 44257 91 1 0MPa 蒸汽 t h 14 5 104 KJ t318 20 4613 9 净化风 Nm3 h918 104 KJ Nm30 1675153 77 氮气 包括再生专用氮气 Nm3 h127 104 KJ Nm30 167521 27 燃料汽 t h5 940 104 KJ t309618390 24 燃料油 t h2 304 104 KJ t4086 558415 41 凝结水 t h 3 4 104 KJ t30 9823 105 34 合计 32185 94 小计能耗 32185 94 104 KJ h 单位能耗 429 15 104 KJ t 重整进料即 102 49 标准油 吨重整进料 c 催化剂及化学药剂用量 名 称型号或规格一次装入量 次年用量 t a 重整催化剂 3981 66 8 平均 2 58 预加氢催化剂 DCT 5 DN 200 7 82 20 91 重整装置操作规程 19 脱氯剂 22 二甲基二硫 1 2 0 25 四氯乙烯 10 20 碱液 31 1 180 惰性瓷球 27 石墨拉西环 3 2m3 缓 蚀 剂 10 液 氨 510 1 2 61 2 6 物料平衡表物料平衡表 全装置物料平衡表 物 料 平 衡 重 量 对重整进料 ht a 1 混合石脑油 111 778382667 06 104 进 料小 计 111 778382667 06 104 1 含氢气体 8 7065245 22 104 其中纯氢 3 4826102 09 104 2 燃料气 1 318780 78 104 3 液化气 4 3132342 59 104 4 C6组分 21 971648013 18 104 5 高辛烷值重整汽油 74 935619844 96 104 6 含氢气体去溶剂油加氢装置 0 554110 33 104 出 料 小计 111 778382667 06 104 预处理部分物料平衡 物 料 平 衡 重 量 对重整进料 ht a 1 混合石脑油 111 778382667 06 104 进 2 含氢气体 1 027600 61 104 重整装置操作规程 20 料小 计 112 798458667 67 104 1 精制石脑油 1007500060 00 104 2 轻石脑油 10 8080976 48 104 3 燃料气 1 319790 78 104 4 含氢气体去溶剂油加氢装置 0 554110 33 104 5 含氢气体返回重整装置 0 13990 08 104 出 料 小 计 112 798458667 06 104 重整部分物料平衡 物 料 平 衡 重 量 对重整进料 ht a 1 精制石脑油 10075000 60 00 10 4 2 预处理部分的返回氢 0 13990 08 104 进 料 小计 100 1375099 60 08 10 4 1 含氢气体 8 7065245 22 104 其中纯氢 3 4826102 09 104 2 C 5组分 3 6727572 20 104 3 C6重整汽油 86 7465058 52 05 10 4 4 预处理用含