高大模板施工方案ga.doc

桥面结构模板专项施工方案工程名称工程地点：勘察单位：设计单位：广州市市政工程设计研究院监理单位：佛山市吉盈建设监理有限公司施工单位： 编制单位：编制人： 编制日期： 年 月 日 审查人： 审查日期： 年 月 日审批人： 审批日期： 年 月 日目 录第一节 工程概况2第二节 编制及计算依据3第三节 模板及其支架方案选择4第四节 材料构配件要求5第五节 梁板模板支架材料选择及搭设方法6第六节 模板安装8第七节 模板拆除9第八节 模板质量技术措施10第九节 安全施工措施13第十节 对浇筑混凝土的要求14第十一节 混凝土浇筑过程的监测15第十二节 高大支模事故应急救援预案16第十三节 计算书17第十四节 附图29勒流镇胜利桥工程桥面结构模板专项施工方案第一节 工程概况顺德区勒流镇胜利桥工程位于佛山市顺德区勒流镇建设路段勒良河上，其西面为建设路，东南角为勒流中学，是勒流中学的配套建设工程。建设单位为佛山市顺德区勒流镇土地发展中心，施工单位为阳江市机械筑路工程有限公司。本工程位于勒良河上，河面宽度2021m，水流缓慢，为生活排污河涌，该桥与勒良河直交，设计桥长为22m，采用6.0m+10.0m+6.0m三跨连续刚构。桥面设计宽度为36m，具体分布为5m（人行道）+13m（机动车道）+13m（机动车道）+5m（人行道）。桥面纵坡为2%，横坡为1.5%，均为桥面结构找坡。河涌河面设计水位为+1.000m（1956年黄海高程系统），涌底标高为-1.500m，桥面中心最高点（含8cm厚铺装层）标高为4.350m。桥面为板梁结构，其高度为400600mm(变截面，板梁底为弧线)。桥梁下部结构为：采用直径为1.0m的钻孔桩，桥墩为墩梁连接，桥台设支座，采用砼灌注桩式桥台，不设盖梁（盖梁与桥梁连续梁板一起浇注），桥台和桥墩均采用单排桩。施工现场土质现状：河涌底为淤泥质土，深灰色，饱和，流塑，含腐殖质，含较多粉沙颗粒，层厚2.004.70m，平均3.15m，层面埋深1.702.00m。其下面为粉砂层。本桥梁桩基础施工为采用围堰并回填砂性土，回填标高为+2.30m，系梁底面标高由原设计-2.50修改为-1.0m，现河道已回填砂性土厚50cm（在原河道顶面往上）。施工方案构想：在原有砂性土面层上回填厚1.0m海砂，填高至+0.00m标高位置，分层夯实并用水泡压密实；再在海砂顶面浇注厚15cmC20商品水泥混凝土，对砂顶面做硬化处理，并作为承载基础。桥梁连续板支架（龙门式脚手架）基础在标高为+0.15m起开始搭设，脚手架底部采用80*100mm方木进行平行支撑，以分散立杆对基础的压力；其支架最大搭设高度为：0.15+4.35-0.08-0.4 = 3.65m；最小高度为：0.15+4.35-0.08-0.6 = 3.45m；桥面板梁结构高度为400600mm，则其面荷载（结构自重）为0.4m25KN/m3=10KN/m2到0.6m25KN/m3=15KN/m2。本工程桥面结构模板支撑施工属于施工总荷载大于10kN/m2 ，集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。属于超重模板施工。第二节 编制及计算依据公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）；建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002；木结构设计规范GB50005-2003；顺德区勒流镇胜利桥工程设计图纸、顺德区勒流镇胜利桥岩土工程勘察报告及建设主管部门有关高大模板施工的管理规定等。本方案的主要设计依据为公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）第9章的规定及其他章节的相关规定。第三节 模板及其支架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收； 5、模板及模板支架的搭设，还必须符合公路桥涵的有关规范、标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：桥面板梁模板及桥台台帽梁模板均采用满堂式483.5钢管及配套扣件式脚手架支撑体系。支撑体系采用483.5钢管及配套扣件做立杆、水平拉杆及剪刀撑，并使用配套的可调底座、可调顶托等。梁板底及梁侧模板均选用18mm厚木夹板 ，公司现有60mm80mm、80mm80mm、80mm100mm、100mm100mm等多种型号的木方可供本工程施工使用。7、本工程采取全封闭河道进行施工，施工期间征得水利部门的同意，将本河道完全封闭施工，待基础浇注完成及支架搭设完成后，开通局部围堰缺口，疏通水流，再安装板梁模板并对支架进行堆载预压，待预压完成后，再施工桥面钢筋混泥土结构。这样虽然支架将浸泡在河水中，因为河水流速缓慢，对支架的冲力作用很小可以忽略不计。我项目部也考虑在本疏通的堰口处插打多根松木桩，捆绑过滤网以起到拦截河道垃圾及阻挡水流的作用。第四节 材料构配件要求1、门式脚手架：钢管包括立杆、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等。钢管采用483.5钢管，其材质应符合国家现行标准的要求。弯曲、变形、锈蚀的钢管不得使用。钢管架严禁打孔，严禁将外径48与51的钢管混合使用。新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中第8.1.1、8.1.2条的规定。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母垫圈等。扣件及其附件应符合GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺栓应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙不小于1mm。钢管架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。第五节 梁板模板支架材料选择及搭设方法1、板梁模板及支架搭设方法本工程桥面板梁结构高度（厚度）为400600mm，结构施工模板门式支架立杆拟从涌底标高为+0.1500m起开始搭设，其支架最大搭设高度为： 3.65m。板梁底模板选用18mm厚木夹板，次龙骨（直接支撑模板）采用80mm80mm200mm方木支撑，主龙骨（放于立杆的顶拖上）采用100mm100mm600mm方木支撑。立杆纵横间距均取600mm，水平杆步距不大于1600mm。2、立杆基础：本工程采取全封闭河道进行施工，施工期间征得水利部门的同意，将本河道完全封闭施工，在原有砂性土面层上回填厚1.0m海砂，填高至+0.00m标高位置，分层夯实并用水泡压密实；再在海砂顶面浇注厚15cmC20商品水泥混凝土，对砂顶面做硬化处理，并作为承载基础。桥梁连续板支架（龙门式脚手架）基础在标高为+0.15m起开始搭设，脚手架底部采用80*100mm方木进行平行支撑，以分散立杆对基础的压力（分数荷载）。待基础浇注完成及支架搭设完成后，开通局部围堰缺口，疏通水流，再安装板梁模板并对支架进行堆载预压，待预压完成后，再施工桥面钢筋混泥土结构。这样虽然支架将浸泡在河水中，因为河水流速缓慢，对支架的冲力作用很小可以忽略不计。我项目部也考虑在本疏通的堰口处插打多根松木桩，捆绑过滤网以起到拦截河道垃圾及阻挡水流的作用。 3、立杆 (1) 立杆脚应设置纵横方向扫地杆，扫地杆采用直角扣件固定在离底座200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (2)模板支架及脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3) 立杆的垂直偏差按JGJ130-2001规范的表8.2.4要求来控制，全高最大偏差小于20mm。(4)立杆接长必须采用对接连接。对接接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； (5)外立杆顶端高出操作面1.2m作为安全防护。 5、纵横水平杆(1) 纵横水平杆在脚手架高度方向的间距1.6m，纵横水平杆的长度不宜小于3跨。(2) 纵横水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：A对接扣件应交错布置：两根相邻大横杆的接头不宜在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；B搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至搭接大横杆杆端距离不应小于100mm。 6、水平剪刀撑及垂直剪刀撑(1)垂直剪刀撑：整个模板支架四周立面及每6排立杆（纵方向均设）在整个长度和高度上连续设置剪刀撑。(2)水平剪刀撑：本工程在上下各设置一道水平剪刀撑。(2)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。(3)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。(4)垂直剪刀撑每道剪刀撑跨越立杆的根数为6根，与地面的倾角宜在4560之间。(5)剪刀撑必须随架子的搭设高度同步搭设,并且要连续设置到顶,不留间隙,斜杆底部要落在垫板上. 第六节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 3、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷桥梁专用脱模剂。第七节 模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、本工程拆除模板应该三跨跨中同时进行卸荷拆除，不得先拆除完一跨后再拆除其余部分。 3、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须满足设计强度后方可拆除。 4、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与梁板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 5、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 6、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第八节 模板质量技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）及相关规范要求。模板应按要求起拱。本工程5m跨起拱高度控制在1，梁的跨度10m时，起拱的高度控制在2 。 （1）现浇结构模板安装的偏差应符合有关规定。 （2）模板垂直度控制 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； （3）模板的变形控制 浇筑混凝土时，分层浇筑，严防振捣不实或过振，使模板变形。模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （4）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证梁、板阳角顺直。 （4）支撑系统所设的水平拉杆与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、钢管及其配件、模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 （2）贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏。分类清理、堆放。 （4）拆下的钢管、模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。5、公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）的相关规定有表9.6.1 模板、支架及拱架制作时的允许偏差项 目允许偏差（mm）木模板制作模板的长度和宽度5不刨光模板相邻两板表面高低差3刨光模板相邻两板表面高低差1平板模板表面最大的局部不平刨光模板3不刨光模板5拼合板中木板间的缝隙宽度2支架、拱架尺寸5榫槽嵌接紧密度2钢模板制作外形尺寸长和高0，-1肋高5面板端偏斜0.5连接配件(螺栓、卡子等)的孔眼位置孔中心与板面的间距0.3板端中心与板端的间距0，-0.5沿板长、宽方向的孔0.6板面局部不平1.0板面和板侧挠度1.0注：木模板中第5项已考虑木板干燥后在拼合板中发生缝隙的可能。2mm以下的缝隙，可在浇筑前浇湿模板，使其密合。板面局部不平用2m靠尺、塞尺检测。表9.6.2模板、支架及拱架安装的允许偏差项 目允许偏差（mm）模板标高基础15柱、墙和梁10墩台10模板内部尺寸上部构造的所有构件+5，0基础30墩台20轴线偏位基础15柱或墙8梁10墩台10装配式构件支承面的标高+2，-5模板相邻两板表面高低差2模板表面平整5预埋件中心线位置3预留孔洞中心线位置10预留孔洞截面内部尺寸+10，0支架和拱架纵轴的平面位置跨度的1/1000或30曲线形拱架的标高(包括建筑拱度在内)+20，10第九节 安全施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。 第十节 对浇筑混凝土的要求1、砼采用商品砼，由砼罐车输送到现场，浇筑采用汽车泵泵送至楼面。2、浇捣要求：对于桥台台帽部位砼一次性浇筑厚度不大于500，浇筑完毕待前一次混凝土初凝前（约2小时内）浇筑上一层混凝土。对于桥面，砼超堆厚度不大于150mm，并及时赶平铺散，严禁混凝土厚度过大而危及模板及支架系统的稳定性，防止超载对支架体系造成安全事故。确保模板支架在施工过程中均衡受载，采用由中部向两边开展的浇筑方式。浇筑过程中应派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动的变形情况要及时解决。可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；第十一节 混凝土浇筑过程的监测设专职安全员 谢冲 经常巡视模板支撑情况，看看有无漏支、漏顶，缺少水平拉杆及剪刀撑现象，特别是注意正在浇倒混凝土的部位，如有松顶、倾斜、下沉等情况，应立即暂停施工，派人加固修补。派测量员 梁振义 对危险源进行连续监测。（一）支架、模板位移、变形、沉降允许值及监界状态报警值1、对结构表面外露的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/400。本工程其变形值为1.5mm。2、支架的压缩变形或弹性挠度，其最其大变形值不得超过相应结构计算跨度的1/1000。取上述各项最大变形值的80%为临界状态报警值。本工程为1.2mm。（二）高支模板的工程监测1、监测项目：支架沉降位移和变形。2、观测点设置：在三跨跨中部位分别设置3个观测点。3、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施全程连续监测。第十二节 高大支模事故应急救援预案1、高大支模一般事故现场应急救援预案（1）、模板发生火灾时，在火势不是很大时，项目部应启动本项目的应急救援队伍，进行灭火自救，采用的灭火器材有灭火器，水、细砂等。同时要根据火灾的等级大小决定是否报119。（2）、模板作业时当有人自高处坠落摔伤、或受到物体打击时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。将伤者救出现场后，若轻伤则在项目部包扎好送附近医院救治；若伤重的现场有车辆即送医院；现场无条件的，即打“120”急救电话，准确说出出事地点，何种受伤，情况如何，救伤车到达派人随车跟进及处理好医院的事情。（3）、在浇筑混凝土时，若发现模板支架出现沉陷，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架不会发生倒塌后，组织人员对整个支架进行加固，加设回顶，在确认安全后方可继续浇筑混凝土。（4）、在浇筑混凝土时，若模板支架出现局部倒塌，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架其它部位不会发生倒塌后，组织人员对支架进行加固，并派人进行清理，对模板进行重新安装，确认牢固后方可浇筑混凝土。（5）、项目部人员在发生事故后应积极做好疏散及维持现场秩序工作，且组织现场目击人员，做好笔录取证工作。2、高大支模重大事故现场应急救援预案 高大支模重大事故主要是：A：火势严重，无法控制；B：模板支架整体沉陷；C：模板整体塌陷。其相应的应急救援措施为：（1）、项目经理 林灿 第一时间向公司领导汇报，根据现场情况拨打救援电话。（2）、由技术负责人 黄业胡 指挥所有人员撤离事故现场。（3）、派技术负责人对现场进行险情观察，制定可行性方案。（4）、专职安全员 谢冲 清点施工现场人员，组织人员撤离，上报伤亡人员情况。（5）、安排施工员 叶量友 封闭现场，保证救援道路畅通，并负责协调对外关系。（6）、材料员 谢干河 组织准备好好各种救援抢险物资。（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，确定紧撤离信号，在确定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援援人员进行救援，并随时汇报救援情况。（8）、派测量员 梁振义 对危险源进行连续监测，并做好监测记录。（9）、向到达施工现场的领导汇报事故的有关情况。 第十三节 计算书截面面积为0.4梁板0.6 m2的梁采用双排NF1219型钢管门式架支撑系统，在进行方案编制计算时按结构最不利承受荷载进行考虑，本工程选取中间梁板（1200600mm）进行验算，上述梁在双排钢管门式架支撑系统中尺寸、重量最大。一、计算参数梁板厚=600mm,梁宽b=1200mm，支架高=3.40m；模板材料为：胶合板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ； 模板支撑架采用双排门式架宽度L=1200mm，错开距离600mm，门式架纵向间距=600mm，梁边至板支撑的距离=0.50m；门架顶可调底座调节螺杆伸出长度为：150250mm，上承三层枋木做龙架，第一二层间距300mm，第三层间距为600mm。梁模板支撑体系如下图所示： 二、梁底模验算1、梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁厚 梁宽 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 3.30) 1.2 = 1.30 kN/m砼自重 25.0 kN/m3 0.60 1.00 1.2 = 18.00 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m2 0.60 1.00 1.2 = 1.08 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 21.22 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 20.38 kN/m2梁底模板验算底模厚度h=18mm，板模宽度b=1200mm；龙骨间距L=300mm，计算跨数=五跨。木模板抵抗矩W=bh2 /6 =300.0018.002/6=16200mm3木模板惯性矩I=bh3/12=300183/12=145800mm4（1） 抗弯强度验算计算简图弯矩系数KM=-0.105M=KMq1L2 =-0.10521.220.302106=-200529N.mm=-0.2kN.m=M/W=200529/16200=12.37N/mm2梁底模抗弯强度=M/W=12.37N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.60621.220.301000=3858N=3.86kN=3V/（2bh）=33858/(230018)=1.07N/mm2 梁底模抗剪强度=3V/(2bh)=1.07N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）挠度验算荷载包振捣砼荷载，则计算荷载q2=21.22kN/m挠度系数K=0.644=Kq2 L4/(100EI)=0.64421.223004/(1009000.00145800)=0.84mm =300/250=1.20 mm 梁底模挠度V=0.84mm小于1.20mm,满足要求。 3、第一、二层龙骨验算第一、二层龙骨采用木枋 b=100mm,h=80mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=80802/6=85333mm3木枋惯性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm4门架宽度L=1200mm，门架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=1200mm。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=21.221.20/1.20=21.22kN/mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.625+0.30)+1.42.50=21.86kN/m2板传递到第一、二层龙骨的荷载P=0.30.321.86=1.97kN计算简图经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=-0.87kN N2=5.88kN N3=5.88kN N4=-0.87kN经过计算得到最大弯矩 M=0.64kN.m 经过计算得到最大剪力 V=2.94kN经过计算得到最大支座 F=5.88kN 经过计算得到最大变形 V=0.62mm（1）抗弯强度验算=M/W=0.64106/85333=7.45 N/mm2 第一、二层龙骨抗弯强度7.45N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。 (2)抗剪强度验算=3V/(2bh)=32940/(28080)=0.69N/mm2第一、二层龙骨抗剪强度0.69N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）挠度验算最大挠度=0.62mm=300/250.00=1.20mm 第一、二层龙骨挠度V=0.62mm小于1.20mm,满足要求。5、门架承载力验算传至每个门架立柱的力NQK1 =5.88/0.30.6=11.76kN 每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =11.76+0.50=12.26kN 单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.3041.9=0.160kN/m 每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m门架和水平拉杆重量NGK =(3.65-1.90-0.9)0.080+21.800.0384=0.21 kN门架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.21+12.26=12.51kN查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力(kN)=40.162=20.08kN 门架承载力12.51kN小于20.08kN,满足要求。6、门架支承面受冲切承载力验算门架立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土板 支承板厚150mm上部荷载为：F=12.55+0.081.90+(1.2+0.60)0.03841.2=12.82kN s =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=400-15=385mm h =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.151)1.00400385)/1000=177.25 kN 门架支承面受冲切承载力177.25kN大于12.82kN,满足要求。三、侧模板验算（一）、荷载计算1、新浇砼的侧压力F1 =0.22r200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (r=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24梁高=241.90=45.60kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.600kN/m2有效压头高度=F/r=1.90m2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m23、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.245.6054.722、振捣砼产生的荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷载1.44.05.6065.92（二）、侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数=五跨,木模板厚度h=18mm木模板抵抗矩W=bh2/6=1650182/6=89100mm3木模板惯性矩I=bh3/12=1650183/12=801900mm4（1）抗弯强度验算计算简图弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=65.92(1.90-0.25)=109N/mmM=KMqL2=-0.1051093002=-1027858N.mm=-1.03kN.m= M/W=1027858/89100=11.54N/mm2 侧模抗弯强度=M/W=11.54N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606V=KV q，L=0.6061090.30=19.77kN =3V/（2bh）=319.771000/(2181650)=1.00N/mm2 侧模抗剪强度=3V/(2bh)=1.00N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）挠度验算按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=54.72(1.90-0.25)=90 N/mm挠度系数K=0.644挠度=Kq，L4/100EI=0.644903004/(1009000.00801900)=0.65mm=300/400=0.75mm 侧模挠度V=0.65mm小于0.75mm,满足要求。（三）、对拉螺栓计算梁侧模压力=2/3(倾倒、振捣砼产生的荷载新浇砼的侧压力)(梁高度-板厚度)=0.67(11.20+54.72)1.65=72.51kN/m设3排对拉螺栓；对拉螺栓受力=72.516003=14502N； 对拉螺栓14,容许拉力N=17833 N 穿梁螺栓受力14502N小于容许拉力17833N,满足要求。（四）、侧肋强度验算 木枋尺寸 b=80mm，h=80mm； 木枋抵抗矩W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，计算跨度413mm；木枋惯性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 ，跨数4跨。计算简图（1）、抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.107均布荷载q=65.920.30=20N/mmM=KM.qL2=-0.107204132=-360056N.mm=-0.36kN.m=M/W=360056/85333=4.22N/mm2 侧肋抗弯强度=M/W=4.22N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。（2）、抗剪强度验算剪力系数KV=0.607V=KV q，L =0.607200.41=4.95kN =3V/（2bh）=34.951000/(28080)=1.16N/mm2 侧肋抗剪强度=3V/(2bh)=1.16N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。（3）、挠度验算均布荷载q，=54.720.30=16N/mm挠度系数K=0.632挠度=Kq，L4/100EI=0.632164134/3072000000000=0.10mm=413/400=1.03mm 侧肋挠度V=0.10mm小于1.03mm,满足要求。四、地基承载力验算立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=13.86/0.01=1386.00 kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础（钢板垫块）底面面积(m2)，A=0.01 m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=13.86kN； fg地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc fgk=1.0011440.00=11440.00kN/m2其中 kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)fgk=14300.000.8=11440.00kN/m2； 地基承载力P=1386.0011440.00kN/m2,满足要求。第一部分 计算说明1、立杆轴心受压稳定系数的计算立杆计算长度按扣件式规范表5.6.2.3：Lo=h+2a本工程水平杆的最大步距为：h=1600mm模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 ：a取300mm则：Lo=h+2a=1600+2300=2200mn长细比=Lo/I = Lo /15.8=2200/15.8=139.24由长细比= lo/I =139.24的计算结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数为：=0.353；2、483.5钢管立杆的稳定性计算参数取值 计算立杆的截面回转半径 ：I = 1.58 cm=15.8mm；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2=489 mm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3 =5080 mm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；3、因桥面板板底支模做法同桥台台帽梁梁底支模做法，这里仅验算台帽梁梁底模板的承载能力。第二部分 1400mm1000mm桥台台帽梁模板验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数模板及支架搭设方法：梁截面宽度 B(m):1.400；梁截面高度 D(m):1.00；该梁先于桥面板浇筑。梁底模板选用18mm厚木夹板，梁底支撑采用横向80mm100mm200mm木方和纵向100mm100mm600mm木方（计算跨度取600mm）支撑；梁侧主龙骨（水平方向）材料为2483.5mm330mm钢管上下2排，第一排距梁底330mm，均设穿梁螺栓14600mm,梁侧次楞龙骨（竖直方向）材料为方木8080mm300mm。用30mm厚、宽100mm木板或80mm80mm木方做夹木、托木及斜撑。梁底立杆纵横向间距均为600mm。2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.03.材料参数木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.0 kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.0h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.00m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 30.05 kN/m2、24kN/m2，取较小值24 kN/m2作为本工程计算荷载三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3（按1000mm宽计算）； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.024=28.8kN/m；振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.04=5.6kN/m；q = q1+q2 = 28.8+5.6 = 34.4kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.134.43002 = 3.10105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.10105 / 5.4104=5.73N/mm2；小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677qL4/(100EI)【】=L/400 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24.01.0 = 24.0N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1000183/12=4.86103mm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.03004/(10060004.86105) =0.45mm；面板的最大容许挠度值: = l/400 =300/400 = 0.75mm；小于面板的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，这里按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。计算简图本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80802/6 = 8.53104mm3；I = 80803/12 = 3.41106cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=0.1qL2其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)q = (1.224+1.44)0.3=10.32kN/m； 内楞计算长度:L = 330mm； 内楞的最大弯距: M=0.110.320330 2= 1.12105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =1.12105/8.53104