皋东区大桥非机动车道桥设计.doc

皋东区大桥非机动车道桥设计第一章 前 言连续梁桥结构体系具有变形小、结构刚度好、伸缩缝小、行车平顺舒适、养护简单、抗震能力强等优点。悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥作为无支架施工有利于通航河流建桥、深山峡谷建桥和城市立交建桥。悬臂施工的受力特点接近于成桥后的结构受力。悬臂施工法再我国已有成熟的经验，悬臂浇筑预应力混凝土梁桥得到飞跃发展，并成为当代桥梁建筑中最基本的桥型之一。熟悉悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥的设计与施工，是对桥梁工作者的最基本要求。通过对如皋市东区大桥主桥的初步设计进一步加深对理论知识的理解，对悬臂施工连续梁桥有了初步了解，是对大学四年所学知识的总结。本设计完成的主要内容有：1）熟悉如皋东区大桥非机动车道桥设计资料及技术标准，设计桥梁基本尺寸和主梁截面形式与纵断面线形； 2）计算主要受力构件的控制截面的几何特性； 3）结构内力计算，包括：恒载内力计算，绘制恒载内力图；活载内力计算、绘制控制截面活载内力影响线，影响线加载，温度及支座沉降次内力计算，绘内力包络图；4） 进行主梁纵向预应力初步配筋设计；5）进行主梁二次内力计算；6）强度验算、施工阶段应力验算、使用阶段应力验算、变形验算与预拱度设置、锚下局部承压验算；7）绘制相关图纸，编写设计说明书。设计中主要采用桥梁博士3.0电算程序进行内力分析，但也需自己对结构受力模型特征有清晰的认识，可以对电算结果进行大体分析，诊断设计中建模是否正确。将自己的大体分析结果与电算程序相对照，再仔细分析是哪种结果是正确的，不清楚的请教指导老师，通过对电算结果的分析进一步熟悉了解悬臂施工连续梁桥的施工、设计、受力特点，很好地将实际与力学知识联系结合起来。第二章 工程概述2.1 工程概况如皋市东区大桥位于如皋市如城镇，跨越宽约70米的如泰河，与河道正交。与兴源大道和中山东路相交，北端为如城镇新民村十五组地界，处于兴源北延线上，桥梁中心桩号K0+236.6。桥梁上部结构为30m+50.5m+30m预应力混凝土变截面连续箱梁，桥面布置：3m人行道+4.5m非机动车道+0.5m防撞护栏+0.5m防撞护栏+4.5m非机动车道+3m人行道。主桥设有的纵坡，桥面车行道设双向2%的横坡，人行道横坡1%。2.2 设计条件2.2.1 地形地貌该场地地层属于（Q4）第四纪昌江虾油三角周冲积层。场地地面高层为2.318.18米（属于八五高程系统）。2.2.2 工程地质层1：层表土，灰色，湿，松散，上部夹大量植物根茎，下部以粉土为主。场区普遍分布，厚度：0.801.30m，平均0.98m；层底标高：1.114.57m，平均2.91m；层底埋深：0.801.30m，平均0.98m。层2;层亚砂土，灰色，湿，稍密，含云母碎屑，下部夹粉砂团块；切面稍有光泽，韧性低，干强度低，摇振反应中等。场区普遍分布，厚度：0.403.30m，平均2.03m；层底标高：-0.631.73m，平均0.88m;层底埋深：1.204.60m，平均3.00m。推荐容许承载力=140kpa,桩周极限摩阻粉砂力=36kpa。层3-1：层粉细沙：灰青色，饱和，中密，主要矿物成份为石英、长石、云母等；摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：6.108.00m，平均7.05m；层底标高：-7.89-5.55m，平均-6.75m；层底埋深：8.1010.20m，平均9.18m。推荐容许承载力=2000kpa,桩周极限摩阻力粉砂为=44kpa。层3-2：层粉砂夹亚砂土：灰色，饱和，稍密，主要矿物成份为石英、长石、云母等，夹亚砂土薄层；摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：1.202.40m，平均1.85m；层底标高：-9.49-7.95m，平均-8.60m;层底埋深：10.5011.80m，平均11.03m。推荐容许承载力=160kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=40kpa。层3-3：层粉砂夹亚砂土，青灰色，饱和，中密，局部密实，主要矿物成份为石英、长石、云母等，夹亚砂土薄层；摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：4.506.90m，平均5.45m；层底标高：-15.23-13.35m，平均-14.05m；层底埋深：15.9017.70m，平均16.48m。推荐容许承载力=200kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=46kpa。层4：层亚砂土夹亚粘土：灰色，很湿，稍密，含云母碎屑，夹软塑状亚粘土薄层；切面稍有光泽，韧性低，干强度低，摇振反应中等，场区普遍分布，厚度：7.2010.30m，平均8.73m;层底标高：-24.29！-21.75m平均-22.77m；层底埋深：24.3026.60m，平均25.20m，推荐容许承载力=140kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=32kpa。层5-1：层细砂，青灰色，饱和，稍中密，主要矿物成份为石英、长石、云母等；摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：2.102.70m，平均2.40m；层底标高-26.99-24.45m，平均-25.17m；层底埋深：27.0029.30m，平均27.60.推荐容许承载力=180kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=42kpa。层5-2：层粉细砂：青灰色，饱和，中密，局部密实。主要矿物成份为石英、长石、云母等；摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：8.509.20m，平均8.80m；层底标高：-35.79-32.95m，平均-33.97m；层底埋深：35.5038.10m，平均36.40m。推荐容许承载力为=180kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=48kpa。层5-3：层细砂，青灰色，饱和，稍中密，主要矿物成份为石英、长石、云母等；摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：2.204.00m，平均3.23m；曾读标高-37.99-36.45m，平均-37.20m；层底埋深：39.0040.30m，平均39.63m。推荐容许承载力=180kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=40kpa。层5-4：层细砂，青灰色，饱和，中密，主要矿物成份为石英、长石、云母等，摇振反应迅速。场区普遍分布，厚度：9.9010.30m，平均49.10m。推荐容许承载力=220kpa。桩周土极限摩阻力粉砂为=48kpa。层6：层亚粘土夹粉细砂，灰色，软塑，含有机质条纹，夹腐植物根茎，夹粉细砂、亚砂土团块；切面稍有光泽，韧性低，干强中。层底埋深大于60.00米，本层未钻穿。推荐容许承载力=160kpa,桩周土极限摩阻力粉砂为=42kpa。2.2.3 水文、气象桥址区属亚热带湿润季风气候区，受季节环流支配，干湿冷热，四季分明，雨量充沛，阳光充足，无霜期长。年平均气温15左右，以78月份最热，年平均最高气温32.2。年平均降水量为957.21072毫米。降雨季集中在69月份，年降雨110130天。年平均蒸发量800900毫米。春夏季多东南风，秋冬季偏北风，夏秋之交常受台风袭击。2.3 设计标准和设计规范2.3.1 主要技术标准1）荷载等级：公路级。2）高程系统：国家85高程系。3）航道等级：级，通航净空：宽B=45m、b=36m，高H=5m、h=3.5m。4）地震：地震动峰值加速度0.1g。2.3.2 设计规范5）公路工程技术标准 JTG DB01-20036）公路桥涵设计通用规范 JTG D60-20047）公路圬工桥涵设计规范 JTG D61-20058）公路钢筋混泥土及预应力混泥土设计规范 JTG D62-20049）公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ024-8510）公路工程抗震设计规范 JTJ004-8911）公路桥涵施工技术规范 JTG041-200012）公路工程质量检验评定标准 JTG F80-20042.4 桥型总体布置如皋市东区大桥非机动车道主桥设计为30m+50.5m+30m预应力混凝土变截面连续梁桥，主桥全长110.5m，桥型布置见图2.1。图2.1 桥面布置（单位：m）2.5 结构设计桥梁上部结构为30m+50.5m+30m预应力混凝土变截面连续箱梁，全长110.5米。桥宽为3m人行道+4.5m非机动车道+0.5m防撞护栏+0.5m防撞护栏+4.5m非机动车道+3m人行道，总宽16米。箱梁采用单箱单室截面，顶板宽8.0m，底板宽4.0 m，翼缘板悬臂长2.0 m，桥墩支点处梁高3.0 m，跨中、桥台支点处梁高1.7 m，中跨梁底下缘线采用二次抛物线。箱梁顶板厚度25cm；底板厚度由梁端和跨中的25 cm渐变至桥墩横梁处的50 cm；腹板厚度梁端和跨中的40 cm，桥墩处为60 cm，在3号块由40 cm渐变至60 cm，渐变段长度4 m。在两端支点、两中支点共设4道横梁。横桥箱梁顶板设置双向2%横坡，由腹板间的高差形成；底板保持水平。主桥0号块托架现浇段长9.0m，悬臂浇注单个梁段长4.0m，边跨支架现浇段长4.0m，中跨合拢段长1.5m。上部结构截面如图2.2 和2.3。图2.2 墩顶箱梁截面图（单位：cm） 图2.3 桥台跨中箱梁截面图（单位：cm） 2.6 主要材料1）混凝土：箱梁采用C50混凝土，桥面铺装、伸缩缝为C40，墩台采用C30混凝土。2）钢材：普通钢筋采用R235钢筋和HRB335钢筋；预应力筋采用符合ASTM A41679a标准的270级的钢绞线。3）预应力锚具：预应力锚具采用OVM系列锚具。4）伸缩缝：采用100型和40型型刚伸缩缝。第三章 结构模型及计算参数主桥上部结构采用悬臂浇筑法施工，结构计算采用桥梁博士3.0进行电算，辅以手算校核，全桥建模共分55个节点，50个杆件元，142号为主梁单元，计算模拟施工阶段17个（即16个施工阶段加一个使用阶段）。3.1 结构离散化的基本原则结构离散时应遵循以下三个基本原则：1）计算模型应尽量符合实际结构的构造特点和受力特点，以保证解的真实性；2）保证体系的几何不变性，特别是在错综复杂的转换过程中更应注意，同时要避免出现与实际结构受力不符的多余联结；3）在合理模型的前提下，减少不必要的结点数目，以缩短计算时间，减少后处理工作量。杆系单元的划分，应根据结构的构造特点，实际问题的需要以及计算精度的要求来决定。因此，用来划分单元的结点，应在以下位置设置：1）各关键控制截面处；2）构件交接点、转折点；3）截面突变处；4）不同材料结合处；5）所有支承点（包括永久和临时支承）；6）对于变截面杆或曲杆结构，尽量细分，使折线形模型尽可能接近实际曲线结构的受力状态；7）施工缝处。3.2 计算模型和施工阶段划分依照本桥的结构布置，在确定计算模型时，主要应注意以下几点：1）确定计算模型时，结点和单元的划分主要根据主梁每次施工长度来确定，每一块悬浇箱梁取为一个单元；2）主墩单元的多少对结构分析精度影响不大，按一般划分原则进行单元和结点的划分。全桥共分55个结点，50个杆单元，142号为主梁单元。施工阶段的划分是根据结构详细的施工步骤予以确定的。根据施工步骤全桥共划分17个施工阶段形成结构体系，施工阶段的分析中须考虑挂篮的移动、混凝土的浇注、预应力筋的张拉以及施工临时荷载的变化等。3.3 悬臂节段划分悬臂施工对于箱形截面，将梁体每25米分为一个节段，以挂篮为施工机具进行对称悬臂施工。节段宜划成分批等长度，节段长度可适当逐渐加大，以便于施工，同时应尽可能发挥挂篮的承载能力。由于桥墩小不能安装挂篮，即在0号块搭设托架，现浇0号块。在0号块上安装悬臂施工挂篮并试压，由墩顶向两侧对称平衡悬臂浇注箱梁15号梁段。节段长度如下表3.1。表3.1 各悬臂节段长度表 节段1号块2号块3号块4号块5号块长度（m）34444图3.1 悬臂节段划分示意图3.4 混凝土及钢筋材料特性的取值混凝土：容重：25.0kN/；弹性模量 C40：Ec3.25104MPa； C50：Ec3.45104MPa；线膨胀系数：0.00001；混凝土抗压标准强度 C40：fck26.8 MPa； C50：ftk32.4 MPa；混凝土抗拉标准强度 C40：fck2.40 MPa； C50：ftk2.65 MPa；钢绞线：采用符合ASTMA 41697A 270级高强度低松弛钢绞线15-S15.24；单根S15.24公称断面面积：A140.00；抗拉强度标准值：fpk1860MPa,张拉控制应力采用0.75 fpk=1395MPa;弹性模量：Ep1.95MPa；锚具：采用OVM系列锚具。第四章 恒载内力计算4.1 毛截面特性计算计算恒载前首先确定单元截面梁高，梁高、底板均按二次抛物线变化，通过计算各截面梁高及毛截面特性列如下表4.1。表4.1 截面特性表 节点号节点X坐标(m)截面高度(m)截面面积()截面抗弯惯距()截面中性轴高度(m)101.74.351.642281.0421.51.74.351.642281.0432.51.74.351.642281.04441.74.351.642281.0455.51.74.351.642281.0469.51.774.44921.85051.07713.51.914.63962.283181.14817.52.15.52563.139421.21921.52.365.974.339451.331025.52.676.526.164311.481128.52.957.0028.104661.6122937.098.490411.62133037.098.490411.62143137.098.490411.621531.52.956.99448.073621.61634.52.656.47485.999211.461738.52.315.89084.110221.311842.52.055.43642.927811.191946.51.864.57322.125381.122050.51.744.411.765261.062154.51.74.351.642281.04（注：此为左半跨梁段，右半跨与之对应相等） 恒载内力计算包括一期恒载(结构自重)和二期恒载(桥面铺装、护拦等)计算，计算时按毛截面特性进行。另一方面，悬臂法施工的整个过程中，梁体的内力不断发生改变，因此主梁施工过程内力亦要参与控制设计。因此，悬臂法施工连续梁桥的恒载内力计算要分两个思路进行：一是计算各施工过程内力；二是按成桥状态计算结构自重内力，并与其他各种荷载组合来控制使用阶段的配筋量，然后按实际施工过程进行配筋及验算。4.2 恒载集度计算4.2.1 一期恒载集度一期恒载集度包括箱梁及横隔板的集度，也可只考虑箱梁集度而将横隔板作为集中荷载加在节点上。本桥将横隔板作为集中荷载加在节点上。各梁段恒载作用如表4.2。表4.2 一期恒载集度表 单元号节点号截面高度（m）截面面积()单元长度(m)单元重(kN)111.74.351.516321.74.35221.74.35110931.74.35331.74.351.516341.74.35441.74.351.516351.74.35551.74.35444061.774.4492661.774.4492445471.914.63967781.914.639645082.15.5256882.15.5256457592.365.97992.365.974625102.676.5210102.676.523507112.957.00211112.957.0020.588.11237.09121237.0911771337.09131337.0911771437.09141437.090.588152.956.994415152.956.99443505162.656.474816162.656.47484618172.315.890817172.315.89084566182.055.436418182.055.43644500191.864.573219191.864.57324449201.744.4120201.744.414438211.74.3521211.74.350.7581.6221.74.354.2.2 二期恒载集度桥梁横向从上而下依次由6cm沥青混凝土、HM1500防水层、8cm钢筋混凝土和变高度箱梁组成，则二期横载集度由： 桥面铺装：4.524.50.06+4.5250.08=19.115kN/m 人行道、栏杆等：3250.1+1=8.5kN/m 总集度：8.5+19.115=27.615 kN/m 以28 kN/m计算4.2.3 横隔板重量计算顺桥向共设置4块横隔板，横隔板设置在墩顶和桥端支点上。墩顶横隔板截面面积为6.28,厚度2m，自重314 kN；桥端支点横隔板面积为3.84，厚度1.5m，自重314KN。在计算横载内力时横隔板作为集中力添加到主梁上。4.3 时程内力计算桥梁结构特别是大跨度桥梁结构的分段施工，一般总要经历一个长期而又复杂的施工过程以及结构体系转换过程。随着施工阶段的推进，桥梁结构形式、支承约束条件、荷载作用方式等都在不断变化。分段施工中的结构受力状态是逐工况逐阶段累计形成的，为了真实反映实际结构的受力性能，每个工况或每个阶段的结构受力分析必须独立进行，而中间施工阶段或最终成桥状态的结构受力是已经完成的各个工况或各个阶段的结构受力状态的叠加结果，因此有必要了解施工阶段结构的受力性能。4.3.1 梁段悬臂施工内力从墩顶0号块件开始的梁段双悬臂施工时的结构受力状态与静定形刚架的受力相似，因此，在整个梁段悬臂施工中，最不利受力状态出现在最长双悬臂时，即梁段悬臂施工的最后阶段，阶段累计结果如下表4.3(因本桥两个悬臂T施工完全一样所以只列出一个悬臂施工的接段内力)： 表4.3 最大悬臂施工阶段内力表单元号节点号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kNm）5500066-3.85E-10-440-87777-3.21E-10-894-3.54E+0388-1.49E-10-1.40E+03-8.10E+0399-2.82E-10-1.98E+03-1.48E+041010-2.18E-10-2.60E+03-2.40E+041111-2.41E-10-3.11E+03-3.25E+041212-2.65E-10-3.35E+03-3.41E+0413132.20E-103.50E+03-3.72E+0414141.87E-103.17E+03-3.38E+0415151.76E-103.08E+03-3.22E+0416161.87E-102.57E+03-2.37E+04171701.95E+03-1.47E+0418181.50E-101.39E+03-8.04E+031919-4.94E-10887-3.52E+0320200438-874最大悬臂施工阶段一期恒载弯矩图（图4.1）和剪力图（图4.2）如下：图4.1 最大悬臂施工阶段一期恒载弯矩图（单位：kNm）图 4.2 最大悬臂施工阶段一期恒载剪力图（单位：kN）4.3.2 边跨梁体合拢内力边跨梁体合拢段是在支架上施工的，施工完成后一次性拆除施工支架，因此，合拢段荷载以一次落架方式作用在一端固定，另一端简支的超静定固端梁上，解一次超静定结构即可求得结构弯矩图。将边跨梁体合拢引起的结构弯矩与梁段悬臂施工引起的结构弯矩叠加，即可求得边跨梁体合拢后的结构累计弯矩，其值列如表4.4(列出一半单元)：表4.4 边跨合拢阶段内力表单元号节点号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kNm）11064.10220.95792.6-26.2330.9575.6912440.957162-102550.957-1.4518.4660.957-441-864770.957-896-3.53E+03880.957-1.40E+03-8.10E+03990.957-1.98E+03-1.49E+0410100.957-2.60E+03-2.40E+0411110.957-3.11E+03-3.26E+0412120.957-3.36E+03-3.41E+0413132.20E-103.50E+03-3.72E+0414141.87E-103.17E+03-3.38E+0415151.76E-103.08E+03-3.22E+0416161.87E-102.57E+03-2.37E+04续表4.4171701.95E+03-1.47E+0418181.50E-101.39E+03-8.04E+031919-4.94E-10887-3.52E+0320200438-874图4.3 边跨合拢阶段弯矩图（单位：kNm）图4.4 边跨合拢阶段剪力图（单位：kN）4.3.3 中跨梁体合拢内力中跨梁体合拢阶段的结构内力计算，应该分成两个阶段进行。在中跨合拢段与单悬臂梁连接成整体前，其重力由吊杆平均传至两个悬臂端；当合拢段两端形成固端，整个结构变成连续刚构梁后，吊杆传递的重力应当卸去，而代之以合拢段本身的均布重力。将形成整体前后的结构弯矩相叠加可得中跨梁体合拢阶段的结构弯矩，再将中跨梁体合拢引起的结构弯矩与上一施工阶段结束时的结构累积弯矩相叠加，即可得到按悬臂施工法最终形成的连续刚构梁结构总弯矩。各截面内力值列如表4.5（列出全桥1/2单元，其余对称位置内力相同）：表4.5 中跨合拢阶段内力表单元号节点号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kNm）110522022035866033025096444086.51.22E+03550-76.61.22E+0366-3.86E-10-51740.677-3.22E-10-971-2.93E+0388-1.50E-10-1.48E+03-7.80E+0399-2.83E-10-2.05E+03-1.49E+041010-2.19E-10-2.68E+03-2.43E+041111-2.65E-10-3.19E+03-3.31E+041212-2.66E-10-3.43E+03-3.47E+041313-3.45E-103.58E+03-3.82E+041414-3.72E-103.25E+03-3.47E+041515-3.57E-103.16E+03-3.31E+041616-3.47E-102.65E+03-2.44E+041717-4.75E-102.04E+03-1.51E+041818-3.84E-101.47E+03-8.06E+031919-1.03E-09969-3.21E+032020-5.30E-10520-2432121-5.33E-1081.6957中跨合拢阶段弯矩图（图4.5）和剪力图（图4.6）如下：图4.5 中跨合拢阶段一期恒载弯矩图(单位：kNm) 图4.6 中跨合拢阶段一期恒载剪力图 (单位：kN)4.4. 二期恒载内力即桥面铺装的恒载内力。各单元内力如表4.6：（取对称的1/2全桥单元，其余对称位置内力相同）表4.6二期恒载内力表 单元号节点号轴力（KN）剪力（KN）弯矩（kNm）110172022013623133011235444075.749555039.7582660-56.3549770-152131880-248-670990-344-1.85E+0310100-440-3.42E+0311110-512-4.85E+0312120-524-5.11E+0313130606-5.65E+0314140582-5.05E+0315150570-4.77E+0316160498-3.16E+0317170402-1.36E+031818030652.2191902101.08E+03202001141.73E+0321210182.00E+03图4.7 二期恒载作用弯矩图(单位：kNm)图4.8 二期恒载作用弯矩图(单位：kN)恒载内力为一期恒载和二期恒载的内力之和各单元恒载内力如表4.7：（取对称的1/2全桥单元，其余对称位置内力相同）表4.7 总恒载内力表单元号节点号轴力（KN）剪力（KN）弯矩（kNm）11069302204948913303611.32E+034401621.71E+03550-36.91.81E+03660-573589770-1.12E+03-2.80E+03880-1.73E+03-8.47E+03990-2.40E+03-1.67E+0410100-3.12E+03-2.77E+0411110-3.70E+03-3.79E+0412120-3.95E+03-3.98E+04131304.19E+03-4.39E+04141403.83E+03-3.98E+04151503.73E+03-3.79E+04161603.15E+03-2.76E+04171702.44E+03-1.64E+04181801.78E+03-8.01E+03191901.18E+03-2.13E+03202006341.49E+032121099.62.95E+03图4.9 总恒载弯矩图(单位：kNm) 图4.10 总恒载剪力图（单位：kN）第五章 活载内力计算及内力组合5.1 活载内力计算因为本桥是非机动车道桥，所以不考虑汽车荷载，只考虑人群活载内力为人群荷载在桥梁使用阶段产生的结构内力，根据影响最不利位置加载。列出主跨跨中截面影响线值如表5.1（其它控制截面只画出影响线图）：表5.1 主跨跨中截面内力影响线表影响线点号X坐标（m）轴力（KN）剪力（KN）弯矩（kNm）10.00.00021.50.01.40E-02-0.12832.50.02.32E-02-0.211844.00.03.64E-02-0.333155.50.04.88E-02-0.446369.50.07.54E-02-0.6889713.50.08.89E-02-0.8128817.50.08.77E-02-0.8015921.50.07.23E-02-0.66031025.50.04.42E-02-0.40361128.50.01.60E-02-0.14651229.00.01.08E-02-9.90E-021330.00.0001430.00.0-1.14E-020.10411531.00.0-1.73E-020.15811631.50.0-5.58E-020.51341734.50.0-0.11651.0941838.50.0-0.18941.8461942.50.0-0.27552.8392046.50.0-0.37364.1572150.50.0-0.47975.872254.50.0-0.56.2382355.30.00.56.2382456.00.00.47975.872560.00.00.37364.1572664.00.00.27552.8392768.00.00.18941.8462872.00.00.11651.0942976.00.05.58E-020.51343079.00.01.73E-020.15813179.50.01.14E-020.10413280.50.000续表5.13381.50.0-1.08E-02-9.90E-023482.00.0-1.60E-02-0.14653585.00.0-4.42E-02-0.40363689.00.0-7.23E-02-0.66033793.00.0-8.77E-02-0.80153897.00.0-8.89E-02-0.8128391010.0-7.54E-02-0.6889401050.0-4.88E-02-0.4463411070.0-3.64E-02-0.3331421080.0-2.32E-02-0.2118431090.0-1.40E-02-0.128441110.000图5.1 主跨跨中截面弯矩影响线图图5.2 主跨跨中截面剪力影响线图图5.3 墩顶支点截面弯矩影响线图图5.4 墩顶支点截面剪力影响线图 图5.5 边跨L/2处（节点7）弯矩影响线 图5.6 跨L/2处（节点7）剪力影响线表5.2人群最小活载内力表单元号节点号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kNm）110.00.000e+0000.000e+000220.0-7.069e+001-1.058e+002330.0-7.071e+001-1.768e+002440.0-7.071e+001-2.829e+002550.0-7.073e+001-3.889e+002660.0-7.076e+001-6.722e+002770.0-7.076e+001-9.553e+002880.0-7.071e+001-1.238e+003990.0-7.071e+001-1.521e+00310100.0-1.343e+002-1.890e+00311110.0-2.083e+002-2.402e+00312120.0-2.211e+002-2.509e+00313130.02.832e+002-2.744e+00314140.02.662e+002-2.469e+003续表5.215150.02.574e+002-2.338e+00316160.02.073e+002-1.642e+00317170.01.418e+002-9.434e+00218180.07.850e+001-5.038e+00219190.01.805e+001-3.233e+00220200.05.679e-002-3.304e+00221210.0-2.009e-005-3.307e+00222220.0-2.009e-005-3.307e+00223230.0-2.009e-005-3.307e+00224240.0-5.683e-002-3.304e+00225250.0-1.805e+001-3.233e+00226260.0-7.850e+001-5.038e+00227270.0-1.418e+002-9.435e+00228280.0-2.073e+002-1.642e+00329290.0-2.575e+002-2.338e+00330300.0-2.662e+002-2.469e+00331310.02.487e+002-2.744e+00332320.02.211e+002-2.509e+00333330.02.085e+002-2.401e+00334340.01.343e+002-1.890e+00335350.07.071e+001-1.521e+00336360.07.076e+001-1.238e+00337370.07.076e+001-9.553e+00238380.07.076e+001-6.722e+00239390.07.071e+001-3.889e+00240400.07.071e+001-2.829e+00241410.07.071e+001-1.768e+00242420.07.054e+001-1.058e+002图5.7 人群最小活载弯矩图（单位：kNm） 图5.8 人群最小活载剪力图（单位：kN）表5.3 人群最大活载内力表单元号节点号轴力（KN）剪力（KN）弯矩（kNm）110.00.000e+0000.000e+000220.01.278e+0022.074e+002330.01.174e+0023.326e+002440.01.017e+0025.013e+002550.08.600e+0016.460e+002660.04.407e+0019.173e+002770.02.101e+0001.021e+003880.0-3.994e+0019.555e+002990.0-8.204e+0017.224e+00210100.0-5.641e+0014.072e+00211110.0-1.521e+0012.948e+00212120.0-7.571e+0002.893e+00213130.0-1.805e+0012.905e+00214140.0-1.177e+0012.757e+00215150.0-8.643e+0002.708e+00216160.01.198e+0012.748e+00217170.03.149e+0013.639e+00218180.05.274e+0015.440e+00219190.08.797e+0018.212e+00220200.04.719e+0011.105e+00321210.05.250e+0001.221e+00322220.01.051e-0041.224e+00323230.0-1.050e+0011.221e+00324240.0-5.244e+0011.105e+00325250.0-9.321e+0018.212e+00226260.0-5.799e+0015.440e+00227270.0-3.552e+0013.638e+00228280.0-1.198e+0012.748e+00229290.08.645e+0002.708e+00230300.01.177e+0012.757e+00231310.0-9.382e+0002.905e+00232320.07.571e+0002.893e+00233330.01.521e+0012.949e+00234340.05.524e+0014.073e+00235350.07.670e+0017.224e+00236360.03.465e+0019.555e+00237370.0-7.350e+0001.021e+00338380.0-4.930e+0019.173e+00239390.0-9.121e+0016.460e+00240400.0-1.070e+0025.013e+00241410.0-1.225e+0023.326e+00242420.0-1.330e+0022.075e+002图5.9 人群最大活载弯矩图