西苑综合办公结构设计.doc

西苑综合办公结构设计1 建筑设计说明1.1 建筑设计概况与主要技术经济指标1.1.1设计详细说明1）气象温度：最热月平均31.6，最冷月平均6.2；夏季最高40.8，冬季最低1。相对湿度：最热月平均73%。主导风向，冬季多西北风，平均风速2.8m/s，夏季多东南风，平均风速2.6m/s由全基本风压分布图查出基本风压值为0.35KN/m2。雨雪条件：年降雨量1600mm，月最大降雨量300mm,小时最大降雨量80mm,雨季在6至8月。2）工程地质条件自然地表1m内为填土，填土下3米厚为硬塑性粘土，再下为砾石层。粘土允许承载力为180KN/m2,砾石层允许承载力为300KN/m2。地下水位：地表以下2. 0米，水质对混凝土无侵蚀。地震信息：地震设计烈度7度，建筑场地类别为类，场地特征周期为0.35s，基本风压0.35kNm2，基本雪压0.30kNm2，地面粗糙度为C类。1.1.2筑主要技术经济指标该工程根据要求及地形状况，本建筑设计为L形综合办公楼，六层，总建筑面积4277平方米，位于某一城市郊区，东面和南面靠通往市区的主要干道，具体请见建筑布局。建筑总平面参考下图1图1 建筑总平面图1.2 建筑内容1.2.1平面功能分析本建筑设计中间设有走廊，两侧均有采光及兼作通风的窗，轴线宽2.4m，满足采光要求；办公楼底层设有五个入口，一个宽8.1m的正门，两个2.1m的侧门，一个2.7m的后门，均直接通往大厅，满足工作人员的通行要求及疏散要求；具体尺寸及做法详见建筑施工图，这也满足了疏散的入口要求。1.2.2房间布置本办公楼设有接待室及会客室，满足休息要求；横向部分的房间呈南北向布置，且在南北两侧均设有用来通风及采光的适当宽度、1.5m高的窗户；纵向部分的房间呈东西向布置，且在东面设有宽度不等的窗户，西面设有半透明的玻璃幕墙，满足通风几采光的要求，且防止了西晒。1.2.3安全设施1）疏散要求方面：最远端房间的门距离楼梯距离为14.4m；两个楼梯至少可以并列通过三个人，合乎建筑规范要求。2）防火要求方面，在各个楼道内均设有消防栓。2 结构设计书2.1 柱网布置根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了平立面及剖面的设计，建筑结构为6 层，层高底层为3.9m，其余均为3.6m；填充墙采用蒸压粉煤灰混凝土砌块，外墙240mm，内墙200mm；楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚120mm。本办公楼采用柱距为 3.6m 的内廊式小柱网，边跨为5.7m，中间跨为2.4m，结构布置如图2.1所示图2.1 结构分布图竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架2.2 基本假定与计算简图选轴上的一榀框架进行计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至一层板底，基顶标高根据地质条件、室内外高差定为-0.45m，室外地坪至基础顶面的高度为0.25 m，由此可绘出框架的计算简图如图2.2所示：图2.2 轴框架计算简图2.3 截面尺寸估算多层框架结构为超静定结构，在内力计算之前，先估算梁柱的截面尺寸及结构所采用强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。混凝土强度等级：梁柱均采用C30（E=3）2.3.1梁的截面尺寸按跨度大者计算，l=5700mm,h=(1/81/12)l=713mm425mm，取h=600mmb=(1/21/3)h=300mm-200mm,取b=300mm 框架梁的初选截面尺寸为KL-1 bh=300mm600mm其惯性矩：=1/120.3=5.410-3KL-2 bh=300mm400mm其惯性矩：=1/120.3=1.6表2.1 梁截面尺寸表（mm）混凝土等级主梁bhKL-1跨KL-2跨其余C30300mm600mm300mm400mm300mm600mm2.3.2 柱的截面尺寸该结构选用C30的混凝土，选用二级钢筋HRB335 。根据柱的轴压比限值按下列公式计算:1） 柱组合的轴压力设计值注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.1，中柱取1；F 按简支状态计算柱的负载面积；为折算在单位面积上的重力荷载代表值，近似的取=14kN/m2；n 为验算截面以上的楼层层数。2） 注：为框架柱轴压比限值，本方案设防烈度为7度，小于30m高的框架结构抗震等级为三级，因此取=0.9 为混凝土轴心抗压强度设计值，C30 为14.3N/mm2。3）计算过程对于边柱(KZ-1)=5.7/23.6=10.26 m2=1.110.26146=948.02KN=948.02/（0.9-0.1）/14.3/1000=0.08mm2a=285mm故KZ-1的截面尺寸为bh=400mm400mm对于中柱(KZ-2)=(5.7+2.4)/23.6=14.58 m2=114.58146=1224.72KN=1224.72/（0.9-0.1）/14.3/1000=0.11mm2a=330mm故KZ-2的截面尺寸为bh=400mm400mm对于边柱(KZ-3)=5.7/25.7=16.25 m2=1.116.25146=1501.5KN=1501.5/（0.9-0.1）/14.3/1000=0.13mm2a=362mm故KZ-3的截面尺寸为bh=600mm600mm对于中柱(KZ-4)=(5.7+2.4)/25.7=23.09 m2=123.09146=1939.56KN=1939.56/（0.9-0.1）/14.3/1000=0.17mm2a=412mm故KZ-4的截面尺寸为bh=600mm600mm表2.2 柱截面尺寸表（mmmm）柱型混凝土等级bhKZ-1C30400400KZ-2C30400400KZ-3C30500500KZ-4C305005002.3.3 板的截面尺寸由于=5700/3600=1.582，故按双向板设计h=(1/30-1/40)=120mm-90mm, 取h=120mm2.3.4 框架侧移刚度计算表2.3 横梁线刚度梁编号截面(mmmm） (m)（KN/m2）（m4）边框架梁中框架梁（m4） b（KNm）（m4）（KNm）KL-13006005.731075.410-38.1010-34263210.810-356842KL-23004002.431071.610-32.4010-3300003.210-340000表2.4 柱线刚度层号柱型尺寸高度h（m）（KN/m2）（m4）（KNm）2-6层KZ-14004003.631072.1310-317750KZ-2400400310710.810-317750KZ-350050031073.4210-343417KZ-450050031073.4210-343417底层KZ-14004003.931072.131016385KZ-240040031072.131016385KZ-3500500310710.81040077KZ-4500500310710.81040077令, 则框架柱的相对线刚度如图2.3示，作为计算各节点杆件弯矩分配系数的依据。图2.3 相对线刚度3 竖向荷载及其内力计算便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算3.1 恒载标准值计算3.1.1 屋面 防水层（刚性）30厚细石混凝土防水 1.0 防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4 找平层：15厚水泥砂浆 0.015m20=0.3 保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5=1.16 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25=3 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17=0.17合计 6.033.1.2 走廊及标准层楼面 小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25=3 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17=0.17 合计 3.17 3.1.3 梁自重1）KL-1 bh=300mm600mm 梁自重 250.3m（0.6-0.12）m=3.6 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m（0.6-0.12+0.3）m217=0.27合计 3.872）KL-2 bh=300mm400mm 梁自重 250.3m（0.4-0.12）m=2.1 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m（0.4-0.12+0.3）m217=0.20 合计 2.30 3.1.4 柱自重 1）KL-1 bh=400mm400mm 柱自重 250.40m0.40m=4.00 抹灰重：10厚混合砂浆 0.01m0.40m417=0.27 合计 4.27 2）KL-2 bh=400mm400mm 柱自重 250.40m0.40m=4.00 抹灰重：10厚混合砂浆 0.01m0.40m417=0.27 合计 4.273）KL-3 bh=500mm500mm 柱自重 250.50m0.50m=6.25 抹灰重：10厚混合砂浆 0.01m0.50m417=0.34 合计 6.59 4）KL-4 bh=450mm450mm 柱自重 250.50m0.50m=6.25 抹灰重：10厚混合砂浆 0.01m0.50m417=0.34 合计 6.59 3.1.5 外纵墙自重 1）标准层 纵墙 （3.6-2.1-0.6）m0.24m18=3.89 铝合金窗 0.352.1m=0.74 贴瓷砖外墙面（包括水泥砂浆打底25mm）5（3.6-2.1）m=0.75 水泥粉刷内墙面 0.36（3.6-2.1）m=0.54 合计 5.922）底层 纵墙 （3.9-2.7-0.6-0.4）m0.24m18=0.86 铝合金窗 0.352.7m=0.95 贴瓷砖外墙面（包括水泥砂浆打底25mm）0.5（3.9-2.7）m=0.6 水泥粉刷内墙面 0.36（3.9-2.7）m=0.43 合计 2.843.1.6 内纵墙自重 1）标准层 纵墙 （3.6-0.6）m0.24m18=12.96 水泥粉刷内墙面 0.363m2=2.16 合计 15.152）底层 纵墙 （3.9-0.6）m0.24m18=14.26 水泥粉刷内墙面 0.363m2=2.16 合计 16.423.1.7 内隔墙自重 1）标准层 内隔墙 （3.6-0.6）m0.24m9.8=7.06 水泥粉刷墙面 0.363m2=2.16 合计 9.22 2）底层 内隔墙 （3.9-0.6-0.4）m0.24m9.8=6.82水泥粉刷墙面 0.363m2=2.16合计 8.923.2 活载标准值计算3.2.1 屋面和楼面活载标准值不上人屋面： 0.5上人屋面： 2.0楼面： 办公室、阅览室 2.0 楼梯、走廊 2.53.2.2 雪荷载 =10.30=0.30屋面的活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。 3.3 竖向荷载下框架受荷总图经计算所有现浇板板块的长边与短边比均小于3.0，宜按双向板计算，从四角出45o平分线，区格板被分为四个小块，每小块荷载传给与之相邻的的梁，见板传荷示意图。板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。图3.1 板传荷载示意图3.3.1 A-B轴间框架梁板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载 1）屋面板传荷载： 恒载：6.031.8m（1-2）2=18.39 活载：0.51.8m（1-2）2=1.52 2）楼面板传荷载： 恒载：3.171.8m（1-2）2=9.67 活载：2.01.8m（1-2）2=6.10 梁自重：3.87B轴间框架梁的均布荷载为：1）屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=3.87+18.39=22.26 活载=板传荷载=1.52 2）楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=3.87+9.67=13.54 活载=板传荷载=6.103.3.2 B-C轴间框架梁1）屋面板传荷载：恒载： 6.031.8m5/82=13.57 活载： 0.51.8m5/82=1.132）楼面板传荷载： 恒载： 3.171.8m5/82=7.13 活载： 2.51.8m5/82=5.63 梁自重：2.3 B-C轴间框架梁的均布荷载为： 1）屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=2.3+13.57=15.87 活载=板传荷载=1.132）楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=2.3+7.13=9.43 活载=板传荷载=5.63 C-D轴间框架梁同A-B轴间框架梁3.3.3 A轴柱纵向集中荷载计算顶层柱女儿墙自重（做法：墙高900mm，100mm的混凝土压顶）0.24m0.9m18+250.1m0.24m +（1.2m20.24m）0.5=4.78天沟自重 25（0.6+0.2-0.1 ）m0.1m +（0.6+0.2）m（0.5+0.36）=2.441）顶层柱恒载 = 女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 =（4.78+2.44）3.6m +3.87（3.6m-0.4m）+18.39 3.6m +6.031.8m5/83.6m=129.00KN2）顶层柱活载=板传活载 =0.51.8m3.6m5/8 =2.03KN3）标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =5.92（3.6-0.4）m+3.87（3.6-0.4）m+9.671.8m+3.171.8m 3.6 m5/8 =61.57KN4）标准层柱活载=板传活载 =2.01.8 m5/83.6m =8.1KN3.3.4 B轴柱纵向集中荷载计算1）顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =3.87（3.6-0.4）m +18.393.6m+6.031.8m5/83.6m+6.031.8m3.6m0.82+6.031.8m 0.9m 5/8 =141.16KN2）顶层柱活载=板传活载 = 0.51.8m3.6m5/8+2.01.8m3.6m0.82+2.01.8m 0.9m 5/8 =14.68KN3）标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = 5.92（3.6-0.4）m+9.22（3.6-0.4）m+9.971.8m+3.171.8m 3.6 m5/8+3.171.8m3.6 m5/8+3.171.8m 0.9m5/8 =95.28KN4）标准层柱活载=板传活载 =6.191.8m+ 2.01.8m 3.6 m5/8+2.51.8m 3.6 m0.82+2.51.8m 0.9m5/8 =35.7KNC轴柱同B轴，D轴柱同A轴图3.2 竖向受荷总图注：1、图中梁端各值单位为kN；梁跨中各值单位为kN/m；2、图中数值均为标准值4 水平地震作用下内力计算4.1框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算4.1.1 横向D值的计算表4.1 横向2-6层D值的计算构件名称（KN/m）A轴柱3.20.6210190B轴柱5.50.7311998C轴柱5.50.7311998D轴柱3.20.6210190=10190 KN/m +11998 KN/m +11998 KN/m +10190 KN/m = 45816 KN/m表4.2 横向底层D值的计算构件名称（KN/m）A轴柱3.50.739437B轴柱5.90.8110471C轴柱5.90.8110471D轴柱3.50.739437=9437 KN/m +10471 KN/m +10471 KN/m +9437KN/m = 39816 KN/m对于平面，因为是L型布置，地震时也许会产生扭转效应，为了简化计算，本设计忽略扭转影响。(参考高层建筑结构技术规程4.4.2)4.1.2 水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算式中 第j层的总剪力； 第j层所有柱的抗侧刚度之和； 第j层的层间侧移；表4.3 顶位移计算层次62.392.39458160.00011/3600052.685.07458160.00011/3600042.687.75458160.00021/1800032.6810.43458160.00021/1800022.6813.11458160.00031/1200012.7915.9398160.00041/90000.0013m4.1.3 侧移验算层间侧移最大值：1/90001/550(满足要求)4.2 框架自振周期经验公式=(0.480.6)s 取 =0.48s4.3 水平地震作用计算本建筑建筑高度为23.25m，且高度和刚度沿高度均匀分布，可采用底部剪力法计算地震作用。4.3.1 作用于屋面及各层楼面的重力荷载代表值=129.00+141.16+141.16+129.00=540.32（KN）=（61.57+8.180%+0.350%）2+（95.28+35.780%+0.350%）2=384.38KN）4.3.2 多遇水平地震作用标准值及位移的计算 地震设防烈度7度，场地类别类，场地特征周期，查得 则横向地震影响系数： 式中 衰减指数，一般混凝土结构取阻尼比 阻尼调整系数，当0.55时，取0.5=0.06 由于=0.481.4=0.49，高振型影响小，不考虑顶部附加水平力，对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震作用标准=0.850.06(540.32+384.385)=125.57KN则各层计算如下：、表4.4 顶点位移计算层次(m)(m)(kN)(kN)(kN/m)(m)622.35540.3212076.15 34274.1044.24 44.24 458160.001 1/3600518.75384.387207.13 34274.1026.40 70.65 458160.002 1/1800415.15384.385823.36 34274.1021.34 91.98 458160.002 1/1800311.55384.384439.59 34274.1016.27 108.25 458160.002 1/180027.95384.383055.82 34274.1011.20 119.44 458160.003 1/120014.35384.381672.05 34274.106.13 125.57 398160.003 1/12000.013m顶点位移：1/12001/550 （满足要求）图4.1 水平地震作用标准值与层间剪力4.4 地震力作用下框架内力计算4.4.1水平地震作用下框架内力计算：框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算Vij=DijV i /DijMc上 =Vim（1-y）hMc下=Vimyh y=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的标准反弯点高度比 y1上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值 y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值 y框架柱的反弯点高度比底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。4.4.2横向框架内力的计算：各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）水平地震作用下，框架柱剪力、柱端弯矩计算采用D值法，计算过程见下表 表4.5 边柱框架柱反弯点位置层号h（m）yh（m）63.63.20.450.000.000.000.451.6253.63.50.450.000.000.000.451.6243.63.50.500.000.000.000.501.8033.63.50.500.000.000.000.501.8023.63.50.500.000.000.000.501.8013.93.50.550.000.000.000.552.15表4.6 中柱框架柱反弯点位置层号h（m）yh（m）63.65.50.450.000.000.000.451.6253.65.90.500.000.000.000.501.8043.65.90.500.000.000.000.501.8033.65.90.500.000.000.000.501.8023.65.90.500.000.000.000.501.8013.95.90.550.000.000.000.553.33表4.7 横向水平地震荷载作用下边柱框架柱剪力和柱端弯矩的计算层号ViVimyh644.2445816101900.2229.841.6219.4815.9419.48570.6545816101900.22215.711.6231.1125.4647.05491.9845816101900.22220.461.836.8236.8262.283108.2545816101900.22224.081.843.3443.3480.162119.4445816101900.22226.561.847.8247.8291.161125.573981694370.23729.762.1552.2363.84100.05表4.8 横向水平地震荷载作用下中柱框架柱剪力和柱端弯矩的计算层号ViVimyh644.2445816119980.26211.591.6222.9418.7711.47 11.47 570.6545816119980.26218.51.833.333.326.04 26.04 491.9845816119980.26224.091.843.3643.3638.33 38.33 3108.2545816119980.26228.351.851.0351.0347.20 47.20 2119.4445816119980.26231.281.856.356.353.67 53.67 1125.5739816104710.26333.023.3357.96109.9757.13 57.13 4.4.3梁端弯矩剪力及柱轴力发别按下式计算：框架内分析原则为取隔离体，平衡分析。如取梁，节点等。框架柱杆端弯矩、轴力, 梁端弯矩、剪力按下式计算：1）中柱处的梁：，2）边柱处的梁：Vb = (Mb1+ Mb2)/l其中梁线刚度取自上面计算过程，具体计算过程见下表 表4.10 横向水平地震荷载作用下梁端弯矩剪力及柱轴力的计算层次AB梁BC梁柱轴力A柱NB柱N619.4815.945.74.4411.47 11.47 2.49.56 -4.44-3.41531.1125.465.712.5126.04 26.04 2.421.70 -16.95-10.15436.8236.825.718.9138.33 38.33 2.431.94 -35.86-26.16343.3443.345.722.3247.20 47.20 2.439.33 -58.18-45.17247.8247.825.725.3853.67 53.67 2.444.73 -83.56-68.22152.2363.845.731.0957.13 57.13 2.447.61 -114.65-74.15注：柱轴力的负号表示拉力，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两柱为压力图4.2 横向水平地震作用下左地震弯矩图图4.3 横向水平地震作用下左地震剪力图图4.4 横向水平地震作用下左地震轴力图5 风荷载5.1 风荷载标准值计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁出的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点出的集中风荷载标准值:式中 基本风压，=0.35KN/m2 风压高度变化系数，地面粗糙度类别为C类； 风荷载体型系数，查荷载规范表7.3.1的30项次得： =0.8-0=0.8； 风振系数，荷载规范规定，高度小于30m或高宽比小于1.5的房屋结构，允许不考虑风荷载的动力影响，即取=1.0；表5.1 风荷载标准值离地高度Z/m（KN/m2）/kN22.350.881.00.80.350.24618.750.741.00.80.350.20715.150.741.00.80.350.20711.550.741.00.80.350.2077.950.741.00.80.350.2074.350.741.00.80.350.207转化为集中荷载：6层： Fw6k=0.2463.6/2（3.6+1.8）=2.39KN5层： Fw5k=0.2073.6/2（3.6+3.6）=2.68KN4层： Fw4k=0.2073.6/2（3.6+3.6）=2.68KN3层： Fw3k=0.2073.6/2（3.6+3.6）=2.68KN2层： Fw2k=0.2073.6/2（3.6+3.6）=2.68KN 1层： Fw1k=0.2073.6/2（3.9+3.6）=2.79KN5.2 风荷载作用下的内力计算5.2.1各柱V值：风荷载设计值=风荷载标准值1.4。用D值法进行计算。表5.2 D值法6层5层3.25.55.53.23.25.55.53.20.620.730.730.620.620.730.730.620.620.730.730.620.620.730.730.620.7690.9060.9060.7691.6301.9201.9201.6304层3层3.25.55.53.23.25.55.53.20.620.730.730.620.620.730.730.620.620.730.730.620.620.730.730.622.49 2.93 2.93 2.49 3.35 3.95 3.95 3.35 2层1层3.25.55.53.23.55.95.93.50.620.730.730.620.730.810.810.730.620.730.730.620.730.810.810.734.21 4.96 2.93 2.49 5.28 5.85 5.85 5.28 5.2.2反弯点位置表5.3 A、D框架柱反弯点位置层号h（m）yh（m）63.63.20.450.000.000.000.451.6253.63.50.450.000.000.000.451.6243.63.50.500.000.000.000.501.8033.63.50.500.000.000.000.501.8023.63.50.500.000.000.000.501.8013.93.50.550.000.000.000.552.155.3 风荷载作用下框架内力值柱上端弯矩：Mc上 =Vim（1-y）h柱下端弯矩：Mc下=Vimyh Mb总j = Mc下j+1+ Mc上j梁端弯矩：先求每个节点柱端弯矩之和，然后按梁的线刚度进行分配。表5.4 风荷载作用下边柱框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层号63.60.76945816101900.2220.170.450.34 0.28 0.34 53.61.6345816101900.2220.360.450.71 0.58 0.99 43.62.4945816101900.2220.550.50.99 0.99 1.57 33.63.3545816101900.2220.740.51.33 1.33 2.32 23.64.2145816101900.2220.930.51.67 1.67 3.01 13.95.283981694370.2371.250.552.19 2.68 3.87 表5.5 风荷载作用下中柱框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层号63.60.90645816101900.2220.20.450.3960.3240.20 0.20 53.61.9245816101900.2220.430.50.770.770.55 0.55 43.62.9345816101900.2220.650.51.171.170.97 0.97 33.63.9545816101900.2220.880.51.581.581.38 1.38 23.64.9645816101900.2221.10.51.981.981.78 1.78 13.95.853981694370.2371.390.552.442.982.21 2.21 表5.6 风荷载作用下框架柱轴力及梁端剪力层两端剪力柱轴力A轴B轴C轴D轴60.100.160.100.100.060.06-0.06-0.06-0.1050.290.460.290.390.170.23-0.17-0.23-0.2940.480.810.480.860.330.57-0.33-0.57-0.4830.691.150.691.550.461.03-0.46-1.03-0.6920.891.480.892.450.591.62-0.59-1.62-0.8911.131.841.133.580.712.32-0.71-2.32-1.13图5.1 作风作用下的弯矩图图5.2 作风作用下的剪力图图5.3 作风作用下的轴力图6 框架内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况： 1）恒载作用； 2）活荷载作用于A-B轴跨间； 3）活荷载作用于B-C轴跨间； 4）风荷载作用（从左向右或从右向左）； 5）横向水平地震作用（从左向右或从右向左）；对于1）、2）、3）种情况，框架在竖向荷载作用下，采用力矩分配法进行计算，对于第4）、5）种情况，框架在水平荷载作用下，采用分层法进行计算。6.1 恒载作用下的内力计算6.1.1 恒载作用下引起的杆端弯矩计算（转化为设计值）表6.1 恒载作用下的杆端弯矩梁()屋面KL-12