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流体计算理论基础1 三大基本方程1.1 连续性方程 连续性方程也称质量守恒方程，任何流动问题都必须满足质量守恒定律，该定律可表示为：单位时间内流体微元中质量的增加等于同一时间间隔内流入该微元体的净质量，其形式如下： 可以写成：其中密度，t为时间，为速度矢量，和为速度矢量在x，y和z方向上的分量。 若流体不可压缩，密度为常数，于是：若流体处于稳态，则密度不随时间变化，可得出：1.2 动量守恒定律该定律可以表述为：微元体中流体的动量对时间的变化率等于外界作用在该微元体上的各种力之和，该定律实际是牛顿第二定律，按照这一定律，可导出x，y和z三个方向上的动量守恒方程：式中，为微元体上的压力，和等是因分子粘性作用而产生的作用在微元体表面上的粘性应力的分量。，和是微元体上的体力，若体力只有重力，且z轴竖直向上，则：，。 对于牛顿流体，粘性应力与流体的变形率成比率，有：其中，为动力粘度，为第二粘度，一般可取，将上式代入前式中为：其中： 为动力粘度(dynamic viscosity)，为第二粘度(second viscosity),一般可取：(参考文献：H.Schlichting,Boundary Layer Theory,8th ed,McGraw Hill, New York,1979)。,和为动量守恒方程中的广义源项，而其中，和表达式为：一般来讲，和是体积力在x，y，z方向上的分量。，和是小量，对于粘性为常数的不可压缩流体，动量守恒，简称动量方程，也称N-S方程。 关于牛顿体与非牛顿体的定义如下：流体的内摩擦剪切力由牛顿内摩擦定律决定：其中，为沿法线方向的距离增量，对应于的流体速度的增量，为法向距离上的速度变化率，所以，牛顿内摩擦定律表示：流体的内摩擦应力和单位距离上的两层流体间的相对速度成比例，比例系数称为流体的动力粘度，常称为粘度，单位为： 若为常数，则该类流体为牛顿流体，否则为非牛顿体，空气，水等均为牛顿体；聚合物溶液，含有悬浮粒杂质或纤维的流体为非牛顿体。 对于牛顿流体，通常用和质量密度的比值代替动力粘度称为运动粘度，单位。1.3 能量守恒方程 该方程可以描述为：微元体中能量的增加率等于进入微元体的净热流量加上体力与面力对微元体所做的功，实际为热力学第一定律。为流体传热系数，为比热容，T为温度，为流体内热源及由于粘性作用流体机械能转换为热能的部分，有时简称为粘性耗散项。 以上三大基本方程参考：计算流体动力学分析：CFD软件原理与应用_王福军2 通用控制方程 上面的基本方程可以写成下面的通用形式：展开为：其中为通用变量，可以代表，和以及T等求解变量，为广义扩散系数，为广义源项。2 几种数值求解方法2.1 有限差分法 主要的思路是用差商代替微商,来近似的表示微分方程.其形式简单,对任意复杂的偏微分方程都可以写成其对应的差分方程,但是微分方程中各项的物理意义和微分方程所反映的物理定律(如守恒定律)在差分方程中所表现的特点,在差分方程中没有得到体现.只是微分方程的数学近似,没有反映物理特性,计算结果可能表现出某些不合理现象.2.2 有限元法20世纪60年代出现,离散方程获得的方法主要有:直接刚度法,虚功原理推导,泛函原理推导或加权余量法推导.有限元法的优点是解题能力强,可以较精确的模拟各种复杂的曲线或曲面边界,网格划分比较随意,可以统一处理多种边界条件,离散方程形式规范,便于编写通用程序,但在应用流体流动和传热原理中却遇到了一些困难,其原因可归结为按加权余量法推导出的有限元离散方程也只是对原微分方程的数学近似,当处理流动和传热问题的守恒性,强对流,不可压缩条件等方面的要求时,有限元离散方程中的各项还无法给出合理的物理解释,对计算中出现的一些误差也难以进行改进,因此有限元法在流体力学和传热学中的应用还存在一些问题.2.3 有限体积法FVM(或控制体积法CVM) 将计算区域划分为网格，并使每个网格点周围有一个互不重复的控制体积，将待解微分方程对每一个控制体积积分，从而得到一组离散方程，其中的未知数是网格上的因变量，为了求出控制体积的积分，必须假定值在网格点之间的变化规律，从积分区域的选取方法看，有限体积法属于加权余量法中的子域法，从未知解的近似方法看来，有限体积法属于采用局部近似的离散方法，简而言之，子域法加离散，就是有限体积法的基本方法。 有限体积法得到的离散方程，要求因变量的积分守恒对于任意的一组控制体积都满足，对于整个计算区域，自然满足，这个是有限体积法吸引人的优点。有些离散方法，例如有限差分，仅当网格极其细密时，离散方程才满足积分守恒，而有限体积法在粗网格的情况下，也显示出准确的积分守恒。 就离散方法而已，有限体积法可视为有限元法和有限差分法的中间产物，有限元法必须假定值在网格节点间的变化规律（即插值函数），并将其作为近似解。有限差分法只考虑网格点上的数值而不考虑在网格点间如何变化。有限体积法只寻求的节点值，这个和有限差分相似，但是有限体积法在寻求控制体积的积分时，必须假定在网格点间的分布，这个又与有限元相似。插值函数只用于计算控制体积的积分，得到离散方程之后，便可忘掉插值函数。如果需要的话，可对微分方程中不同的项采用不同的插值函数。 插值方式称之为离散格式，有：中心差分，一阶迎风格式，混合格式，指数格式，乘法格式。二阶迎风格式，QUICK格式， 有限体积法有四项基本原则： （1）控制体积界面上的连续性原则 （2）正系数原则（3）源项的负斜率线性化原则（4）系数等于相邻节点系数之和原则2.4 谱方法 基本思想是考虑热传导方程的初值问题,当微分方程的解足够光滑时,谱方法给出的近似解将以很高的精度逼近微分方程的精确解,而且该方法得到的近似解应用于整个区域而不是局部区域.这个是区别有限元法的重要特征.2.5 边界元法 20世纪70年代发展起来,针对有限差分和有限元占计算机内存资源过多而发展起来的求解偏微分方程的数值方法.最大特点是降维,只在求解区域的边界进行离散就能求解整个流场的解.这样三维问题降维二维,二维问题降为一维,可用小机器计算大问题.基本思想是用边界积分方程将求解域的边界条件与域内任意一点的待求变量值联系起来,然后求解边界积分方程即可.但是若流体描述方程本身比较复杂时,如粘性的N-S方程,则对应的权函数算子基本解不一定能找到,因此应用受到很大限制.3 离散控制方程求解概述 建立了离散方程之后,所生成的离散方程不能直接用来求解,还必须对离散方程进行某种调整,并且对各未知量(速度，压力，温度等)的求解顺序及方式进行特殊处理，对于这些计算方法有：耦合式解法的基本过程：（1）假定初始压力和速度等变量，确定离散方程的系数及常数项。（2）联立求解连续方程，动量方程，能量方程（3）求解湍流方程及其它标量方程（4）判断当前时间步上的计算是否收敛，若不收敛，返回到第（2）步，迭代计算，若收敛，重复上述步骤，计算下一时间步的物理量。 若所有变量整场联立求解，称为隐式解法，部分变量整场联立求解称为显隐式解法，在局部地区（如一个单元上）对所有变量联立求解称为显式解法。对于显式解法，是在一个单元上求解所有变量后，逐一的在其它单元上求解所有的未知量，这种方法在求解某个单元时，要求相邻单元的变量解是已知的。分离式解法的基本思路是：不直接联立方程组，而是顺序地，逐个的求解各变量代数方程组。依据是否直接求解原始变量u,v,w和p，分离式解法可分为原始变量法和非原始变量法。 涡量流函数法不直接求解原始变量u,v,w和p，而是求解旋度和流函数。 涡量速度法不直接求解原始变量p，而是求解旋度和u,v,w，此两种方法共同特点是不求解压力项，避免压力项带来的问题。缺点是：不易扩展到三维情况，当存在压力时，需要单独求解压力，对于固定壁面，其上旋度极难确定，往往使得涡量方程的数值解发散或者不合理。原始变量法中，解压力泊松方程法需要采用对方程取散度等方法将动量方程转变为泊松方程，然后对泊松方程进行求解，与这种方法对应的是著名的MAC方法和分布法。 人为压缩法主要是受可压的气体可以通过联立求解速度分量与密度的方法来求解的启发，引入人为压缩性和人为状态方程，以此对不可压流体的连续方程施加干扰，将连续方程写为包含有人为密度的项，而人为密度前有一个极小的系数，这样，方程可以转化为求解人为密度的基本方程，但是这种方法要求的时间步长必须很小。因此限制了它的广泛应用。目前工程上最为广泛的流场数值解法是压力修正法，实质是迭代法，在每一时间步长中，先给出压力场的初始猜测值，据此求出猜测的速度场，再求解根据连续方程导出的压力修正方程，对猜测的压力场和速度场进行修正，如此循环往复，可得出压力场和速度场的收敛解，其基本思路是：（1）假定初始压力场（2）利用压力场求解动量方程，得到速度场（3）利用速度场求解连续方程，使压力场得到修正（4）如果需要，求解湍流方程及其它标量方程（5）判断当前时间步上的计算是否收敛，若不收敛，返回到第（2）步，迭代计算，若收敛，重复上述步骤，计算下一时间步的物理量。 压力修正法有很多方式，其中压力耦合方程组的半隐式方法(simple算法)应用最为广泛，其首先使用一个猜测的压力场来求解动量方程，得到速度场，接着求解通过连续方程所建立的压力修正方程，得到压力场的修正值，然后利用压力修正值更新速度场和压力场，最后检查结果是否收敛，若不收敛，以得到的压力场作为新的猜测的压力场，重复该过程，为了启动该迭代过程，需要提供初始的，带有猜测性的压力场和速度场，随着迭代的进行，这些猜测的压力场和速度场不断改善，得到的压力与速度分量值逐渐逼近真解。SIMPLE算法及其改进是算法一般都依赖于交错网格。具体有： SIMPLE,SIMPLER,SIMPLEC,PISO等算法。3.1 SIMPLE 全称：Semi-Implict Method for Pressure-Linked Equations的缩写，意为“求解压力耦合方程组的半隐式方法”于1972年提出，核心是采用“猜测修正过程”，在交错网格的基础上计算压力场，从而达到求解动量方程的目的。 基本思路如下：3.2 SIMPLER是SIMPLE Revised的缩写，是SIMPLE算法的改进。 基本过程：3.3 SIMPLEC是英文SIMPLE Consistent的缩写，意为协调一致的SIMPLE算法。3.4 PISO全称：Pressue Implicit with Splitting of Operators的缩写，意为压力的隐式算子分割算法，1986年提出。5 各种方程的在非结构网格离散形式 由于fluent在5.5版本后，就采用非结构网格，故介绍一下非结构网格。通用方程如下：对任意控制体积的积分有：依据散度定理其中，为控制体的体积，为控制体的表面积（二维中为多边形的边长），表坐标方向，而表示控制体积各边的单位法向量，,表示速度矢量，。 具体各项形式如下 瞬态项：是变量在控制体积中心点P的值，上标表示前个时间步的值，是时间步长。源项其中，是常数，是随时间和物理量变化的项。，扩散项其中为控制体积P的总面数，也是相邻控制体积的数量，E表示与控制体积有公共界面的控制体积，和表示控制体积各界面的单位法向矢量的分量，和表示界面的外法线矢量的分量，和是两个控制体积之间节点P到节点E的矢量分量，为公共界面上的变叉扩散项。当矢量N和界面e垂直时,通过该界面的变叉扩散量等于0,对于一般的准正交网格, 是小量,可按0处理,若网格高度奇异,则不可忽略,但是目前还没有办法准确计算这一项,因此,为了避免计算,构建网格的时候尽量选择正交网格. 对流项 注意,上式中界面处的值要通过插值公式(空间离散格式)计算. 将上式综合在一起,再在世界域上引入全隐式时间积分方案,得到其在非结构网格上的离散格式. 其中, 系数取决于对流项所使用的离散格式,例如,若对流项使用一阶迎风格式对于中心差分格式有: 符号e表示控制体积P与E相邻的界面, 和分别是界面e上的对流质量流量与扩散传导性，计算公式如下：各个量见下图：6 各种离散方程组的解法 无论采用何种离散格式，无论采用什么算法，最终都要生成离散方程组，除非对瞬态问题采用显式解法，都需要求解离散方程组。 解法分为直接解法和迭代法两类6.1 直接解法6.1.1 Cramer矩阵求逆法 其只适用于方程组规模非常小的情况。6.1.2 Gauss消去法Gauss消去法先把系数矩阵通过消元而化为上三角阵，然后逐一回代，从而得到方程组的解。比Cramer矩阵求逆法能够适应较大规模方程组，但是不如迭代法效率高。6.2 迭代法Jacobi迭代法和Gauss-Seidel迭代法。6.3 TDMA解法Tomas在较早以前开发了一种能快速求解三对角方程组的解法TDMA(Tri-Diagonal Matrix Algorithm)，目前得到了广泛的应用，对于一维的CFD问题，其实际是一种直接解法，但是它可以迭代使用，从而用于二维和三维问题中的非三对角方程组。7 湍流7.1 湍流的定义当流速很小时，流体分层流动，互不混合，相邻的流体层彼此有序地流动，称为层流(laminar FLOW)；逐渐增加流速，流体的流线开始出现波浪状的摆动，摆动的频率及振幅随流速的增加而增加，此种流况称为过渡流；当流速增加到很大时，流线不再清楚可辨，流场中有许多小漩涡，层流被破坏，相邻流层间不但有滑动，还有混合。这时的流体作不规则运动，有垂直于流管轴线方向的分速度产生，这种运动称为湍流(turbulent flow)，又称为乱流、扰流或紊流。观测表明湍流带有旋转流动结构这就是湍流涡turbulent eddies简称涡eddy。从物理结构上看，可以把湍流看成是由各种不同尺寸的涡叠合而成的流动，这些涡的大小和旋转轴的方向分布是随机的。大尺度的涡主要是由流动的边界条件所决定，其尺寸可以与流场的大小相比拟，它主要受惯性影响而存在是引起低频脉动的原因。小尺度的涡主要是由粘性力所决定的其尺寸可能只是流场尺度的千分之一量级，是引起高频脉动的原因。大尺寸的涡不断地从主流中获得能量通过涡间相互作用能量逐渐向小尺寸的涡传递。最后由于流体粘性的作用，小尺度的涡就不断消失，机械能就耗散为流体的热能。同时由于边界的作用扰动及速度梯度的作用，新的涡又不断产生，构成了湍流运动。对某些简单的均匀时均流场，如果湍流脉动是均匀的、各向同性的，可以用经典的统计理论进行分析。但实际上湍流是不均匀的。由于湍流的存在速度脉动量，在流线方向的分量和垂直于流线方向的分量之间建立了关联量，它代表着一种横向交换通量，也可以认为是由于湍流流动引起的一种附加剪切应力影响动量的输运过程。湍流的存在使传热和传质通量提高。由于湍流会促进这些基本过程，因此对某些物理现象就会产生强烈的影响，如脉动过程的消衰、均相化学反应率的增加以及液滴蒸发的强化。某些因素会影响湍流的形成。如当湍流定性尺度和脉动强度非常小时流体的粘度会直接影响当地的湍流度。当马赫Mach数达到5以上时密度的脉动量与当地的湍流有密切的关系。强烈的化学反应、气流的旋转流动、颗粒的存在以及浮力或电磁场的作用都会影响当地的湍流结构。 一般认为，无论湍流多么复杂，非稳态的连续方程和N-S方程，对于湍流的瞬时运动仍然是适用的。7.2 湍流的数值解法 目前湍流的数值模拟方法分为：直接数值模拟方法和非直接数值模拟方法。所谓直接数值模拟方法就是直接求解瞬时湍流流动方程，而非直接数值模拟方法就是不直接计算湍流的脉动特性，而是设法对湍流作某种程度的近似和简化处理。7.2.1 直接数值模拟(DNS) 直接数值模拟(Direct Numerical Simulation)方法就是直接用瞬时的N-S方程对湍流进行计算。DNS最大的好处就是无需对湍流流动作任何简化或近似，理论上可以得到相对准确的计算结果。 但是，实验测试表明，在一个0.10.1m2大小的流动区域内，在高Reynolds数的湍流中包含尺度为10um100um的涡，要描述所有尺度的涡，则计算的网格节点数将高达1091012.同时，湍流脉动的频率约为10KHZ,因此，必须将时间的离散步长取为100us以下。对计算机能力提出了很大的挑战。因此，目前还无法用于真正意义上的工程计算。7.2.2 大涡模拟(LES) 放弃对全尺度范围上涡的运动模拟，而只将比网格尺度大的湍流运动通过N-S方程直接计算出来，对于小尺度的涡对大尺度运动的影响则通过建立模型来模拟，从而形成了目前的大涡模拟法(Large eddy simulation,简称LES)。LES方法基本思想可概括为：用瞬时的N-S方程直接模拟湍流中的大尺度涡，不直接模拟小尺度涡，而小涡对大涡的影响通过近似的模型来考虑。 总体而言，LES方法对计算机内存及CPU要求仍然比较高，但是低于DNS。7.2.3 Reynolds平均法(RANS)Reynolds平均法的核心是不直接求解瞬时的N-S方程，而是想办法求解时均化的Reynolds方程，这样，不仅可以避免DNS方法的计算量大的问题，而且对工程实际应用可以取得很好的效果。根据对Reynolds应力作出的假定或处理方式不同，目前常用的湍流模型有两大类：Reynolds应力模型和涡粘模型。Reynolds时均格式的N-S方程（RANS）：标量的时均输送方程：7.2.3.1 Reynolds应力模型 直接构建表示Reynold应力的方程，然后联立求解，通常情况下，Reynolds应力方程是微分形式，称为Reynolds应力方程模型，若将Reynolds应力方程的微分形式简化为代数方程的形式，则称这种模型为代数应力方程模型。7.2.3.1.1Reynolds应力方程模型Reynold应力输送方程如下：第一项为瞬态项，其它为：然后对各项进行计算，综合后，可采用SIMPLE算法进行计算。Reynold应力方程模型是高Re数的湍流模型,可是,在近壁区内的流动,Re数较低,湍流发展并不充分,湍流的脉动影响不如分子粘性的影响大,湍流应力几乎不起作用,这样在这个区域就不能使用相关的模型,必须进行特殊处理.如壁面函数或低Re数模型。 同时，计算实践表明，RSM虽能考虑一些各向异性效应，但是并比一定比其它模型效果更好，在计算突扩流动分离区和计算湍流输送各向异性较强的流动时，RSM优于双方程模型，但是对于一般的回流流动，其不一定比模型要好。同时，就三维计算而言，采用RSM意味要多求解6个Reynolds应力的微分方程，计算量大，对计算机要求高。因此，RSM不如应用更广，但是RSM是一种更加有潜力的湍流模型。7.2.3.1.2代数应力方程模型 由于RSM过于复杂，计算量大，有许多学者从RSM出发，建立Reynolds应力的代数方程模型，即将RSM中包含Reynolds应力的微商的项用不包含微商的表达式去代替，就形成了代数应力方程模型（Algebraic Stress equation Model简称ASM），简化时，重点集中在对流项和扩散项的处理上。 一种简化方案是采用局部平衡假定，即Reynolds应力的对流项和扩散项之差为0；另外一种方案是假定Reynolds应力的对流项和扩散项之差正比与湍动能k的对流项和扩散项之差。ASM是将各向异性的影响合并到Reynolds应力中进行计算的一种经济算法，但是，因要解6个代数方程组，计算量还是远大于模型。 ASM虽然不像广泛，但是可用于不能满足的场合以及不同的传输假定对计算精度影响不是十分明显的场合。例如：对于像方形管道和三角形管道内的扭曲和二次流的模拟，由于流动特征是由Reynolds正应力的各向异性造成的，因此使用标准的模型得不到理想的结果，而使用ASM就非常有效。7.2.3.2 涡粘模型 不直接处理Reynolds应力项，而是引入湍动粘度（turbulent viscosity），或称涡粘系数（eddy viscosity），然后把湍流应力表示成湍动粘度的函数，整个计算的关键在于确定这种湍动粘度。 湍动粘度的提出来源于Boussinesq提出的涡粘假定，把因湍流引起的，由脉动速度相关联的剪切应力，模仿层流由以时间平均速度的梯度来表达，即：为湍流粘度，为时均速度，是”Kronecker delta”符号（当i=j时，=1；当时，），k为湍流动能(turbulent kinetic energy )湍动粘度是空间坐标的函数，取决于流动状态，而不是物性参数。引入Boussinesq假定后，计算湍流流动的关键在于如何确定。所谓的涡粘模型，就是把与湍流时均参数联系起来的关系式，依据确定的微分方程的数目多少，涡粘模型包括：零方程模型，一方程模型，两方程模型。目前两方程模型应用最广，最基本的两方程模型是标准的模型。还有各种改进的模型，如：RNG 模型和Realizable 模型。7.2.3.2.1 零方程模型 指不使用微分方程，而是用代数关系式，把湍动粘度与时均值联系起来的模型。零方程模型方案有很多种，最著名的是：Prandtl提出的混合长度模型（mixing length model）。Prandtl假定湍动粘度正比于时均速度的梯度和混合长度的乘积。但是只有在简单的流动中才比较容易给定混合长度，对复杂流动很难确定。只能解释某些简单的流动过程，其在实际工程中很少使用。7.2.3.2.2 一方程模型 为了弥补混合长度假定的局限性，人们在时均连续方程和Reynolds方程基础上，再建立一个湍动能的输送方程。由Kolmogorov-Prandtl表达式，有： 一方程模型中如何确定长度比尺仍为不易解决的问题，因此很难得到推广。7.2.3.2.3 标准两方程模型 在一方程基础上，新引入一个关于湍流耗散率的方程形成。 湍流耗散率定义为：在标准的模型中，和是两个基本未知量，与之对应的输送方程为：其中，是由于平均速度梯度引起的湍动能k的产生项，是由于浮力引起的湍动能产生项，代表可压湍流中脉动扩张的贡献，,为经验常数，分别是与湍动能k和耗散率对应的Prandtl数，和是用户定义的源项。 各个参数计算如下：（对于不可压缩流体，）是湍动Prandtl数，可取，是重力加速度在第i方向的分量，是热膨胀系数，可由压流体的状态方程求出：对于不可压缩体，对于可压缩体，其中，是湍流Mach数，,a是声速，。 若采用标准的模型求解流动及换热问题时，控制方程包括连续性方程，动量方程，能量方程，k方程，方程与模型中对应的输送方程。 如果考虑传质或者化学变化情况，则应该加上组分方程，这些方程可以表示为下面的通用形式：即： 关于模型，有如下的说明： （1）模型中的有关系数，主要根据一些特殊条件下的实验结果而确定，在不同的文献讨论不同的问题时，这些值可能有出入。在数值计算的过程中，针对特定的问题，参考相关文献，寻求更合理的取值。（2）上述模型，是针对湍流发展非常充分的湍流流动来建立的，是一种针对高Re数的湍流计算模型，而当Re数较低时，例如，在近壁区内的流动，湍流发展并不充分，湍流的脉动影响可能不如分子粘性的影响大，在更贴近壁面的底层内，流动可能处于层流。因此，对于Re数较低的流动使用上面建立的模型，就会出现问题。这时，必须采用特殊的处理方式，以解决近壁区内的流动计算及低Re数时的流动问题。使用上面的模型可能就会出现问题。常用解决方法有壁面函数法和低Re数的模型。（3）标准的比零方程模型和一方程模型有了很大的改进，但是对于强旋流，弯曲壁面流动或弯曲曲线流动时，会产生一定失真，原因在标准中，对于Reynolds应力的各个分量，假定粘度系数是相同的，即假定是各向同性的标量，而在弯曲流线的情况下，湍流是各向异性的，应该是各向异性的张量。7.2.3.2.4 RNG 模型RNG 模型由Yakhot及Orzag提出，RNG全称：renormalization group缩写。其基本思想是：在谱空间内对N-S方程引入了所谓的“对应原理”，利用Gauss统计法在平衡态展开，经过一序列移去小尺度部分对余下部分重新标度的运算，得到一针对大尺度运动的方程。其中小尺度对大尺度的影响在方程中以涡粘性的方式体现。若移去的仅是那些最小的尺度就得到大涡模拟中的亚格子模型，若移去的尺度继续增大，最终得到就是涡粘性模型，如代数模式，两方程模式，非线性模式。在高雷洛数极限情况下，所得模式（称RNG模式）与标准模式形式上完全一样，仅在系数上有所差别。 所得到的方程为：其中：RNG c模型能够更好的处理高应变率及流线弯曲程度较大的流动。仍然是对充分发展的湍流是有效的。 此外，Fluent将RNG模型所引入的反映主流的时均应变率一项，归入了方程的系数中，且表达式多了一个系数，而不是归入。7.2.3.2.5Realizble 模型 标准的模型对于时均应变率特别大的情况,可能出现负的正压力.为使流动符合湍流的物理规律,需要对正应力进行某种数学约束,为了保证这种约束的实现,认为湍流粘度计算式中的系数不应是常数,而应与应变率联系起来,从而出现了Realizble 模型. 其模型形式如下:其中:Realizble 模型已被有效的用于各种不同类型的流动模拟,包括旋转均匀剪切流,包含有射流和混合流的自由流动,管道内流动,边界层流动以及带有分离的流动等.7.2.3.3 关于近壁区的流动 以上的模型都是高Re数的湍流模型,可是,在近壁区内的流动,Re数较低,湍流发展并不充分,湍流的脉动影响不如分子粘性的影响大,湍流应力几乎不起作用,这样在这个区域就不能使用相关的模型,必须进行特殊处理. 解决这个问题有两种途径:一个是采用壁面函数法,一个是采用低Re数的模型.7.2.3.3.1 壁面函数法基本思想是:对于湍流核心区的流动使用模型求解,而在壁面区不进行求解,直接使用半经验公式将壁面上的物理量与湍流核心区内的求解变量联系起来.这样,不需要对壁面区内的流动进行求解,就可以直接得到与壁面相邻控制体积的节点变量值. 可以将壁面区分为三个子层:粘性底层,过渡层,对数律层. 壁面函数法是FLUENT选用的默认方法，它对各种壁面流动都非常有效。相对低Re数的模型，壁面函数法计算效率高，工程实用性强。当然壁面函数法无法像低Re数模型那样得到粘性底层和过渡层内的”真实”速度分布。 壁面函数法还有一定的局限，当流动分离过大或近壁面的流动处于高压之下时，此方法不是很理想，为此，fluent还提供了非平衡的壁面函数法及增强的壁面函数法。7.2.3.3.2 低Re数的模型低Re数的流动主要体现在粘性底层，流体的分子粘性起着绝对支配的地位，因此必须对高Re数的c模型进行三个方面的修改： （1）为体现分子粘性影响，扩散方程的扩散系数项必须同时包含湍流扩散系数与分子扩散系数两部分。（2）控制方程的有关系数必须考虑不同流态的影响，即系数计算公式中引入湍流雷洛数，。（3）在k方程中应该考虑壁面附近湍动能的耗散不是各向同性这一因素。 因此得到其输送方程为：7.3 fluent中的粘度模型7.3.1 Inviscid 进行无粘计算。7.3.2Laminar模型用层流的模型进行流动模拟，不需要用户输入任何与计算模型有关的参数。7.3.3Spalart-Allmaras(1 eqn)模型这个是用于求解动力涡粘输送方程相对简单的一种模型，Spalart-Allmaras模型是专门用于求解航空领域的壁面限制流动，对于受逆压力梯度作用的边界层流动，已取得很好的效果，在透平机械中的应用也越来越普遍。 原始的Spalart-Allmaras模型实际是一种低雷洛数模型，要求在近壁区的网格划分很细，但是在fluent中，由于引入了壁面函数法，这样，Spalart-Allmaras模型用在较粗的壁面网格也可以。当精确的湍流计算并不是十分需要时，这种模型是最好的选择。7.3.4 k-epsilon(2 eqn)模型 使用双方程模型进行湍流计算，就像上面所述，又分为标准的，RNG 模型和Realizable 模型三种。初次使用FLUENT时，可暂时使用默认值。 这三种模型均是针对充分发展的湍流才有效，均是高Re数的湍流模型。只能用于求解湍流核心区域的流动。 对于壁面的流动，fluent采用了壁面函数法来弥补不足。7.3.5 k-omega(2 eqn)模型 使用双方程模型进行湍流计算。双方程模型分为标准的和SST 模型。标准的模拟基于Wilcox 模型，在考虑低雷洛数，可压缩性和剪切流特性的基础上修改而成。Wilcox 模型在预测自由剪切流传播速率时，取得了很好的效果，成功应用于尾迹流，混合层流动，平板绕流，圆柱绕流和放射状喷射。因而可以说该模型能够应用于壁面约束流动和自由剪切流动。SST 模型全称是剪切应力输运(shear-stress transport) 模型，是为了使标准模型在近壁面有更好的精度和算法稳定性而发展起来的，可以说是将模型转换到模型的结果，因此，sst 模型在很多时候比标准的模型更加有效。7.3.6 Reynolds Stress 模型 使用RSM进行湍流计算，在fluent中，Reynolds应力模型是最精细制作的湍流模型，它放弃了各向同性的涡粘假定，直接求解Reynolds应力方程。由于它比单方程和双方程模拟更加严格地考虑了流线弯曲，旋涡，旋转和张力快速变化，它对于复杂的流动总体上有更高的预测精度。但是，为了事Reynolds方程封闭而引入了附加模型，也会使得这种方法的预测结果的真实性收到挑战。 总体来讲，Reynolds应力模型的计算量很大，当要考虑Reynolds应力的各向异性时，例如飓风流动，燃烧室高速旋转流，管道中二次流，必须采用Reynolds应力模型。7.3.7 Large Eddy Simulation 模型 使用大涡(LES)模拟，该模型只对三维问题有效，是目前比较有潜力的湍流模型。在上述的几种湍流模型中，从计算的角度看，Spaimn-Allmaras模型在fluent中是最经济的湍流模型，标准的模型比它耗费更多的计算资源。Realizable 模型比标准的模型需要多一点的计算资源，RSM因为增加了Reynolds应力方程而需要更多的内存和SPU时间，而FLUENT的有效程序设计，使得RSM算法并没有在CPU时间方面增加很多，在每个迭代法中，RSM比模型要多耗5060%的CPU时间，以及多需要1520%的内存。8 边界条件9 Fluent软件思路9.1 fluent软件简介本质上,fluent只是一个求解器.其提供英制(British),国际单位(SI)和厘米-克-秒(CGS)等单位制，这些单位之间可以相互转换，但是fluent规定，对于边界特征，源项，自定义流场函数，外部创建的x-y图散点图的数据文件数据，必须采用国际单位，对于网格文件，不管在创建时用的什么单位制，读入时一律采用国际单位制。因此需要进行缩放处理。fluent4及以前版本，都是采用结构网格，而fluent5之后使用非结构网格。但是兼容传统的结构网格和块结构网格。9.1.1 Scheme表达式Scheme是Lisp的一个分支，有着非常统一而又简单的命令格式：（commandname argument1 argument2）每一个命令调用都是一个函数调用，因此也就会输出一个结果，命令名和变量名不区分大小写，但是只能以字母开头。注释采用；开头。9.1.1.1 RP变量获得变量的值：比如或者模拟时间(rpgetvar flow-time)设置变量的值：(rpsetvar flow-time 0)9.1.1.2 CX-变量读取变量，比如说颜色历程表(cxgetvar cmap-list)设置变量(cxsetvar def-cmap “rgb”)9.2 fluent软件数值计算方法fluent提供了三种数值计算方法非耦合隐式算法、耦合显式算法、耦合隐式算法，分别适用于不可压、亚音速、跨音速、超音速乃至高超音速流动。9.2.1 求解器的选择fluent有两类求解器：分离式和耦合式。默认使用分离式求解器，但是对于高速可压流动，由强体积力（如浮力或者旋转力）导致的强耦合流动，或者在非常精细的网格上求解的流动，需要考虑耦合式求解器。耦合隐式求解器所需内存大约是分离式求解器的1.52倍。如果计算机内存不够，可采用分离式或耦合显式，但是收敛性稍微差点。 需要注意的是：在分离式求解器中提供的几个物理模型，在耦合式求解器中是没有的，这些物理模型包括：VOF模型，多相混合模型，欧拉模型，PDF燃烧模型，预混合燃烧模型，部分预混合燃烧模型，烟灰和NOx模型，Rosseland辐射模型，熔化和凝固等相变模型，指定质量流量的周期流动模型，周期性热传导模型和壳传导模型等。而下列模型只在耦合式求解器中有效，在分离式求解器中无效：理想气体模型，用户定义的理想气体模型，NIST理想气体模型，非反射边界条件和用于层流火焰的化学模型。9.2.1基于压力的非耦合算法9.3 fluent湍流参数计算公式 采用不同的湍流模型，需要的参数如下：9.3.1 湍流强度Turbulence Intensity湍流强度小于1时，可以认为湍流强度是比较低的，而在湍流强度大于10时，则可以认为湍流强度是比较高的。在来流为层流时，湍流强度可以用绕流物体的几何特征粗略地估算出来。 (9-3-1)式中，为水力直径，雷诺数是以水力直径为特征长度求出的。9.3.2湍流的长度尺度l与水力直径Hydraulic Diameter湍流能量主要集中在大涡结构中，而湍流长度尺度l 则是与大涡结构相关的物理量。在充分发展的管流中，因为漩涡尺度不可能大于管道直径，所以l 是受到管道尺寸制约的几何量。湍流长度尺度l 与管道物理尺寸L 关系可以表示为：l = 0.07L (9-3-2)式中的比例因子0.07 是充分发展管流中混合长的最大值，而L 则是管道直径。在管道截面不是圆形时， L 可以取为管道的水力直径。 湍流的特征长取决于对湍流发展具有决定性影响的几何尺度。在上面的讨论中，管道直径是决定湍流发展过程的唯一长度量。如果在流动中还存在其他对流动影响更大的物体，比如在管道中存在一个障碍物，而障碍物对湍流的发生和发展过程起着重要的干扰作用。在这种情况下，湍流特征长就应该取为障碍物的特征长度。从上面的分析可知，虽然上式对于大多数管道流动是适用的，但并不是普遍适用的，在某些情况下可以进行调整。在FLUENT 中选择特征长L 或湍流长度尺度l 的方法如下：1）对于充分发展的内流，可以用Intensity and Hydraulic Diameter（湍流强度与水力直径）方法定义湍流，其中湍流特征长度就是Hydraulic Diameter（水力直径）DH 。2）对于导向叶片或分流板下游的流场，可以用Intensity and Hydraulic Diameter（湍流强度与水力直径）定义湍流，并在Hydrauli Diameter（水力直径）中将导向叶片或分流板的开口部分的长度L定义为特征长度。3）如果进口处的流动为受到壁面限制且带有湍流边界层的流动，可以在Intensity andLength Scale 面板中用边界层厚度通过公式计算得到湍流长度尺度l 。最后在Turbulence Length Scale（湍流长度尺度）中输入l 的值。9.3.3 湍流粘度比湍流粘度比与湍流雷诺数成正比。湍流雷诺数的定义为： (9-3-3)在高雷诺数边界层、剪切层和充分发展的管道流动中的数值较大，其量级大约在100 到1000 之间。而在大多数外部流动的自由流边界上，的值很小。在典型情况下，的值在1 到10 之间。用湍流粘度比定义流动时，可以使用Turbulent viscosity Ratio（湍流粘度比）或Intensityand Viscosity Ratio（湍流强度和粘度比）进行定义。前者适用于Spalart-Allmaras 模型，后者适用于k 模型、k 模型和RSM 模型。9.3.4 修正的湍流粘度在使用Spalart-Allmaras 模型时，可以用湍流强度I 和长度尺度l 求出修正的湍流粘度，具体公式如下： (9-3-4)在使用FLUENT 时，如果在Spalart-Allmaras 模型中选择Intensity and HydraulicDiameter（湍流强度与水力直径）选项，则修正的湍流粘度就用这个公式求出。9.3.5 湍流动能k (9-3-5)如果在使用FLUENT 时没有直接输入湍流动能k 和湍流耗散率 的值，则可以使用Intensity and Hydraulic Diameter（湍流强度与水力直径）、Intensity and Length Scale（湍流强度与长度尺度）或Intensity and Viscosity Ratio（湍流强度与粘度比）等方法确定湍流动能。9.3.6 湍流耗散率 (9-3-6)为湍流模型中的一个经验常数，约为0.09.在没有直接输入湍流动能k 和湍流耗散率 的情况下，可以用Intensity and ViscosityRatio（湍流强度与粘度比）定义湍流变量，实际上就是利用上述公式算出湍流耗散率 。湍流耗散率 与湍流粘度比 / t 和湍流动能k 的关系如下： (9-3-7)式中为湍流模型中的一个经验常数，其值约等于0.09。 如果计算风洞阻尼网下游试验段中的流场，可以用下式求出湍流耗散率 ： (9-3-8)式中k 是湍流动能k 的衰减量，比如可以设为入口处k 值的10，是自由流速度，是自由流区域的长度。该式是对高雷诺数各向同性湍流衰减指数律的线性近似，其理论基础是衰减湍流中湍流动能k 的方程： (9-3-9)如果用这种方法计算，还需要用（9-3-7）式检验计算结果，以保证湍流粘度比 / t不过大。虽然这种方法在FLUENT 中没有使用，但是可以用这种