过海通道工程土建施工总承包项目五缘湾站～刘五店站区间施工斜井明挖段地下连续墙钢筋笼吊装专项施工方案.docx

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除厦门本岛至翔安过海通道工程土建施工总承包项目五缘湾站刘五店站区间施工斜井明挖段地下连续墙钢筋笼吊装专项施工方案编 制: 审 核: 审 批: 中 国 中 铁 股 份 有 限 公 司厦门本岛至翔安过海通道工程土建施工总承包项目部二一六年三月目 录一、编制依据1二、编制原则1三、工程概况13.1项目概况23.2工程地质及水文地质23.3气象条件33.4工程施工条件33.5 连续墙概述4四、施工总体部署44.1 施工组织安排44.2 施工进度计划54.3 主要设备选型配置54.4 劳动力配置6五、钢筋笼吊装施工方案75.1 钢筋笼加固75.2 吊点布置85.3 吊点加固85.4 钢筋笼吊装方法95.5 钢筋笼吊放转换过程10六、钢筋笼吊装验算106.1 设备选用106.1.1吊车配置型号106.1.2 吊车配置验算126.2 吊点设置验算146.3 吊装扁担验算196.4 钢丝绳验算206.5 搁置扁担验算226.6 吊点卸扣验算226.7 主吊把杆长度验算226.8 吊攀验算236.9 吊点处焊缝抗剪强度计算236.10 钢筋笼挠度验算246.11 地基承载力计算246.12 滑轮组验算24七、连续墙钢筋笼吊装作业要点24八、雨季施工措施25九、吊装作业安全技术保证措施269.1 管理机构269.2 管理制度269.3吊装作业基本要求289.4 安全技术保证措施309.5 组织思想保证措施309.6 施工现场安全管理309.7 机械设备安全保证措施319.8 用电作业安全措施329.9 消防措施33十、文明施工措施3310.1 文明施工责任制3310.2 文明施工措施33十一、职业健康措施35十二、危险源辨识及控制3612.1 危险源辨识3612.2危险源控制3812.3 危险源保证措施39十三、应急预案4113.1 事故特征4113.2 组织机构与职责4213.3 应急设备、物资4613.4 应急响应4713.5 应急指挥4713.6 应急行动4713.7 资源调配4713.8 应急避险4713.9 扩大应急响应47十四、附图47此文档仅供学习与交流一、编制依据（1）本工程施工的设计图纸和设计技术要求（2）适用于本工程的合同文件及有关的国家、部及地方技术规范、规程、标准、法规文件等（3）钢筋焊接及验收规范（JGJ18-2012）（4）起重吊装常用数据手册（5）大型起重机械设备安全管理规定（6）起重吊装技术与常用数据速查（7）起重机使用说明书（8）高空作业安全规范（9）特种作业人员管理制度（10）施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)（11）建筑施工计算手册；（12）钢结构设计规范（GB50017-2014）；（13）危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）；（14）起重机、钢丝绳、保养、维护、安装、检验和报废（GB5972-2009）（15）建筑施工起重吊装工程安全技术规范JGJ276-2012；（16）起重机械吊具与索具安全规程LD48-93（17）建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012（18）起重机械安全规程（GB6067-2010）（19）厦门市在安全文明施工、环境保护、交通组织等方面的规定；（20）适用于本工程的标准、规范、规程及福建省、厦门市有关安全、质量、工程验收等方面的标准、法规文件；（21）我公司现有的施工技术水平、施工管理水平和施工队伍、机械设备配备能力。二、编制原则 根据被吊装的构件的结构情况，配备足够的起吊能力的起重设备，保证被吊装构件在吊装过程中自身的稳定性，安全地将其吊装到预定位置。三、工程概况3.1项目概况厦门市本岛至翔安过海通道工程五缘湾站刘五店站区间，线路起自五缘湾站，沿既有钟宅路向东下穿厦门东海域后，接入翔安侧刘五店站，区间起终点里程右线全长4908.708m，左线全长4918.809m。采用盾构+矿山法段施工。厦门本岛至翔安过海通道工程位置示意图见下图。图3-1 区间线路平面位置示意图斜井井口位于钟宅路西侧规划的市政绿化带内（现状为中铁缘湾项目部驻地），线路平行中铁缘湾用地红线前行下穿环岛路，入海后在小虎礁内接入主隧道左线，斜井里程为K0+000K0+532.577，全长532.577m 。采用单车道+错车道断面，单车道净宽5.56m，净高6.77m，错车道净宽8.23m，净高7.48m，无轨运输。斜井按永久结构设计，施工完成后作为防灾疏散通道。3.2工程地质及水文地质1、地表水及地下水的类型及赋存环境陆域厦门岛内侧地下水主要受大气降水的补给，向海域排泄，属于潜水，勘察期间（2014.7.32014.9.16）地下水位高程0.733.43米；翔安侧人工填土层及下伏第四系全新统海积层松散岩类孔隙水为潜水，勘察期间（2014.7.152014.12.4）地下水位高程1.332.22米；上更新统冲洪积砂层松散岩类孔隙水、风化基岩孔隙裂隙水及基岩裂隙水具承压性，根据M3Z2-SHZZX-03水位观测孔，勘察期间（2014.11.252014.12.31）承压水位埋深7.0m，高程在-1.30米左右。2、地下水排泄、补给条件松散岩类孔隙水：地下水的动态受气候的影响明显。地下水水位变化随降雨的频弱，变化剧烈，且有滞后现象。地下水水位变化较大，5-6月份水位最高，12月至翌年2月最低。大气降水是地下水的主要补给源，降水垂直入渗后，由高处向低洼处迳流。松散岩类孔隙水除蒸发外，大部分径流入海，少部分入渗补给下部弱含水岩组。全强风化岩层孔隙裂隙水：与松散岩类孔隙水实为一层地下水，两者间并无明显隔水层存在，全强风化岩层孔隙裂隙水直接受上部松散岩类孔隙水的下渗补给，然后又缓慢的迳流或侧向补给基岩裂隙含水岩组。基岩裂隙水：受其他类型地下水的入渗补给，其迳流严格受裂隙形态控制，呈层状或带状，有时互不连通，无统一水面。3、抗浮水位抗浮设计水位埋深应根据场区地形及近场区水文条件确定。区间两岸陆域线路紧邻海域，地势较低，场区地面高程58m，而海水最高水位可达4.051m（1985国家高程基准）。勘察期间地下水稳定水位埋深一般3.15.5m，地下水位变幅约2.5m，建议两岸陆段抗浮设计水位按地面考虑；海域段按最高潮水位考虑。4、地下水腐蚀性根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009年版），按类环境及B类条件进行判定。综合判定：地下水对混凝土结构具强等腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋在长期浸水条件下具弱腐蚀性，在干湿交替条件下具强腐蚀性。按照混凝土结构耐久性设计规范GB50476-2008，综合判定场区地下水海洋氯化物环境作用等级为-E；化学腐蚀作用环境等级为-C。根据铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB10005-2010），综合判定场区地下水碳化环境作用等级为T2；氯盐环境作用等级为L1；盐类结晶破坏环境作用等级为Y2；化学侵蚀环境作用等级为H2。3.3气象条件 厦门市属亚热带气候，温和多雨，年平均气温在21左右，夏无酷暑，冬无严寒。年平均降雨量在1200毫米左右，风力一般3至4级，常向主导风力为东北风。由于太平洋温差气流的关系，每年平均受4至5次台风的影响，且多集中在7至10月份。3.4工程施工条件1、周边道路现状与地面交通斜井井口位于钟宅路西侧规划的市政绿化带内（现状为中铁缘湾项目部驻地），周边交通便利。南北方向为枋湖北二路（钟宅路）：东西方向，双向6车道，总宽度为64.5m，单向车行道宽度为12m，为城市主干道，现状交通车流量较大，两侧各设有单向2车道辅道。枋钟路（环岛路）：南北方向，双向6车道，单向车行道宽度为12m，为城市快速路。与枋湖北二路呈“T”字型交叉口，其中枋湖北二路进入环岛路为右进右出。 2、管（杆）线斜井受施工影响的管线主要是钟宅路西侧横穿DN160燃气管、DN200污水管及DN200给水管施工时废除横穿管，给水管和燃气管从上游斜井起端埋设接至小区道路现状管中。电视套管沿斜井平行埋至暗挖起点后，再接入钟宅路现状电视套管。DN200污水管沿斜井平行埋至斜井起点后，在接入钟宅路现状污水井中。斜井暗挖起点处的10KV电力线1根，根据现场实际情况，施工时迁移至暗挖范围外，并且进行适当保护。斜井东侧DN150电力套管与600450电力电缆沟旁为10KV电力架空线，施工时不受影响。目前管线迁改还剩余一条雨水管未迁改，其他管线均已迁改完成。 3.5 连续墙概述斜井在K0+070K0+180段围护结构型式采用800mm地下连续墙，地连墙嵌固深度为6m，槽型分为：“一”、“L”、“Z”三种类型，共计41幅。首道支撑采用混凝土支撑，其余各支撑均采用609(t=16)钢管支撑。墙顶设1000900冠梁，在施工期间，采用外侧导墙兼做施工期挡土墙。地连墙技术参数见表3-1. 地连墙技术参数统计表 表3-1序号里程段类型幅宽（m）深度（m）钢筋笼重量（t/幅）数量（幅）1XDK0+070097“一”型319.267.4122“一”型619.2614.82783XDK0+097121“一”型622.6418.0884XDK0+121162.7“一”型625.4717.49135“Z”型2.33.4681.225.4713.3116“Z”型23.4681.825.4714.1917XDK0+162.7180“一”型627.7322.54548“一”型3.327.7312.3929“L”型4.28227.7320.592合计41四、施工总体部署 4.1 施工组织安排根据施工现场的条件、实际工程量、施工的难度以及业主的施工工期要求，在影响施工的各类管线改移施工及建筑物拆除完毕、具备连续作业的情况下，开始施工地下连续墙，施工前对参建施工人员作必要的岗前培训和班组施工技术交底，确保满足工程施工要求。施工组织见图4.1-1。编制施工方案施工场地三通一平工程测量、现场放线交通导改（无）管线迁改布置施工临时设施施工设备进场组装地下连续墙施工工程施工结束施工前期准备工作原材料进场、检验图4-1 地下连续墙施工组织流程4.2 施工进度计划地下连续墙共41幅，混凝土方量4362.1m。计划于2016年4月16日正式开始施工，2016年6月16日施工完毕，工期62个日历天数。 4.3 主要设备选型配置表4-1 主要设备配置序号设备名称规格型号单位数量使用台班（台班）1液压成槽机Quy-55A台11862冲击钻机台47443履带式吊车QUY70台11864履带式吊车QUY150台11865汽车吊QY25台1126混凝土浇筑平台台17制浆泵ZJB55套18泥浆泵4PL-250台59电焊机BX1-500台810钢筋弯曲机GW-40J台111钢筋切断机GQ40台112钢筋对焊机UN-75台113自卸汽车辆414泥浆分离器台115液压拔管机台116油泵控制箱套117刷壁器个1 4.4 劳动力配置由于地下连续墙需使用大量的劳动力，而地下连续墙施工工期短，工程转移快等特殊性，因此地下连续墙将使用较多临时用工。在劳动力配置和管理方面，依据施工设备和施工流程进行定岗定员，配置熟练工人，人员配置情况如表4-2。表4-2 劳动力配置表序号类 别人数工 作 内 容1泥浆工6泥浆配制操作2吊车司机3机械操作3成槽机司机1机械操作4司索、指挥2机械指挥5自卸汽车司机4机械操作6挖掘机司机1机械操作7电 焊 工15钢筋电焊操作8钢 筋 工10钢筋加工9修理、电工2机械维修、用电操作10保洁工6场地保洁、文明施工共计50 注：本表劳动力配置为单班人员配置五、钢筋笼吊装施工方案工程地下连续墙钢筋笼较长、较重，根据设计要求钢筋笼主要采用整体加工，整体吊装、槽段连接的施工方法。吊装施工方案必须满足理论计算和安全施工要求。5.1 钢筋笼加固为保证钢筋笼吊放的稳定性，应沿钢筋笼竖向设置桁架筋。钢筋笼设置4榀（标准幅）竖向桁架，桁架方向与钢筋笼主筋方向一致，以钢筋笼主筋作为桁架主筋，连接筋采用C22的III级钢筋，具体形式见下图。图5-1 竖向桁架结构示意图钢筋笼从第一道水平筋位置开始，沿主筋方向每隔5m设置一榀横向桁架，桁架方向与钢筋笼水平筋方向一致，以钢筋笼水平筋作为桁架主筋，连接筋采用C22的III级钢筋，具体形式见下图。图5-2 横向桁架结构示意图转角槽段钢筋笼增加C25拉筋进行加固，每4m设置一道，与钢筋笼分布筋焊接牢固。具体形式见下图。 图5-3 转角幅钢筋笼加固示意图为保证连续墙钢筋笼的整体稳定性，在连续墙内外两侧需设置X形剪力筋,剪力筋为C20的III级钢筋，见下图。图5-4 钢筋笼剪力筋布置示意图 5.2 吊点布置主吊点和副吊点各设4个，吊点设置图见下图。图5-5 吊车抬吊方法示意图 5.3 吊点加固每幅钢筋笼各水平吊点均设置在主筋上，槽段钢筋笼每个吊点各用2根倒立的“U”型32钢筋予以加固，并增加桁架筋及中间位置沿垂直方向焊接两根加固筋，其具体形式如下图所示。图5-6 吊点加固钢筋示意图 5.4 钢筋笼吊装方法（1）指挥150t、70t两吊机转移到起吊位置，起重工分布安装吊点的卸甲，吊机索具、吊钩、铁扁担按2.5t荷载力配备，配备2根工字钢重量在6.19t左右。（2）检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后开始同时平吊，如下图。（3） 下部钢筋笼吊至离地面0.3m0.5m时，应检查下部钢筋笼是否平稳，后150t吊机起钩，根据下部钢筋笼尾部距地面的距离，随时指挥副机配合起钩，如下图。（4） 下部钢筋笼吊起后，150t吊机向左（或向右）侧旋转，70t吊机顺转至合适位置，让下部钢筋笼垂直于地面，如下图。（5）指挥起重工卸下钢筋笼上70t吊机的起吊点卸甲，然后远离起吊作业范围。（6）指挥150t吊机吊下部钢筋笼入槽、定位，吊机走行应平稳，下部钢筋笼上应拉牵引绳。钢筋笼放置于槽段口并保持水平，下方钢筋笼时不得强行入槽。（7）钢筋笼整体下放到位后抄平，钢筋笼下放过程结束，进行下一道工序。 5.5 钢筋笼吊放转换过程（1） 双机就位，开始平抬钢筋笼。（2） 双机平抬钢筋笼起，大吊提升钢筋笼，小吊平稳向前移动。（3） 大吊起钩，小吊起钩缓慢向前运行，直至大吊吊起钢筋笼。（4） 小吊卸钩，大吊完全吊起钢筋笼。大吊旋转大臂，使钢筋笼旋转至下放导墙处，对准分幅线，开始下放，在此过程中，专人牵拉副吊的钢丝绳，每下放到一个节点地方时，大吊停止下放，专人卸除卡扣。（5） 当副吊钢丝绳全部卸除后，大吊继续下放，在大吊旋转钢丝绳吊点时，用扁担卡住钢筋笼穿扁担处，大吊放下钢筋笼，使钢筋笼的重量承担在扁担上。（6） 安装好大吊的其吊绳和连接绳，大吊收钩，使大吊的钢丝绳受力，吊起钢筋笼，抽出扁担，大吊继续下放钢筋笼。（7） 在钢筋笼下放至从笼顶下第一根水平筋时，再次用扁担卡住笼头吊点处。转换大吊的钢丝绳。把大吊的钢丝绳安装在吊筋上，大吊起钩直至提起钢筋笼至导墙上1020cm，抽出扁担。继续下放钢筋笼，使钢筋笼的吊筋搁置在扁担上，最后卸除钢丝绳的卸扣，钢筋笼的整个吊装过程完毕。六、钢筋笼吊装验算厦门本岛至翔安过海通道工程五刘区间施工斜井明挖段地下连续墙深度为27.73m、25.47m、22.64m、19.26m，墙厚800mm，钢筋笼长度为18.457m、21.837m、23.768m、26.929m，厚度为660mm。其中最重钢筋笼长度为26.929m，重量约为22.545t。本次验算时按26.929m最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按1.5t计算，工字钢重4.714t（2根），即钢筋笼重量G=22.545+1.5+4.714=28.759t（含2根H型钢及索具、吊钩、铁扁担重）。 6.1 设备选用 6.1.1吊车配置型号 钢筋笼主吊配置吊车：150t履带吊车，吊车型号为：SCC1500D型，拔杆长45m，主要性能见表5-1。钢筋笼副吊配置吊车：70t履带吊车，吊车型号为：SCC700型，拔杆长30m，主要性能见表5-2所示。 吊车配置计算参数表 表6-1序号项目计算参数备注1钢筋笼长L27.73m2钢筋笼总重WT28.759tH型钢及索具、吊钩、铁扁担重3150t极限起重量P159.2t45米臂杆4150t允许起重量P259.20.7=41.44t570t吊车极限起重量 P336.2t30米臂杆670t吊车允许起重量 P436.20.7=25.34t7150t吊车承担最重钢筋笼重量WT128.759t 870t吊车承担最重钢筋笼重量WT2228.75960%=17.26t SCC1500D型吊装参数表 表6-2 SCC700型吊装参数表 表6-36.1.2 吊车配置验算 按最重钢筋笼重量计算：即WT=28.759t（含索具、铁扁担、吊钩及H型钢重）配置150t履带吊作为主吊，70t履带吊作为副吊，双机抬吊钢筋笼如:吊车抬吊方法示意图。图6-1 吊车抬吊方法示意图主要计算如下： （1）150t吊车吊车不行走状况下吊装钢筋笼主吊机垂直高度H确定选择计算主吊机垂直高度时，不仅要考虑主吊臂架最大仰角75和最大尺寸、重量的钢筋笼为标准，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180，不碰撞主吊臂架（见图），故要满足BC距离大于3.5m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为h1=2.34m，h0=0.35m，因此：AC=BCtg75=13.06m（BC=3.5m）h2=AC-h1-b-h0=13.06-2.34-2.0-0.35 =8.37m 图6-2 钢筋笼直立吊装示意图故H=h2+h1+h3+h4+h0=8.37+2.34+26.929+0.5+0.35=38.489mb起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离，取2m h0起吊扁担净高h1扁担吊索钢丝绳高度h2钢筋笼吊索高度H3钢筋笼长度H4起吊时钢筋笼距地面高度 主吊机起重臂长度L L=（HbC）/sina=（38.48922）/sin75=37.18（m） C为起重臂下轴距地面的高度2m 根据150t履带吊车技术性能表，查对符合起重量超过28.759t，起吊高度超过38.489m，臂长大于37.18m的履带吊车。150t履带吊安装45m的臂架，半径12m，起吊重量59.2t，仰角75时，有效高度43.47m，可以满足现场安全吊装的需要，故主吊选择150t履带吊车。 150t履带吊车臂杆45米，当臂杆起到75时最大起重量：P1=59.2t；钢筋笼总重量为WT1=28.759tP1WT1，满足要求。吊车行走状况下吊装钢筋笼150t吊车允许起重量： P2=59.20.7=41.44t钢筋笼总重量 WT1=28.759tP2WT1，满足要求。（2）70t吊车吊车不行走状况下吊装钢筋笼 70t履带吊车臂杆接30米，其最大起重量：P3=36.2t；70t吊车承受最大的钢筋笼重量：WT2= WT160=17.255t(注：70t吊车作为副吊，在起吊钢筋笼过程中所承担最大的重量为钢筋笼重量的60)P3 WT2,满足要求。吊车行走状况下吊装钢筋笼70t吊车允许起重量： P4=36.20.7=25.34tP4WT2,满足要求。6.2 吊点设置验算(1)钢筋笼纵向吊点验算如果吊点位置计算不准确，对钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊；因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图）。图6-3 钢钢筋笼纵向弯矩图+M=-M 其中：+M=1/2qL21 q均布载荷-M=1/8 qL221/2 qL21 M弯矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+3 L2=26.929 L1=26.929/（2+62）=2.57m L2=22 L1=7.27m因此选取B、C、D、E四点起吊时弯矩最小，在起吊过程中，B、C为主吊位置，D、E为副吊位置。(2)“一”型钢筋笼横向吊点验算“一”型标准幅宽横向吊点验算根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩图如下： 图6-4 钢钢筋笼横向弯矩图+M=-M 其中：+M=1/2qL21 q均布载荷 -M=1/8 qL221/2 qL21 M弯矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+L2=6 L1=6/（2+22）=1.25m L2=22 L1=3.5m根据本工程钢筋笼主筋分布，横向吊点位置为1.25m+3.5m+1.25m。“一”型其它宽横幅横向吊点验算 “一”型其它幅宽横向吊点表 表6-4序号幅宽横向吊点设置13m0.62m+1.76m+0.62m23.3m0.68m+1.94m+0.68m (3)“L”型钢筋笼横向吊点验算“L”型钢筋笼纵向吊点和标准幅相同，横向吊点设计如下：先将钢筋笼在横向分成A、B 2个部分，分别求解各部分重心位置。利用惯性矩可以求出钢筋笼的重心位置。钢筋笼分割见下图6-5所示。图6-5 “L”型钢筋笼分割重心图A部分的重心坐标为（x1,y1）,B部分的重心坐标为（x2,y2），钢筋笼的重心坐标为（x0,y0）。钢筋笼横断面面积为S，A部分面积SA=0.661.34=0.8844m2, B部分面积SB=4.280.66=2.8248m2,则S=SA+SB=3.7092m2；首先计算钢筋笼横断面对X轴，Y轴的静矩：Mx=SiYi=SAY1+ SBY2=0.88441.33+2.82480.33=2.108My=SiXi=SAX1+ SBX2=0.88440.33+2.82482.14=6.339则钢筋笼横断面的重心为：X0= My /S=1.71Y0= Mx /S=0.57根据计算结合以往类似工程的吊装经验将吊点设计在重心两侧，具体见图6-6所示：图6-6 “L”型钢筋笼吊点布置图(4)“Z”型钢筋笼横向吊点验算“Z”型2.33.4681.2型“Z”型钢筋笼纵向吊点和标准幅相同，横向吊点设计如下：先将钢筋笼在横向分成A、B、C 3个部分，分别求解各部分重心位置。利用惯性矩可以求出钢筋笼的重心位置。钢筋笼分割见下图6-7所示。图6-7 “Z”型钢筋笼吊点布置图A部分的重心坐标为（x1,y1）,B部分的重心坐标为（x2,y2），C部分的重心坐标为（x3,y3），钢筋笼的重心坐标为（x0,y0）。钢筋笼横断面面积为S，A部分面积SA=0.662.3=1.518m2, B部分面积SB=2.1660.66=1.4256m2,C部分面积SC=1.20.66=0.792m2,则S=SA+SB+SC=3.7356m2；首先计算钢筋笼横断面对X轴，Y轴的静矩：Mx=SiYi=SAY1+ SBY2+SCY3=1.5183.156+1.42561.743+0.7920.33 =8.22My=SiXi=SAX1+ SBX2+SCX3=1.5181.15+1.42561.97+0.7922.24 =6.33则钢筋笼横断面的重心为：X0= My /S=1.7Y0= Mx /S=2.2根据计算结合以往类似工程的吊装经验将吊点设计在重心两侧，具体见图6-8所示：图6-8 “Z”型钢筋笼吊点布置图“Z”型23.4681.8型“Z”型钢筋笼纵向吊点和标准幅相同，横向吊点设计如下：先将钢筋笼在横向分成A、B、C 3个部分，分别求解各部分重心位置。利用惯性矩可以求出钢筋笼的重心位置。钢筋笼分割见下图6-9所示。图6-9 “Z”型钢筋笼吊点布置图A部分的重心坐标为（x1,y1）,B部分的重心坐标为（x2,y2），C部分的重心坐标为（x3,y3），钢筋笼的重心坐标为（x0,y0）。钢筋笼横断面面积为S，A部分面积SA=0.662=1.32m2, B部分面积SB=2.1660.66=1.4256m2,C部分面积SC=1.80.66=1.188m2,则S=SA+SB+SC=3.9336m2；首先计算钢筋笼横断面对X轴，Y轴的静矩：Mx=SiYi=SAY1+ SBY2+SCY3=1.323.156+1.42561.743+1.1880.33 =7.73My=SiXi=SAX1+ SBX2+SCX3=1.321+1.42561.67+1.1882.24 =6.36则钢筋笼横断面的重心为：X0= My /S=1.62Y0= Mx /S=1.97根据计算结合以往类似工程的吊装经验将吊点设计在重心两侧，具体见图6-10所示： 图6-10 “Z”型钢筋笼吊点布置图6.3 吊装扁担验算吊装扁担初选采用钢板焊接制作,其形状为矩形,在钢丝绳位置设置防止移动的固定装置，扁担的形状与各部位尺寸详见右图。按照右图扁担受力的情况进行计算，焊接扁担的钢板可选择6mm厚的钢板，高度为350mm,宽度150mm，扁担的长度定为吊装钢筋笼最大宽度的80%，即6.0m0.8=4.8m,取L = 4.5m，起重机的钢丝绳连接的吊点距扁担两端为全长的20%，即0.9m，即可满足最大重量钢筋笼的吊装要求。图6-11 吊重扁担梁受力简图6.4 钢丝绳验算钢丝绳规格：吊装钢筋笼的钢丝绳，使用637+1的钢丝绳，公称抗拉强度1700MPa。换算系数：a=0.82；钢丝绳安全系数：K=6 （起重吊装数据手册） 钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K；钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）（1）主吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。钢丝绳直径47.5mm，查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=1430KN吊重：G总 =28.759t=287.59KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0.821430/6=195.4KN钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）图6-12 主吊机扁担上部钢丝绳受力图=287.59/（2cos30）=166.05KN 钢丝绳直径47.5mm时：Fg=195.4KN P=166.05KN，满足要求。（2）主吊扁担下部（铁扁担与钢筋之间）钢丝绳钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，钢丝绳直径32.5mm，查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=666.5KN吊重：G总 =G笼=28.759t=287.59KN图6-13 主吊机扁担下部钢丝绳受力钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0.82666.5/6=91.08KN钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）=287.59/（4cos0）=71.9KN钢丝绳直径32.5mm时：Fg=91.08KN P=71.9KN ，满足要求。（3）副吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳钢丝绳直径39mm，查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=959.5KN吊重：G总 =（G笼60+G吊）=（17.255t +1.5t） = 17.405t=174.05KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0.82959.5/6=131.13KN钢丝绳受力计算：图6-14 副吊机扁担上部钢丝绳受力P=Q/（ncos）=174.05/（2cos30）=100.49KN 钢丝绳直径39mm时：Fg=131.13KN P=100.49KN，满足要求。（4）副吊扁担下部（铁扁担与钢筋之间）钢丝绳因钢丝绳与铅垂线夹角为0时钢丝绳受力最大，所以按最大受力计算；钢丝绳直径32.5mm，查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=666.5KN吊重：G总 =G笼60=28.759t60 =17.255t=172.55KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0,82666.5/6=91.08KN图6-15 副吊机扁担下部钢丝绳受力钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）=172.55/（4cos0）=43.14KN 钢丝绳直径32.5mm时：Fg=91.08KN P=43.14KN ，满足要求。 637+1钢丝绳破断拉力总和 表6-5直径钢丝绳的抗拉强度/MPa钢丝绳/mm钢丝/mm14001550170018502000钢丝破断拉力总和/kN8.70.439.0043.2047.3051.5055.7011.O0.560.0067.5074.0080.6087.1013.O0.687.8097.20106.50116.00125.0015.O0.7119.50132.00145.00157.50170.5017.50.8156.00172.50189.50206.00223.0019.50.9197.50218.50239.50261.00282.0021.51.O243.50270.00296.00322.00348.5024.O1.1295.00326.50358.00390.00421.5026.O1.2351.00388.50426.50464.00501.5028.O1.3412.00456.50500.50544.50589.0030.O1.4478.00529.00580.50631.50683.0032.51.5548.50607.50666.50725.00784.0034.51.6624.50691.50758.00825.00892.0036.51.7705.00780.50856.00931.501005.0039.O1.8790.00875.00959.501040.001125.0043.O2.O975.501080.01185.01285.001390.0047.52.21180.001305.01430.01560.0052.O2.41405.001555.01705.01855.00 56.O2.61645.001825.02000.02175.006.5 搁置扁担验算变换吊点搁置扁担采用长度为1.8m的20号轻型槽钢双拼形式，抗剪面积为29.88cm22=59.76cm2。扁担理论重量为：16.3kg/m1.8m2=58.68kg。扁担理论所能承受的最大抗剪力为：fv=59.76120N/mm29800N/t=73.2t受力时均为两块搁置钢板同时承受整幅钢筋笼重量，安全系数取3时，22.545t2=11.3t73.2t3=24.4t满足要求。6.6 吊点卸扣验算由抬吊过程可知，当钢筋笼安全竖起时，对主吊卸扣来说为最不利情况，此时由4只卸扣承担整幅钢筋笼重量。本工程主吊均采用20t卸扣，钢筋笼竖起时主吊卸扣为20t4=80t28.759t，满足起吊安全要求。副吊均采用20t卸扣，抬吊过程中20t4=80t28.759t60%=17.256t，满足起吊安全。6.7 主吊把杆长度验算钢筋笼长度26.929m，钢筋笼吊索高度8.37m，扁担吊索钢丝绳高度2.34m，起吊扁担净高0.35m，吊机吊钩卷上允许高度2m，吊装富裕高度0.5m，扁担长度4.5m，起重臂下轴距地面的高度2m。（1）扁担碰吊臂验算：L=8.37+2.34=10.71m4.5/2tg75=8.4m，满足要求。（2）钢筋笼回转碰吊臂验算：L=8.37+2.34+2+0.35=13.06m6/2tg75=11.2m（3）提升高度：=26.929+8.37+2.34+0.35+2+0.5=40.489m（4）吊臂长度L（40.489-2）/sin75=39.84m钢筋笼主吊选用150t履带吊，主臂长度45m，满足要求。6.8 吊攀验算钢筋笼上吊攀（采用一级钢筋）验算：As=KG/(n2fc)sinaAs:吊点钢筋截面积（cm2）K:安全系数取2G：钢筋笼整体重量28759kga：90n：上部钢筋笼吊点个数取4，下部钢筋笼吊点个数取4fc：钢筋抗拉强度设计值，一级钢筋2100kg/cm2钢筋笼吊筋As=228759/(422100)sin90=2.15cm2得出D=1.66cm，取1.8cm，1.8cm1.66cm，符合要求，为安全起见，本工程主副吊点吊钩相同均设20mm圆钢。6.9 吊点处焊缝抗剪强度计算吊点处U型加固筋采用32（HPB300）圆钢与竖向桁架筋（HRB400）进行搭接焊焊接，双面焊接焊缝长度为5d=160mm，焊接焊条采用E50焊条（熔敷金属抗拉强度500N/mm2）。钢筋抗拉力：804.2540=434268N焊缝剪切面积：长按4d计，128mm 厚0.3d，9.6mm两条焊缝：21289.6=2476mm2焊缝金属抗剪强度为抗拉强度的0.6倍，0.6500=300N/mm2焊缝金属抗力为：2476300=742800N=74.3t吊点处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，主吊各吊点的受力满足要求即可。吊重：Q=28.759t各吊点吊重：Q/4=7.2t主吊吊点处焊缝抗剪强度7.2t74.3t，故满足钢筋笼吊装要求。6.10 钢筋笼挠度验算由上述钢筋笼弯矩计算图可知，整幅钢筋笼最大的挠度在中央。Wmax=ql24(5-24l12/l22)/(384EI)其中q=65.83KN/m,E=206103N/mm2，I=bh3/12=60.663/12=1.441011mm4。L1=2570mm,L2=7270mm则Wmax=65.8372704（5-2425702/72702）/(3842061031.441011)=0.03mm【VQ】=15.5mm符合钢结构设计规范要求。故最大挠度符合规范要求。6.11 地基承载力计算根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时，此时最大钢筋笼重量为28.759t，吊车自重为155t，地面最大承重为F合=28.759+155=183.759t单履带受力面积为S=7.465m1.1m=8.21m2地面单位负荷=183.759t10/（2*8.21m2）=111.91KPa施工场地吊车运行区域内已全部采用厚30cm的C25混凝土进行硬化，C25混凝土在7天抗压强度可达到22100kpa。故地基承载力满足要求。6.12 滑轮组验算主吊的钢平衡梁下悬挂2个20t滑轮组，按2点起吊则可以算出滑轮受力F主滑轮=28.759t/2=14.38t20t，可以满足起重要求。副吊的钢平衡梁下悬挂2个16t滑轮组，按2点起吊则可以算出滑轮受力F副滑轮=28.759t*0.6/2=8.63t16t，可以满足起重要求。七、连续墙钢筋笼吊装作业要点（1）吊点选择：必须根据计算的起吊位置进行设置。（2）钢筋笼起吊前需检查吊点处节点加强是否符合要求，L型钢筋笼槽钢斜撑加强是否符合要求，临时搁置点、固定搁置点是否符合要求，铁扁担和料索具是否符合要求，如不符合要求需整改或调换。（3）钢筋笼起吊前需检查吊车停机位置是否符合要求。（4）钢筋笼起吊前需清理钢筋笼上和钢筋笼内短钢筋、电焊条等杂物，避免起吊过程中坠落伤人。（5）钢筋笼起吊时主机、副机应同步，听从起重指挥，钢筋笼在空中回直后由主机负责吊放入槽，在接长或调换钢丝绳时临时搁置槽钢需固定牢靠，确保施工安全。（6）钢筋笼最终固定前需检查笼点顶标高是否符合要求，确保钢筋连接器标高准确。（7）本工程施工场地较为狭小，应引起足够重视。钢筋笼起吊前300t履带吊应选择合理停机位置，起重旋转半径尽量不超出围墙范围。（8）为保证安全，在起吊钢筋笼及入槽时，主机、副机配有专职起重指挥人员，吊机司机、操作工人根据指挥信号，平稳起吊、移位。在起吊行走过程中吊机起重臂下严禁站人。（9）钢筋笼双机抬吊扶直过程中注意受力变化，空中回直应以主机为主操作，副机进行配合自由回转为宜。（11）吊机在起吊和行走中应保持慢速、平稳，防止钢筋笼抖动变形。钢筋笼根部距地面不得超过50cm，并系缆绳人力控制方向。（12）入槽时要对准槽幅的中心，垂直而又准确的插入槽内。下放过程需匀速缓慢，并避免因起重机摆动或其他影响而使钢筋笼产生横向摆动，造成槽壁坍塌。八、雨季施工措施 (1)由于暴风雨等恶劣天气的不确定性和突发性，对破坏程序难以进行预测，需要加强对气象信息的控制管理，注意天气预报，及时采取有效的安全措施、加强防范。 (2)夏季气温超过38时，现场作业应避开高温时施工，遇到6级以上大风及暴风雨天气原则上应停止所有的作业，人员撤到安全的地方，同时切断所有用电设备机具的电源。因工艺不能停止的工作，必须落实好相关安全措施，并安排专人监护相关作业。 (3)在雨季到来之前，必须做好机电设备的防雨、防淹、防潮、防霉、防锈蚀、防漏电、防雷击、等项措施。管好、用好施工现场机电设备，确保施工任务的顺利完成。 (4)加强用电安全巡视，雨后对各种机电设备、临时线路进行检查，如发生漏电等迹象，应立即标志危险警示并及时修理加固，有严重危险的立即停工处理。 (5)雨后吊装时，应首先检查吊车本身的稳定性，确认吊车本身安全未受到雨水破坏时再做试吊，确认安全状态良好后再进行工程吊装工作。 (6)在雨天，应充分利用排水沟和集水坑的作用(平时加强清淤工作)，尽量做到雨停场内无积水。 (7)要充分做好防雨准备，若开挖过程中遇雨，应及时安排泥浆