人货电梯进料平台搭设方案.doc

秀山湖壹号二期工程人货梯、物料升降机进料平台施工方案编制：审核：审批： 福州第三建筑工程公司 2012年11月目 录1 编制依据22 工程概况22.1总体概况23、接料台搭设34、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书85、悬挑式接料平台的计算146、接料平台脚手架拆除237、施工安全管理238、脚手架的劳动力安排241、编制依据1.0.1施工图纸；1.0.2钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。1.0.3 高空作业操作技术规程（JGJ80-91）；1.0.4 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；1.0.5 建筑施工安全检查标准JGJ59-99；1.0.6安徽省、马鞍山市现行有关规范规定。2 工程概况2.1总体概况序号项 目内 容1工程名称秀山湖壹号二期2工程地址马鞍山市秀山新区3建设单位马鞍山市秀山房地产有限公司4设计单位福建广宇建筑设计有限公司5勘察单位化工部马鞍山地质工程勘察院6监理单位马鞍山市科建监理公司7质量监督站马鞍山市建筑工程质量监督站8安全监督站马鞍山市建筑工程安全文明检查站9工程总承包福州市第三建筑工程公司10总建筑面积总建筑面积为130153平方米，层数18层、27层、33层，单体建筑高度为53.697.6m，独立基础、满堂基础，框剪、剪力墙结构。11合同工期830个日历天12合同质量目标符合工程施工质量验收规范合格标准13安全文明目标责任事故死亡率为零，确保无重大安全事故。3、接料台搭设 接料台设置采用48X3.5mm钢管立杆，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺18mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。 具体做法参下图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图采用室外落地式接料平台，具体做法参下图：采用型钢悬挑式接料平台，具体做法参下图：电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下：4、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书（一）、基本计算参数计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算依据2施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭设高度为22.0米。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.05米，步距 h=1.80米。图 落地平台支撑架立面简图图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 2.0000.300=0.600kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 1.0000.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.20.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.40.300+1.40.600=1.260kN/m最大弯矩 Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1.5002=0.356kN.m最大支座力 N = (1.10.108+1.21.26)1.50=2.446kN抗弯计算强度 f=0.356106/4491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.090+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.911kN.m最大变形 vmax=3.111mm最大支座力 Qmax=9.490kN抗弯计算强度 f=0.911106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.10716.000=1.712kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.1501.050=0.157kN(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.3001.5001.050=0.472kN(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 2.0001.5001.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.492kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.5001.050=1.575kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ（五）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.80kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.80=3.559m =3559/16.0=223.121 =0.146=8795/(0.146424)=141.782N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.500=2.800m =2800/16.0=175.549 =0.233=8795/(0.233424)=89.130N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；公式(3)的计算结果：l0=1.1631.032(1.800+20.500)=3.361m =3361/16.0=210.696 =0.164=8795/(0.164424)=126.509N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（六）、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.232，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2320.35 = 0.052 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.659 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.659 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.5710-4205103 = 88.907 kN；Nl = 5.659 Nf = 88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.659小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（七）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =61.03 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.206 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=61.03kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！5、悬挑式接料平台的计算（一）、参数信息: 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算依据2施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22 m。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.05米，步距 h=1.80米。内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。图 型钢悬挑平台支撑架立面简图图 型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；3.风荷载参数基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214。4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；脚手板类别:竹脚手板。5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3.1 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 2.0000.300=0.600kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 1.0000.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.40.300+1.40.600=1.260kN/m最大弯矩 Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1.5002=0.356kN.m最大支座力 N = (1.10.108+1.21.26)1.50=2.446kN抗弯计算强度 f=0.356106/4491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.090+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.911kN.m最大变形 vmax=3.111mm最大支座力 Qmax=9.490kN抗弯计算强度 f=0.911106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.10719.600=2.097kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.1501.050=0.157kN(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.3001.5001.050=0.472kN(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 2.0001.5001.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.5001.050=1.575kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ（五）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.26kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.80=3.559m =3559/16.0=223.121 =0.146=9257/(0.146424)=149.232N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.500=2.800m =2800/16.0=175.549 =0.233=9257/(0.233424)=93.813N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；公式(3)的计算结果：l0=1.1631.042(1.800+20.500)=3.393m =3393/16.0=212.738 =0.161=9257/(0.161424)=135.357N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（六）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.608 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.608 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.5710-4205103 = 88.907 kN；Nl = 5.608 N=11.873kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=11.87 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!6、接料平台脚手架拆除1、脚手架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时，方可进行拆除。2、