青岛沃尔玛商场结构设计毕业论文.doc

青岛沃尔玛商场结构设计毕业论文1 建筑资料（1) 地质条件 地表填土为0.6m，填土下为2.5m厚的亚粘土层，承载力设计值为245kN/m2；再下层为1.8m中砂层，承载力设计值为320kN/m2；再往下为砾石层，承载力设计值为400kN/m2。不考虑地下水位的影响。（2) 地震设防烈度建设地点：青岛地震设防烈度：6度设计基本地震加速度值为0.05g地震分组为第三组场地类别为类设防类别：乙类抗震等级为四级，抗震等级提高一级，按三级计算（3) 荷载基本雪压：0.20kN/m2基本风压：0.60kN/m2屋面为不上人屋面（4）建筑墙体说明1.本建筑填充墙采用加气混凝土砖，墙厚240mm，由于墙体为非承重的墙体构件，因此可以留有较大的洞口，有利于结构的开洞和采光。2.屋面设计：本建筑屋面设计形式为平屋面，屋面排水方式选用女儿墙外排水的有组织排水，排水坡度为2%。屋面防水材料采用合成高分子防水卷材。保温材料采用聚苯乙烯保温板。3门窗设计：门窗表中门窗的尺寸表示门窗洞口尺寸，厂家制作时，要参照门窗立面图，并经实地测量，并核对数量后加工制作。本工程外窗采用塑钢玻璃窗，门窗四周固定点原则上小于600mm，可根据实际情况进行调整。4外装饰设计：外装饰设计采用高级外墙涂料。5楼梯设计：中间主楼梯采用平行双分式，两侧采用双跑式，并设置货用电梯。6基础设计：基础采用现浇混凝土柱下独立基础，基础形式为阶梯型。（5）建筑功能分区基地的大小、形状对房屋的层数、平面组和布局的关系极为密切。除了和气候条件、节约用地以及管道设施等因素有关外，还和基地的大小和形状的现实可能有关，基地内人流、车流的主要走向又是确定建筑平面中出入口和门厅位置的重要因素。该建筑场地较开阔，在建筑物四周有较大空地，综合考虑各种因素后，确定为“矩形”平面，主要出入口在东北两侧由基地环境条件，按各部分的使用条件要求不同，将建筑物，停车场、绿化带等合理布置，使其既能满足功能需要，又注重绿化面积，并且还要留出一定的缓冲区。场地四周进行绿化，并留出进商场内交通运输的道路。建筑物的朝向主要考虑建筑物的采光、通风等要求，故建筑物也设为正南正北朝向，该地区风向是：夏季主导风向为东南风，冬季为西北风，易形成穿堂风。（6) 屋面、楼面做法1.屋面做法：20mm厚1:3水泥砂浆防护层；高聚物改性沥青防水卷材；20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层；100-140mm厚膨胀珍珠岩保温层；100mm厚现浇钢筋混凝土板；20mm厚板底粉刷。2.楼面做法20mm厚陶瓷地板砖面层；20mm厚1:3干硬性水泥砂浆结合层；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；20mm厚水泥砂浆抹底。2 结构设计2.1结构布置图2-1 结构平面布置图2.2结构计算简图1、确定计算 高度底层柱=5.1+0.45+0.85=6.4m,底层层高5.1m，室内外高差0.45m，基础顶部至室外地面0.85m。图2-2 柱立面尺寸简图2、材料强度级混凝土采用C30，钢筋混凝土框架梁柱主要结构构件的纵向受力钢筋采用HRB400,构造钢筋及箍筋采用HRB400，对于钢筋混凝土板等构件的受力钢筋采用HRB335,构造钢筋采用HRB335。2.3梁板、柱截面尺寸估算2.3.1横向框架梁截面尺寸估算1、横向框架梁（选6号轴）AB、BC、DE、EF跨：h=(1/81/18)l=383mm862.5mm,取h=600mmb=(1/31/2)h=350mm787.5mm，取b=300mmCD跨：h=(1/81/18)l=350mm787.5mm，取h=600mmb=(1/31/2)h=200300mm，取b=300mm2、纵向框架梁（连系梁）h=(1/81/18)l=333mm750mm，取h=600mmb=(1/31/2)h=200mm300mm，取b=300mm2.3.2柱截面尺寸确定柱子截面尺寸确定：根据式 (2-1)其中N为柱组合的轴压力设计值，F为按简支状态计算的柱的负载面积；为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可以近似取；“为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25；”n为折算截面以上的楼层层数；Ac为柱截面面积；为混凝土轴心抗压强度设计值；“为框架柱轴压比限值，此处可近似取，即对一级、二级、三级抗震等级，分别取0.65，0.75和0.85。” 边柱 Ac 中柱 Ac如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面宽度分别为326mm326mm和432mm432mm，本设计可以取450mm450mm。2.4框架梁柱的线刚度计算框架侧移刚度按参考文献中所述方法计算。横梁线刚度ib计算过程见表2-1；柱线刚度ic计算过程见表2-2。表 2-1 横梁线刚度ib计算表层次Ec/(N/mm2) 104b/mmh/mmIo/mm4109L/mmEcIo/l/N.mm10101.5EcIo/l/N.mm 10102EcIo/l/N.mm101014边33006005.469002.353.524.70层次Ec/(N/mm2) 104b/mmh/mmIo/mm4109L/mmEcIo/l/N.mm10101.5EcIo/l/N.mm 10102EcIo/l/N.mm101014中33006005.463002.573.865.14 表2-2 柱线刚度ic计算表层次hc/mmEc/(N/mm2)b/mmh/mmIc/mm4EcIc/hc/N.mm10102451003.0010460060010810106.35164003.0010460060010810105.06 表2-3 横梁、柱相对线刚度杆件i=EcI/L（Nmm）相对刚度边框架梁3.521中框架梁14.71.335中框架梁25.141.460底层框架柱5.061.438中层框架柱6.351.804表中：EC为混凝土弹性模量 I0为梁、柱换算截面惯性矩且 现浇楼面：中框架取Ib=2I0；边框架取Ib=1.5I0 EcIo/l为梁的线刚度图2-3 梁柱刚度简图柱的侧移刚度按下式计算： (2-2) 根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼梯柱等。现以第2层-柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果分别见表2-1、表2-2、表2-3。第2层-柱及与其相连的梁的相对线刚度如下所示，图中数据取自表2-1和表2-2。可得梁柱线刚度比为： 一般层:K=，； (2-3)底层:K=, (2-4)注：边柱情况下，、取0值。由上述计算过程得表: 按照上述方法求出个层中框架柱和边框架柱的侧移刚度，汇总到表2-4。表2-4 框架度D值柱侧移刚（N/mm)层次 K acDij根数24边柱 0.554 0.22 6445.221 中柱 1.29 0.39 11425.621 中柱 1.55 0.61 14465.522底层 边柱 0.7 0.44 9162.121 中柱 1.62 0.59 12285.621 中柱 1.94 0.62 14702.6522说明：梁表中Di括号外为左边框架柱，括号内为右边框架柱。表示、柱线刚度比 c为柱侧移刚度修正系数将上述同层框架侧移刚度相加，即可得框架各层层间侧移刚度Di，见表2-5。表2-5横向框架层间侧移刚度(N/mm)层次1234Di773860693527.8693527.8693527.8由上表2-5可见，D1/D2=1.120.7，故该框架为规则框架。2.5荷载计算2.5.1恒荷载标准值计算（1）屋面框架梁线荷载标准值横梁300mm600mm框架梁自重： 0.30.625=4.5kN/m两侧粉刷: 20.60.150.0217=0.306kN/m合计： 4.806kN/m连系梁300mm600mm框架梁自重： 0.30.625=4.5kN/m两侧粉刷: 20.60.150.0217=0.306kN/m合计： 4.806kN/m（2）屋面恒荷载20mm厚板底粉刷100mm厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5 kN/m2100mm-140mm厚膨胀珍珠岩保温层 7.0 kN/m220mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.0220=0.40kN/m2高聚物沥青改性防水卷材 0.1kN/m220mm厚1:2.5水泥砂浆结合层 0.0220=0.40kN/m2 合计： 10.4kN/m柱荷载标准值 横梁450mm450mm柱自重： 0.450.4525=5.06kN/m粉刷: 40.450.45200.02=0.32kN/m合计： 5.38kN/m（4） 墙重内墙内墙涂料 0.1kN/m6厚1:0.5:2.5水泥石灰膏砂浆压实赶光 0.1kN/m9厚1:1:6水泥石灰膏砂浆找平扫毛 0.1kN/m3厚专用界面砂浆打底帅毛： 0.1kN/m加气混凝土砌块 5.10.50.25.5=5.06kN/m合计： 5.46kN/m外墙外墙弹性涂料 0.2kN/mJST加强肋保温板厚度120mm 0.123.6=0.44kN/m3-8厚胶粘结剂 0.1kN/m20厚专用界面砂浆打底刷毛： 0.0220=0.40kN/m 加气混凝土砌块 5.10.50.345.5=8.602kN/m 合计： 9.74kN/m(5)楼面恒荷载20mm厚水泥砂浆抹底 0.0220=0.40kN/m220mm厚陶瓷地板砖面层 0.55 kN/m220厚1:3干硬性水泥砂浆结合层 0.0220=0.40kN/m2 100mm厚现浇混凝土楼板： 0.125=2.5kN/m合计： 3.85kN/m2.5.2活荷载标准值计算1. 屋面和楼面活荷载计算 不上人屋面 0.5kN/m2 楼面3.5kN/m22. 雪荷载 =1.00.2=0.2kN/m2 屋面活荷载与雪荷载取最大值0.50kN/m23. 地震荷载统计 因为建筑物的总高度不超过30m，仅需考虑水平地震作用。质量和刚度沿高度均匀分布，故采用底部剪力法来计算水平地震作用。1计算各结构层的重力荷载代表值顶层重力荷载代表值：屋面恒载： 10.41867=19416kN顶层主梁自重及粉刷： 4.8066.937+4.8066.310=1554.29kN顶层连系梁自重及粉刷： 4.806436+4.806116=1557.14kN屋面雪荷载： 0.50.21991=199.1kN女儿墙 1.33.6(6.94+6.3+60)2=878.90kN 半层柱自重及粉刷： 5.38645.10.5=878.02kN半层墙、门窗自重： 0.5(60+33.9)25.16.9=3304.3kN三层重力荷载代表值=恒载+ 1/2楼面活荷载共计： 27920.51kN三层重力荷载代表值：楼面恒载： 5.251742=9145.5kN主梁自重及粉刷： 5.626.937+5.626.310=1788.85kN三层连系梁自重及粉刷： 4.806116+4.806114=528.66kN一层柱自重及粉刷： 5.38325.1=878.01kN一层墙、门窗自重： 6608.6 kN0.5楼面活荷载： 0.517423.5=3048.5kN三层重力荷载代表值=恒载+ 1/2楼面活荷载共计： 21998.12kN二层重力荷载代表值：楼面恒载： 5.251742=9145.5kN主梁自重及粉刷： 5.626.937+5.626.310=1788.85kN二层连系梁自重及粉刷： 4.806116+4.806114=528.66kN一层柱自重及粉刷： 5.38645.1=1576.02kN一层墙、门窗自重： 6608.6 kN0.5楼面活荷载： 0.517423.5=3048.5kN二层重力荷载代表值=恒载+ 1/2楼面活荷载共计： 22695.86kN 总的重力荷载代表值：kN图2-4 质点重力荷载代表值（kN）2自振周期计算 按质点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数=0.6，计算公式为： (2-5) 式中T为顶点位移单位为m,按D值法计算。表2-6 横向框架顶点位移计算层次Gi(kN)Gi(kN)Dii-i-1=Gi/D(mm)i427920.527920.5693527.840.26338.20321998.1244918.62693527.871.98297.94221998.1271916.74693527.8103.70225.96122695.8694612.6773860122.26122.263多遇水平地震作用计算该结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值即底部剪力按式(2-6)计算： （2-6）式中：为相应于结构基本自振的水平地震影响系数值；：为结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点应取总重力荷载代表值的85%设防烈度为6度，地震加速度为0.05g，故。由于设计地震分组为第二组，场地土类别为类场地，故：特征周期Tg=0.45S，由于T1=0.59S ，那么 。由建筑抗震设计规范可知，阻尼比0.05，故=10.04=0.03则 水平地震作用 因为，故不需要考虑顶部附加水平地震作用。 那么：附加水平地震作用 各质点的水平地震作用按下式（2-7）计算，具体计算过程见表2-7。各楼层地震剪力按下式（2-8）计算，结果列如表2-7。 （2-7） （2-8）表2-7 地震荷载标准值层数（kN）(m)(kN)427920.521.7605874.851369275.521067.53321998.1216.6365168.79643.42221998.1211.5252978.38445.74122695.866.4145253.50255.93图2-5 水平地震作用分布图 图2-6 层间剪力分布图4.风荷载统计风压标准值计算公式为： (2-9)基本风压kN/m，风载体型变化系数，因结构高度H=21.55m30m，可取,“可查建筑结构荷载规范，将风荷载换算成作用在框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，”由公式(2-9)得计算结果如图2-7所示。表2-8 风荷载计算层次（m）（kN/m2）(m)(kN) 41.01.321.70.870.6020.1013.6431.01.316.60.770.6030.6018.3821.01.311.50.740.6030.6017.6611.01.36.40.740.6039.6822.9图2-7 等效节点集中风荷载（KN）5.侧移计算(1)风荷载下作用下的水平位移验算根据图2-7所示的水平荷载，由式 (2-10)由公式(2-10)可得风荷载作用下的框架层间位移见表2-9。表2-9 风荷载作用下的框架层间位移验算层次1234Fi(kN)22.917.6618.3816.64Vi(kN)71.9749.6832.0216.64Di(kN/m)773860693527.8693527.8693527.8ui(mm)0.020.0460.0720.0931.8410-51.6710-51.1510-50.6410-5由表可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1.8410-5，远小于1/550，满足规范要求。(2)地震作用下的水平位移验算地震荷载作用下的侧移验算与风荷载作用下的侧移验算基本相同，计算过程见表2-10。 表2-10 地震作用下的框架侧移计算层次1234Fi(kN)255.93445.74643.421067.53Vi(kN)2412.622156.691710.951067.53Di(N/mm)773860693527.8693527.8693527.8ui(mm)3.123.112.471.546.1210-46.110-44.8410-43.0210-4由表可见，地震荷载作用下框架的最大层间位移转角为3.0210-4，小于1/550，满足规范要求。2.5.3框架荷载计算图2-8 板传荷载示意图1.A-B轴间框架梁：（1）屋面板传荷载1-20.442+0.443=0.698恒载：0.69810.46/22=21.78kN/m活载：0.6980.56/22=2.09kN/m（2） 楼面板传荷载恒载：0.6983.856/22=16.12kN/m活载：0.6983.56/22=14.66kN/m（3） A-BF-E轴间框架梁荷载为屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =4.5+21.78=26.28kN/m活载=板传活荷载=2.09kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =4.5+16.12=20.62kN/m活载=板传活荷载=16.12kN/m2.C-D轴间框架梁荷载为：1-20.41252+0.41253=0.729（1）屋面板传荷载恒载：0.72910.46/22=45.49kN/m活载：0.50.7296/22=2.18kN/m（2）楼面板传荷载恒载：0.7293.856/22=16.84kN/m活载：0.7293.56/22=15.31kN/m（3）A-B轴间框架梁荷载为屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =4.5+45.49=49.99kN/m活载=板传活荷载=2.18kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =4.5+16.84=21.34kN/m活载=板传活荷载=15.31kN/m3.框架梁纵向导荷计算（计算第6号轴线）A、F轴柱纵向荷载计算女儿墙0.24190.9+250.10.2425+（12+0.24）0.2=5.15kN/m顶层柱：恒载=连系梁自重+板传荷载+女儿墙自重 =4.806（6-0.45）+0.510.460.6253+5.156=116.07kN活载=0.560.530.625=2.81kN标准层柱：恒载=墙自重+连系梁自重+框架柱自重+连梁板传荷载 =4.806（6-0.45）+0.450.455.125+0.55.2560.6253.3+5+9.74(6-0.45)=144.03kN活载=0.53.563.30.625=19.69kN基础顶面恒载=纵墙自重+框架柱自重+基础梁自重=9.74（6-0.45）+0.450.455.025+4.806（6-0.45)=106.04kNC、D轴柱纵向荷载顶层柱：恒载=连系梁自重+连梁板传荷载 =4.806（6-0.45）+10.460.6253=143.67kN活载=板传荷载=0.5630.625=5.63kN标准层柱：恒载=连系梁自重+板传荷载+柱自重+内墙自重 =4.806（6-0.45）+4.560.6254+0.450.455.125+5.46（6-0.45）=150.3kN活载=21.672=43.34kN基础顶面恒载=纵墙自重+框架柱自重+基础梁自重=0.450.455.025+4.806（6-0.5)+5.46（6-0.45）=82.05kN2.6框架内力计算2.6.1弯矩分配系数1.弯矩分配弯矩分配系数表2-11FE上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.6190.3810.25300.4100.3370.3820.3820.2350.1790.2910.2910.2390.3820.3820.2350.1790.2910.2910.2390.4000.3540.2460.1850.3010.2660.247D左梁上柱下柱右梁0.30200.3670.3300.2210.2690.2690.2420.2210.2690.2690.2420.2280.2270.2450.2492. 梁固端弯矩 表2-12恒荷载作用下固端弯矩计算表边跨框架梁中间跨框架梁顶层1/1226.28kN/m6.92= 104.27kN.m1/1245.49kN/m6.32m= 150.46KN.M底层及标准层1/1222.81kN/m6.92m2= 90.5kN.m1/1254.29kN/m6.32m2= 98.4kN.M 表2-13 活荷载作用下固端弯矩计算表边跨框架梁中间跨框架梁顶层1/122.09kN/m6.92m2=8.29kN.m1/122.18kN/m6.32m2=7.21kN.m底层及标准层1/1216.84kN/m6.92m2=66.81kN.m1/1216.84kN/m6.32m2=55.7kN.m2.6.2 弯矩计算根据弯矩二次分配法得荷载的分配图如下图2-9、图2-10上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.6190.3810.2530.4100.3370.3020.3670.330-104.27104.27-150.46150.46-104.27764.5439.7311.6918.9415.57-13.95-16.95-15.2417.295.8419.861.15-6.977.78-1.060-14.32-8.81-3.55-5.76-4.73-2.03-2.47-2.2267.51-67.51132.2714.33-146.6142.26-20.48-121.730.3820.3820.2350.1790.2910.2910.2390.2210.2690.2690.242-90.590.5-98.498.4-90.534.5734.5721.271.412.302.301.89-1.75-2.13-2.13-1.9132.2717.290.7110.639.471.15-0.870.94-8.48-1.060-19.20-19.20-11.81-3.65-5.93-5.93-4.781.902.312.312.0847.6432.66-80.3498.905.84-4.78102.2699.50-8.29-0.88-90.330.3820.3820.2350.1790.2910.2910.2390.2210.2690.2690.242-90.590.5-98.498.4-90.534.5734.5721.271.412.302.301.89-1.75-2.13-2.13-1.9117.2918.100.7110.631.151.19-0.870.94-1.06-0.900-13.79-13.79-8.48-2.17-3.52-3.52-2.890.220.270.270.2538.0738.88-77.01100.38-0.07-0.03-100.2897.82-2.91-2.75-92.170.4000.3540.2460.1850.3010.2660.2470.2280.2270.2450.249-90.590.5-98.498.40-90.5036.2032.0422.261.462.382.101.95-1.80-1.79-1.94-1.9717.290.00-0.7311.131.150.00-0.900.98-1.060.000-7.21-6.38-4.43-2.11-3.43-3.03-2.81 0.020.020.020.0246.2825.66-71.94100.990.10-0.93-100.1697.59-2.84-1.91-92.45A12.83B-0.46C-0.96图2-9 恒荷载弯矩二次分配图上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.6190.3810.2530.4100.3370.3020.3670.330-8.298.29-7.217.21-8.295.133.16-0.27-0.44-0.360.330.400.3612.76-0.141.58-1.620.16-0.181.490-7.81-4.81-0.03-0.05-0.04-0.40-0.48-0.4310.08-10.089.56-2.11-7.456.961.41-8.370.3820.3820.2350.1790.2910.2910.2390.2210.2690.2690.242-66.8166.81-55.755.7-66.8125.5225.5215.70-1.99-3.232.30-11.702.462.992.992.692.5712.76-0.997.85-0.22-1.621.23-1.330.20 1.490-5.47-5.47-3.37-1.30-2.11-2.11-1.73-0.08-0.10-0.10-0.0922.6132.81-55.4771.38-5.56-1.42-58.8656.753.094.38-64.210.3820.3820.2350.1790.2910.2910.2390.2210.2690.2690.242-66.8166.81-55.755.7-66.8125.5225.5215.70-1.99-3.23-3.23-2.662.462.992.992.6912.7613.36-0.997.851.15-1.671.23-1.331.491.260-9.60-9.60-5.91-1.53-2.49-2.49-2.04-0.32-0.38-0.28-0.3528.6829.28-58.0171.14-4.57-7.39-59.1756.514.10 3.87-64.470.4000.3540.2460.1850.3010.2660.2470.2280.2270.2450.249-66.8166.81-55.755.7-66.8126.7223.6516.44-2.06-3.34-2.96-2.742.532.522.722.7212.760.00-1.038.22-1.620.001.27-1.371.490.000-4.69-4.15-2.89-1.46-2.37-2.09-1.940.03-0.03-0.03-0.0334.7919.50-54.2971.52-7.33-5.05-59.1256.833.992.69-64.07A9.75B-2.52C1.35图2-10 活荷载弯矩二次分配图表2-14恒荷载作用下AB跨中弯矩层q(kN/m)L(m)MAB(kN.m)MBA(kN.m)416.126.967.51100.9911.68314.656.980.34100.38-3.17214.656.977.0198.90-0.77114.656.971.94132.27-14.92表2-15 恒荷载作用下BC跨中弯矩层q(kN/m)L(m)MBC(kN.m)MCB(kN.m)416.126.9146.6142.2681.26314.656.9102.2699.546.72214.656.9100.2897.8248.55114.656.9100.1697.5948.72表2-16恒荷载作用下CD跨中弯矩层q(kN/m)L(m)MCD(kN.m)MDC(kN.m)445.496.3121.73142.2669.48354.296.390.3399.547.63254.296.392.1797.8253.33154.296.392.4597.5952.69表2-17 活荷载作用下AB跨中弯矩层q(kN/m)L(m)MAB(kN.m)MBA(kN.m)42.096.910.089.562.62314.656.955.4771.3823.76214.656.958.0171.1422.61114.656.954.2971.5236.55表2-18活荷载作用下BC跨中弯矩层q(kN/m)L(m)MCB(kN.m)MCB(kN.m)42.096.97.456.963.61314.656.958.8656.7524.70214.656.959.1756.5124.67114.656.959.1256.8324.53表2-19活荷载作用下CD跨中弯矩层q(kN/m)L(m)MCD(kN.m)MDC(kN.m)42.186.36.968.374.32316.636.356.7564.2125.86216.636.356.5164.4725.63116.636.356.8364.0727.85图2-11恒荷载作用下弯矩图（KNm）图2-12 活荷载作用下弯矩图（KNm）2.6.3 剪力计算（1） 恒载作用表2-20 AB跨梁端剪力（KN）（恒载）层L(m)q（）（KNm）（KNm）46.921.78-67.51100.994.8574.43-79.9936.916.12-80.34100.382.9055.19-58.5126.916.12-77.0198.903.4752.1459.0816.916.12-71.94132.278.7446